CC BY
34УДК 621.928.93
Valeriy S. Toptalov, Nikolai A. Martsulevich, Oleg M. Flisyuk
PURIFICATION OF SMOKE AND PROCESS GASES IN DIRECT-FLOW CYCLONES
St-Petersburg State Institute of Technology (Technical University), Moskovsky Pr., 26, St Petersburg, 190013, Russia e-mail: tohm1950@mail.ru
In this work, gas velocity profiles in the separating chamber of a drrect-flow cyclone are obtained, and a method for calculating its efficiency is proposed. The method allows us to trace the influence of the geometric parameters of the chamber, the particle size and the gas flow rate on the degree of its purification. The calculation results are confirmed by numerous experiments.
Keywords: cyclone, direct-flow cyclone, gas emissions, cleaning efficiency, mathematical modeling, dust collection.
001: 10.36807/1998-9849-2021-56-82-44-50
Введение
Решение проблемы очистки крупномасштабных газовых выбросов предприятий химической, нефтехимической и смежных отраслей промышленности, а также теплоэнергетических установок, работающих на угле и мазуте, существенно осложняется тем, что традиционно применяемое пылеочистное оборудование из-за его низкой пропускной способности по газу не может быть использовано в случае больших объемов газовых выбросов. Наибольшее распространение в промышленности для очистки дымовых и технологических газов в таких условиях получили инерционные пылеуловители - циклоны [1]. Они просты по конструкции и обычно не имеют движущихся частей. Поскольку такие аппараты могут изготовляться из разнообразных материалов, в частности из огнеупорных и коррозионностойких, то не существует температурных ограничений для их применения, а эксплуатационные расходы могут быть сведены к минимуму.
В результате сравнительного изучения эффективности очистки газовых выбросов с помощью циклонов различных конструкций установлено, что высокоэффективное разделение дисперсных систем крупномасштабных промышленных выбросов предприятий может быть достигнуто при использовании прямоточных циклонов [2]. Основными преимуществами таких аппаратов являются возможность эффективного разделения в широком диапазоне расхода газа и концентрации дисперсной фазы при сравнительно небольшом гидравлическом сопротивлении, надежность и простота конструктивного оформления. При равных производительности и затратах энергии прямоточные циклоны превосходят обычные противоточные циклоны по эффективности разделения, особенно для частиц с размерами менее 5-10 мкм [3]. На сегодняшний день разработано и исследовано большое количество различных конструкций прямоточных центробежных и вихре-
Топталов В.С., Марцулевич Н.А., Флисюк О.М.
ОЧИСТКА ДЫМОВЫХ И ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ ГАЗОВ В ПРЯМОТОЧНЫХ ЦИКЛОНАХ
Санкт-Петербургский государственный технологический институт (технический университет), Московский пр., 26, Санкт-Петербург, 190013, Россия tohm1950@mail.ru
В работе получены профили скорости газа в разделительной камере прямоточного циклона и предложена методика расчета его эффективности. Указанная методика позволяет проследить влияние геометрических параметров камеры/, размера частиц и расхода газа на степень его очистки. Результаты/ расчета подтвержденыы многочисленными экспериментами.
Ключевые слова: циклон, прямоточный циклон, газовые выбросы, эффективность очистки, математическое моделирование, пылеулавливание.
Дата поступления - 8 декабря 2020 года
вых сепараторов, отличающихся друг от друга способом организации закрученного потока и устройством узла разделения фаз. Предпринимаются попытки адекватного описания движения газовзвесей в циклонах и построения математических моделей центробежного пылеулавливания в них, а также разработки расчетных методик для определения оптимальных геометрических размеров и режимных параметров эксплуатации [4-8]. Однако до сих пор не удавалось предложить надежных методов расчета прямоточных циклонов, предсказывающих степень очистки газа при известных его расходах и характеристиках дисперсности частиц пыли.
Цель настоящей статьи состоит в построении методики расчета прямоточного циклона новой конструкции [9] на основе анализа полей скорости газа и траекторий частиц внутри разделительной камеры. Схема прямоточного циклона приведена на рисунке 1.
Запыленный газ, попадая на лопасти направляющих завихрителя, приобретает в дополнение к осевой тангенциальную и радиальную составляющие скорости. Частицы пыли следуют за газом, достигают стенки, где затормаживаются и выводятся из потока. Задача моделирования состоит в оценке эффективности очистки газа в зависимости от размера частиц, скорости газа и конструкционных параметров аппарата.
быход газа
Рис. 1. Схема прямоточного циклона: 1 - завихритель; 2 - лопасти завихрителя; 3 - патрубок для выхода очищенного газа; 4 - патрубок для вы/хода пыли
Теоретическая часть
С точки зрения гидродинамики завихритель представляет собой плохо обтекаемое тело. Его общий вид показан на рис. 2. Как известно [10], при достаточно высоких скоростях газа за такими телами образуется область интенсивной турбулентности (след) с большими значениями коэффициентов переноса. Поэтому разделительная камера циклона состоит из двух зон, в которых характер движения газа и физические механизмы переноса частиц пыли различны. Во внешней области течения за пределами турбулентного следа газ движется по спирали, увлекая за собой частицы. Движение дисперсной фазы определяется гидродинамическим взаимодействием с газом и центробежными силами. В области следа профиль продольной скорости практически однородный, а движение частиц определяется механизмами конвекции и турбулентной диффузии.
Обязательным требованием к форме лопасти завихрителя служит безударные вход потока в межлопастное пространство и выход из него. Под безударным входом и выходом понимается следующее:
1. касательная к лопасти в точке входа и выхода совпадает с направлением потока;
2. кривизна лопасти в точке входа и выхода равна нулю.
Первое условие, на наш взгляд, очевидно. Необходимость второго условия объясняется следующим. До контакта с лопастью набегающий поток движется прямолинейно с постоянной скоростью, следовательно, его ускорение равно нулю. Если кривизна лопасти в точке контакта с ней потока не равна нулю, то скачкообразно возникает центростремительное ускорение, и как следствие, на поток мгновенно действует сила (удар), что приводит к дополнительным затратам энергии и возникновению завихрений потока. Аналогичная ситуация и при сходе потока с лопасти. Схема лопасти представлена на рис. 3.
Рис. 3. Схема лопасти завихрителя. в - угол между вектором входящего газового потока и тангенциальным
направлением скорости на кромке лопасти.
Рассмотрим вначале течение запыленного газа во внешней зоне. Если допустить, что присутствие частиц в потоке мало влияет на поле скорости газа, то задача разделяется: сначала можно определить поле скоростей газовой фазы, а затем - характер движения частиц.
Сформулируем уравнения движения газа, записав их в цилиндрических координатах исходя из следующих допущений:
• Движение стационарное;
• Поля всех гидродинамических величин осесимметричны;
• Движение газа происходит под действием сил инерции, центробежной силы, силы Корио-лиса и сил давления.
Перепад давления на циклоне не превышал 800 Па, что с большой точностью позволяло считать газ несжимаемой средой. При сделанных допущениях система уравнений, описывающая движение газовой фазы, имеет вид:
= (1)
Эwr Эшг иС
г Эг 2 Эг г '
Зчг- "г.»,
;
г Эг 2 Эг г '
и? —^ + и,' —^
г Эг 2 Эг
(2) (3)
Рис. 2. Общий вид завихрителя: 1 - обтекатель; 2 - лопасти; 3 - коническая часть завихрителя
1 Ар р &г
Здесь \мг (гг), (г,г), (г,г) - радиальная, тангенциальная и осевая составляющие скорости газа соответственно, м/с; р(г) - давление, Па. Зависимостью давления от радиальной координаты пренебрега-
ем, считая, что градиент давления в радиальном направлении мал.
Сформулируем теперь уравнения движения частицы, считая, что на ее движение определяющее влияние оказывают сила взаимодействия с газом, центробежная сила и сила Кориолиса. В цилиндрических координатах эти уравнения имеют вид:
(4)
(5)
(6)
Здесь уг (г,г), уф (г,г), уг (г,г) - радиальная, тангенциальная и осевая составляющие скорости частицы соответственно, м/с. Коэффициент f = 18р/рр$, с-1 , что соответствует стоксовому обтеканию частицы газом. В этом соотношении р - коэффициент динамической вязкости газа, Пат; рр - плотность частицы, кг/м3 , ( - ее диаметр, м.
Для определения траектории частицы в зависимости от ее размера по уравнениям (4)-(6) необходимо с помощью уравнений (1)-(3) найти явный вид зависимостей (г,г), \мф (г,г), (г,г). Указанные уравнения решаются в зоне аппарата между завихри-телем и поперечным сечением, соответствующим выходу очищенного газа. Пусть для входа в эту область координата г = 0, для выхода - г = Л. Полярный угол ф меняется от 0 до 2п.
В качестве диапазона изменения радиальной координаты при нахождении профилей составляющих скорости газа принимается диапазон от Яс до Я, где Яс - радиус области течения занятой следом, м, Я - радиус разделительной камеры, м. Из литературы известно [11], что радиус следа сразу за обтекаемым телом практически совпадает с его радиусом.
Составим граничные условия для уравнений (1)-(3). Радиальная составляющая скорости газа (г,г) обращается в нуль на стенке разделительной камеры (условие непротекания через стенку):
wr (r,z) = 0 при r = R при любом z.
(7)
где Б - поперечное сечение основной цилиндрической части разделительной камеры, м2. Из этого условия следует, что продольная составляющая скорости зависит только от радиальной координаты: = (г). Пусть перепад давления в пределах разделительной камеры составляет величину Ар. Тогда градиент давления В этом случае из уравнения (3) вид-
но, что радиальная составляющая скорости газа также является функцией только радиальной координаты: = (г). Наконец, уравнение (1) может быть выполнено только тогда, когда и тангенциальная составляющая скорости газа не зависит от продольной координаты: \мф = \мф (г).
С учетом сделанных допущений и их следствий система уравнений (1)-(3) примет вид:
(1*) (2*) (3*)
w,
dr dwv
dr dw.
1 Ар
тг ~г~= —Г
аг р п
Решением уравнения (2*), удовлетворяющим сформулированному выше граничному условию, является гипербола:
w„(r) =
RcVcosP
(9)
Уравнение (1*) позволяет определить профиль радиальной составляющей скорости газа:
(10)
Составляющую скорости газа по оси г определим из уравнения (3*). Его решением, удовлетворяющим условию (8), является функция:
№г(г) = £ + А{\я - где /1 = ■ КАр
phRcVcos{3
(11)
Из полученного выражения видно, что продольная составляющая скорости минимальна в центральной части разделительной камеры, равна среднему по сечению значению при г = 0,75 Я, а на границе пограничного слоя достигает максимальных значений. На рис. 4 приведены профили тангенциальной, радиальной и осевой составляющих скорости газа в основной области разделительной камеры циклона вне зоны следа.
зо —
Тангенциальная составляющая скорости газа wv (r,z) при z = О должна быть равной проекции пол- _ ного вектора скорости газа V на тангенциальное направление при сходе потока с лопастей завихрите-ля, т.е. wv (R0z) = V cos Д где /3 - угол между вектором 1/и тангенциальным направлением на кромке лопастей.
Условие на продольную составляющую скорости wz (r,z) вытекает из предположения о стационарном характере течения. В стационарном потоке при любом значении координаты z объемный расход газа Q постоянен:
(8)
Wz(r) 20
Wf-|(r) Wr(r)
10
0.04
0.05
0.06
0.07
Рис. 4 Профили продольной, тангенциальной и радиальной составляющих скорости газа в основной области разделительной камеры циклона вне зоны следа (объемный расход газа С = 960 мР/час). Диаметр разделительной камеры циклона -150 мм, высота - 300 мм
При известных полях скорости газа траектории частиц пыли подчиняются уравнениям (4)-(6). При этом для анализа эффективности циклона необходимо знать явный вид зависимостей от времени радиальной гр() и осевой гр() координат частиц. Эти зависимости должны удовлетворять уравнениям:
(12) (13)
Здесь Г)) и и1(г)) - радиальная и продольная составляющие скорости газа в той точке потока, где в данный момент находится частица, м/с. В соответствии с полученными ранее решениями эти функции, неявно зависящие от времени, имеют вид:
г(гр) = R.Vcosß^-
lH3-r
Уравнения (12) и (13) представляют собой систему взаимосвязанных нелинейных дифференциальных уравнений, которые могут быть решены численно с использованием MathCad или аналитически, но после некоторых упрощений. Оценим слагаемые в уравнении (12) по порядку величины. Скорость обтекания частиц газом не превышает 0,1 м/с (это следует из условия стоксового обтекания). Тогда для частиц с диаметром порядка 10-5 м первое слагаемое правой части уравнения будет иметь порядок 102. Время пребывания частиц в камере с учетом скорости их движения и размера камеры составляет величину порядка 10-2 с. Поэтому порядок второго слагаемого будет не меньше, чем 103. Пренебрегая силой гидродинамического взаимодействия в радиальном направлении, приходим к уравнению:
1 (м)
¡¡¡■г dWM
dt J
Здесь переменная гр заменена на радиус разделительной камеры. Поскольку среднее значение переменной ) составляет 0,075 м, а величина Я = 0,1 м, это означает, что такая замена приводит к снижению ускорения частицы примерно на четверть. Однако радиальная скорость частицы за время ее пребывания в камере (порядка 10-2 с) заметным образом при этом не изменится. В любом случае с точки зрения расчета это приведет к некоторому незначительному занижению эффективности циклона по сравнению с реальной величиной. В качестве начальных условий к уравнению (14)примем:
гР(0) = Яс = шг(Ю = ; (15)
Приведенные условия означают, что все частицы попадают в разделительную камеру на наибольшем удалении от ее стенки, а их начальная скорость не отличается от скорости газа. Такие условия также являются наихудшими в отношении выхода частиц из потока газа.
Решением уравнения (14), удовлетворяющим начальным условиям (15), является функция:
r„(t) = Rc + Rln
R-twr(Rc)
(16)
Полученное выражение позволяет определить время Т , за которое частица при своем движении в камере разделения в радиальном направлении выйдет из области г < ЯТ (ЯТ - радиус патрубка для выхода очищенного газа, рис. 1), т.е. будет уловлена циклоном:
Определим теперь время Т, за которое частица при своем продольном движении достигнет нижней границы разделительной камеры. Изменение продольной координаты во времени подчиняется уравнению (13). Для получения возможности его аналитического решения с одной стороны и сохранения приемлемой точности с другой заменим функциональную зависимость и()) значением продольной скорости при г = ЯТ. Это еще одно упрощающее допущение, приводящее к занижению оценки эффективности циклона по сравнению с реальной величиной. Тогда уравнение для нахождения зависимости г^) примет вид:
(18)
^ + = СВг)
В качестве начальных условий к уравнению (18) примем:
(19)
Второе условие означает, что при срыве с лопастей завихрителя скорости частиц и газа совпадают. Решением уравнения (18), удовлетворяющим начальным условиям (19), является функция:
Время Т найдем из условия 1)(Т1) = Л, которое приводит к трансцендентному уравнению относительно искомой величины:
т = ■
1 7
(21)
Для того чтобы частица, попавшая во внешнюю область разделительной камеры, была уловлена циклоном, необходимо чтобы время Tz было больше времени Tr. Неравенство Tz > Tr включает геометрические параметры камеры разделения R, R, Rm, h, угол закручивания потока лопастями завихрителя ß, объемный расход газа Q, свойства газа р и ц а также размер частиц d Решение указанного неравенства позволяет установить предельный размер частиц, которые, находясь во внешней области течения, будут выведены из потока при известных выше перечисленных параметров.
Рассмотрим теперь внутреннюю зону течения, область следа. Срыв потока газа с лопастей завихри-теля приводит к возникновению больших градиентов скорости, которые, в свою очередь, генерируют турбулентность высокой интенсивности [12]. Перенос частиц пыли во внутренней зоне происходит за счет двух механизмов: конвекции в радиальном направлении и турбулентной диффузии в противоположном направлении. С учетом этого баланс по числу частиц n(z) в элементарном слое следа приводит^ уравнению:
Здесь Pet - число Пекле, рассчитанное по радиусу следа R,, продольной скорости газа в этой зоне wz (Rc) и коэффициенту турбулентной диффузии ча-
стиц й( , м2/с служит функция:
Р= " 7 . Решением уравнения (22)
Таблица. Технические характеристики кварцевой муки
где п(0) - число частиц в единице объема исходного
-3
газа, м 3.
Полученные соотношения позволяют провести оценку эффективности циклона при заданном гранулометрическом составе дисперсной фазы, расходе воздуха и геометрических параметрах разделительной камеры. Циклоном не будут выведены из потока газа частицы в двух случаях. Во-первых, частицы, попавшие во внешнюю зону течения, размер которых меньше предельного, определяемого из неравенства Тг > Тг, не успеют покинуть область г < ЯТ . Во-вторых, частицы, попавшие в область следа и оставшиеся в ней в течение времени Тг, также попадут в очищенный газ. Концентрация этих частиц определяется из уравнения (23). Она равна п(Л).
Эффективность циклона может быть оценена по суммарной концентрации тех и других частиц.
Отдельным вопросом является физически обоснованный выбор величины коэффициента турбулентной диффузии частиц пыли [13]. Ранее [14, 15] было показано, что в потоках газовзвесей с частицами порядка 10-20 мкм характеристики хаотического движения газовой и дисперсной фаз мало отличаются друг от друга. Это обусловлено тем, что частицы почти полностью увлекаются турбулентными образованиями газа даже небольших размеров. Поэтому коэффициенты турбулентной диффузии газа и частиц практически одинаковы по величине. Коэффициент турбулентной диффузии газа пропорционален характерному размеру области течения и интенсивности турбулентности [12]. В данном случае характерная область следа - его диаметр - равна 0,1 м, интенсивность турбулентности -квадратный корень из среднего значения квадрата турбулентных пульсаций скорости - составляла 10-20 % от значения продольной скорости газа в следе. В расчетах при С = 960 м3/час для коэффициента турбулентной диффузии частиц использовалось значение Р( = 0,15 м2/с.
Экспериментальная часть
Опытная проверка предлагаемой методики расчета проводилась на установке, схема которой приведена на рис. 5. Установка включает прямоточный циклон, изготовленный из прозрачного оргстекла, центробежный вентилятор, и рукавный фильтр. Расход воздуха регулировался шиберной заслонкой, а измерялся с помощью расходной диафрагмы. Кроме того в опытах фиксировались перепад давления на циклоне, запыленность исходного газа и количество уловленной пыли. При этом скорость газа в подводящем трубопроводе составляла значения 4 м/с, 9 м/с, 12 м/с, 15 м/с и 20 м/с, а запыленность газа - 100 г/м3. В качестве твердой фазы в экспериментах использовалась кварцевая мука четырех дисперсных составов 15 мкм, 20 мкм, 30 мкм и 50 мкм. Характеристики твердой фазы приведены в таблице.
—Дисперсность Характеристики^^^ 15 мкм 20 мкм 30 мкм 50 мкм
1. Насыпная плотность, г/см3 0,85 0,9 0,97 1
2. Массовая доля БЮ2, % 99,7 99,7 99,7 99,48
3. Массовая доля влаги, % 0,2 0,2 0,2 0,2
4. Медианный диаметр частиц, мкм, Средний Р50 17 23 34 43
5. Медианный диаметр частиц, мкм, Максимальный Р90 44 62 92 123
Рис. 5. Схема экспериментальной установки. 1 - завихритель; 2 - лопасть завихрителя; 3 - корпус прямоточного циклона; 4 - дифманометр; 5 - диафрагма с присоединенным к ней диф-манометром; 6 - шиберная заслонка; 7 - рукавный фильтр; 9 -центробежный вентилятор
Эксперименты проводились в следующей последовательности.
1. Навеска кварцевой муки (примерно 150-700 г), используемая для проведения опыта, насыпалась в приемный бункер шнекового дозатора.
2. Запускался вентилятор и изменением положения шиберной заслонки в зависимости от показаний манометра на диафрагме устанавливалась необходимая скорость газового потока.
3. По показанию манометра определялось гидравлическое сопротивление циклона при всех пяти выбранных значениях скоростей.
4. Включался электропривод дозатора и кварцевая мука подавалась во входящий в циклон поток воздуха. При каждом значении скорости проводилось по два опыта.
5. После того, как вся кварцевая мука была сдозирована, выключался электропривод дозатора и вентиляторы.
6. Уловленная пыль извлекалась из пылепри-емной камеры и взвешивалась. На основе значений массы уловленной пыли определялась эффективность
циклона при каждом из пяти выбранных значений скорости.
Графики на рис. 6 иллюстрируют результаты сравнения расчетных и экспериментальных значений эффективности циклона. Приведенные данные позволяют сделать целый ряд важных выводов.
1-
0.8
0.6
0.5 0.4
0 4 8 12 16 20 \Л/ М/С
«ср115 □□фрг15 ~ф150 лдфргбО
Рис. 6. Сопоставление расчетных и экспериментальных значений эффективности очистки запыленного газа в зависимости от его скорости; □ - опытные значения для газа с частицами 15 мкм, Л - опытные значения для газа с частицами 50 мкм. Сплошные линии - расчетные кривые. Погрешность составляла ±1 % от изначальной массы/ подаваемого материала.
Во-первых, разработанная авторами методика расчета, основанная на анализе реальной гидродинамической картины течения газа в разделительной камере, позволяет достаточно точно предсказать степень очистки газа при заданном расходе и размере частиц пыли. При этом расчетные значения эффективности дают несколько заниженную оценку при любом расходе газа. Это объясняется тем, что решение уравнений переноса частиц получено при упрощениях, которые предполагают хотя и незначительное, но все же заметное усложнение условий для вывода частиц из потока газа.
Во-вторых, зависимость эффективности очистки от скорости газа для частиц любого размера имеет явно выраженный максимум. Другими словами, всегда имеется оптимальный расход газа через циклон, обеспечивающий наибольшее удаление пыли. Если скорость газа превышает оптимальное значение, то возрастание турбулентного перемешивания в «следе» препятствует выносу частиц из этой зоны. Кроме того, увеличивается вторичный унос уже заторможенных частиц из внешней зоны разделительной камеры. Модель позволяет установить оптимальное значение скорости запыленного газа, что необходимо при промышленной эксплуатации циклонов.
Наконец, еще один важный вывод, вытекающий из графиков на рис. 6, состоит в следующем. Даже в случаях с крупными частицами эффективность очистки в циклоне, представленном на рис. 1, ограничена. Очевидно, это связано с наличием следа, в котором обратное перемешивание, обусловленное турбулентностью, препятствует частицам покинуть эту зону. Такой вывод дает основание для конструктивного усовершенствования циклона, при котором зона следа выводится за пределы разделительной камеры так, как это сделано, например, в [4].
Выводы
В результате решения уравнений гидромеханики получены профили радиальной, тангенциальной и продольной составляющих скорости газа в разделительной камере прямоточного циклона. Полученные решения позволяют проанализировать траектории частиц пыли во внешней зоне разделительной камеры и сформулировать условия их вывода из потока газа.
Получено решение уравнения переноса частиц в зоне следа за счет конвекции и турбулентной диффузии, что дает возможность количественно оценить эффективность работы циклона. Расчетные значения эффективности подтверждаются опытными данными.
Анализ гидродинамики в разделительной камере циклона позволяет оценить влияние геометрических параметров камеры, размера частиц и расхода газа на степень его очистки и разработать рекомендации по усовершенствованию конструкции циклона.
Литература
1. Ужов В.И., Вальдберг АЮ, Мягков Б.И., Решидов И.К. Очистка промышленных газов от пыли М.: Химия, 1981. 392 с.
2. Новиков Л.М, Инюшкин Н.В. Сравнительная оценка пылеулавливающих установок с циклонами, имеющими верхний и нижний вывод очищенного газа. Сб. Процессы и аппараты технологии неорганических веществ. Свердловск: УНИХМ, 1973. Вып. 25. С. 5-И.
3. Алексеенко С.В, Окулов В.Л. Закрученные потоки в технических приложениях (обзор) // Теплофизика и аэромеханика. 1996. Т. 3. № 2. С. 101-13S.
4. Huang L., Dang S., Chan Z, Guan J, Chan M.. Numerical analysis of a noveI gas-liquid pre-separation cycIone. // Separation and Purification Technology. 201S. V. 194. P. 4И0-4И9.
5. Bernardo S., Mori M., Peres A.P., Dionisio R.P. 3-D computational fluid dynamics for gas and gas-particle flows in a cyclone with different inlet section angles // Powder Teehnol. 200б. V. 1б2. Р.190-200.
6. Kpa A. The efficiency improvement of a large-diameter cyclone - the CFD calculations // Sep. Purif. Teehnol. 2013. V. 11S. Р. 105-111.
И. Pei B, Yang L, Dong K, Jiang Y, Du X., Wang B. The effect of cross-shaped vortex finder on the performance of cyclone separator // Powder Teehnol. 201И. V. 313. Р. 135-144.
S. Ehteram M.A, Tabrizi H.B., Mesbah M., Ah-madi G, Mirsalim M.A. Experimental study on the effect of connecting duets on demisting cyclone efficiency // Exp. Therm. Fluid Sei. 2012. V. 39. Р. 2б-3б.
9. Прямоточный циклон: пат. 195672, Рос. Федерация. № 2019136И68; заявл. 15.11.2019; опубл. 03.02.2020; Бюл. № 4.
10. Лойцянский Л.Г. Механика жидкости и газа. 7-е изд., испр. М.: Дрофа, 2003. 840 с.
11. Ван-Дайк М. Альбом течений жидкости и газа. М.: Мир, 1986. 184 с.
12. Хинце И.О. Турбулентность. М.: Изд-во физ.-мат. литературы, 1963. 680 с.
13. Бусройд Р. Течение газа со взвешенными частицами. М.: Мир, 1975. 373 с.
14. Марцулевич Н.А., Протодьяконов И.О. Хаотическое движение фаз в потоках газовзвесей // Журн. прикл. химии. 1984, Т. 57. № 4. С. 947-950.
15. Марцулевич Н.А. Хаотическое движение частиц в турбулентном потоке газа // Теор. основы хим. технологии. 1987. № 3. С. 362-367.
Reference
1. Uzhov V.N, Valdberg A.Yu, Myagkov B.I, ReshidovI.K. Ochistka promyshlennykh gazov ot pyli. M.: Khimiya. 1981. 392 s.
2. Novikov L.M, Inyushkin N.V. Sravnitelnaya otsenka pyleulavlivayushchikh ustanovok s tsiklonami. imeyushchimi verkhniy i nizhniy vyvod ochishchennogo gaza. Sb. Protsessy i apparaty tekhnologii neorganich-eskikh veshchestv. Sverdlovsk: UNIKhM, 1973. Vyp. 25. S. 5-7.
3. Alekseyenko S.V., Okulov V.L. Zakruchennyye potoki v tekhnicheskikh prilozheniyakh (obzor) // Teplofizi-ka i aeromekhanika. 1996. T. 3. № 2. S. 101-138.
4. Huang L, Deng S, Chen Z, Guan J, Chen M. Numerical analysis of a novel gas-liquid pre-separation cyclone. // Separation and Purification Technology. 2018. V. 194. P. 470-479.
5. Bernardo S, Mori M, Peres A.P, Dionisio R.P. 3-D computational fluid dynamics for gas and gas-particle flows in a cyclone with different inlet section angles // Powder Technol. 2006. V. 162. Р.190-200.
6. Kqpa A. The efficiency improvement of a large-diameter cyclone - the CFD calculations // Sep. Purif. Technol. 2013. V. 118. Р. 105-111.
7. Pei B, Yang L, Dong K, Jiang Y, Du X, Wang B. The effect of cross-shaped vortex finder on the performance of cyclone separator // Powder Technol, 2017, V. 313, P. 135-144,
8. Ehteram MA, Tabrizi H.B, Mesbah M, Ah-madi G, Mirsaiim M.A. Experimental study on the effect of connecting ducts on demisting cyclone efficiency // Exp, Therm, Fluid Sci. 2012, V, 39. P. 26-36,
9. Pryamotochnyy tsiklon: pat, 195672, Ros. Fed-eratsiya. № 2019136768; zayavl. 15.11.2019; opubl. 03.02.2020; Byul. № 4.
10. Loytsyanskiy L.G. Mekhanika zhidkosti i gaza, 7-e izd.. ispr. M.: Drofa. 2003. 840
11. Van-Dayk M. Albom techeniy zhidkosti i gaza. M.: Mir, 1986. 184 s.
12. Khintse I.O. Turbulentnost. M.: Izd-vo fiz.-mat. literatury. 1963. 680 s.
13. Busroyd R. Techeniye gaza so vzveshennymi chastitsami. M.: Mir, 1975. 373 s.
14. Martsuievich N.A.. Protodiakonov I.O. Kha-oticheskoye dvizheniye faz v potokakh gazovzvesey // Zhurn. prikl. khimii. 1984. T. 57. № 4. S. 947-950.
15. Martsuievich N.A. Khaoticheskoye dvizheniye chastits v turbulentnom potoke gaza // Teor. osnovy khim. tekhnologii. 1987. № 3. S. 362-367.
Сведения об авторах
Топталов Валерий Сергеевич, аспирант, каф. процессов и аппаратов; Valeriy S. Toptalov, Ph.D. student, Department of processes and apparatus, e-mail: ixumuk@mail.ru
Марцулевич Николай Александрович, д-р техн. наук, профессор, декан механического факультета; Nikolai A. Martsuievich, Dr. Sc. (Eng.), Professor, Dean of Mechanical Faculty, e-mail: tohm1950@maii.ru
Флисюк Олег Михайлович, д-р техн. наук, профессор, зав. каф. процессов и аппаратов; Oleg M. Flisyuk, Dr Sci. (Eng.), Professor, Head of the Department of processes and apparatus, e-mail: Hissiyk@mail.ru
