CC BY
23
МАШИНОСТРОЕНИЕ
УДК 622.276.05-192:519.6
DOI: 10.25206/1813-8225-2022-184-5-11
К. В. СЫЗРАНЦЕВА К. В. КУСКОВ М. А. ПАЗЯК
Тюменский индустриальный университет, г. Тюмень
ОБОСНОВАНИЕ ВЫБОРА КОРРОЗИОННОСТОЙКОГО МАТЕРИАЛА КОРПУСА ПРЕВЕНТОРА НА ОСНОВЕ МОДЕЛИРОВАНИЯ ЕГО УПРУГОПЛАСТИЧЕСКОГО ДЕФОРМИРОВАНИЯ_
В статье рассмотрен метод обоснования выбора коррозионностойкого материала для изготовления корпуса превентора на основе компьютерного моделирования упругопластической задачи в программном комплексе ANSYS Mechanical APDL. Для описания свойств материала используется мультилиней-ная модель деформирования, опорные точки которой вычисляются в результате отработки разработанного авторами макроса на основе двух моделей: Ромберг-Осгуда и «метода последовательных коррекций», предложенного специалистами ЦАГИ. В статье приведены результаты компьютерного моделирования по нагружению корпуса превентора ПШКМ-АСМТ-114x21 рабочим и двойным пусковым давлением для четырех вариантов материалов корпуса. Расчеты подтвердили высокий запас прочности корпуса для применяемой в настоящее время стали 40Х, показали достаточную работоспособность кор-розионностойких сталей 20Х13 и 30ХМА. Однако компьютерный эксперимент выявил весьма обширные зоны и уровень пластических деформаций в результате нагружения корпуса, изготовленного из стали 12Х18Н10Т двойным пусковым давлением. Полученные результаты свидетельствуют, что исследуемый превентор может быть изготовлен в коррозионностойких исполнениях К1 и К2, но для исполнения К3 необходимо разрабатывать принципиально другую геометрию корпуса.
Ключевые слова: превентор, прочностная надежность, коррозионностойкая сталь, компьютерное моделирование, ANSYS, упругопластическое деформирование, диаграмма деформирования материала.
Введение. На техническое состояние и ресурс нефтепромыслового оборудования влияет большой спектр факторов, осложняющий его эксплуатацию, наиболее существенным из которых является коррозионный процесс [1, 2]. Объясняется это содержанием в «скважинной среде» агрессивных агентов: сероводорода, углекислого газа, кисло-
рода, минерализованной воды с различными концентрациями всевозможных солей, бактерий, твердых частиц пластовых пород вызывают медленное разрушение поверхности металлических деталей и узлов нефтедобывающих систем [3, 4]. Учеными проводится постоянная исследовательская работа, направленная на изучение факторов, влияющих
на стойкость стальных труб для обустройства нефтегазовых месторождений к коррозионным разрушениям, предлагаются различные меры по снижению агрессивного воздействия среды, например, наружное и внутреннее антикоррозионное покрытие [5]. В то же время далеко не все детали и узлы могут быть подвергнуты нанесению покрытия. Для корпусных деталей, имеющих сложную геометрическую форму, подвергающихся в процессе эксплуатации существенным нагрузкам, обеспечить их требуемую работоспособность в настоящее время возможно лишь изготовлением непосредственно из коррозионностойкой стали. Однако у коррози-онностойких материалов имеется и ряд недостатков. Так, данные материалы зачастую являются «мягкими» и не отвечают требованиям жесткости и прочности высоконагруженных деталей. Ряд конструкций, в том числе оборудование для бурения скважин и противовыбросовое оборудование, работает в тяжелых условиях, воспринимая достаточно высокие давления и перепады температур [4, 6], поэтому имеют место пластические деформации металла, которые приводят к снижению жесткости корпуса и уже вследствие этого — к потере герметичности [7].
А для таких изделий, как превенторы, это недопустимо, поскольку может вызвать аварию с утечкой нефтяной или газовой среды, чем нанесет не только высокий экономический ущерб, но и вызовет негативные экологические последствия [4, 8].
В данной статье приведено исследование, основанное на компьютерных экспериментах, позволяющее принять решение об обоснованном расчетами выборе материала корпуса превентора, обладающего соответствующими коррозионностой-кими свойствами, но гарантирующими такие важные критерии работоспособности, как прочность и жесткость. Поэтому выбор расчетной схемы компьютерного прочностного анализа и модели упру-гопластического поведения материала является весьма актуальной задачей для высоконагруженных корпусных деталей, какими являются корпуса пре-венторов.
Постановка задачи. Несмотря на то, что химические свойства коррозионностойких сталей хорошо изучены и широко применяются в различных узлах нефтегазового оборудования [2 — 5, 9], возможность их применения для изготовления противовыбросо-вого оборудования нужно обосновать. Дело в том, что превенторы эксплуатируются в весьма суровых условиях, воспринимая очень высокое внутреннее давление, а также перепад температур [6, 7]. А требования, предъявляемые к ним из соображений гарантий надежности и безопасности, предъявляются весьма высокие [6, 8].
Целью данного исследования является проведение компьютерного эксперимента по нагружению корпуса превентора на примере ПШКМ-АСМТ-114x21, разработанного и выпускаемого Тюменской инжиниринговой компанией «АСМТ» [10], для принятия решения о возможности изготовления данного превентора в коррозионностойких исполнениях.
Для достижения поставленной цели необходимо решить следующие задачи:
1) обосновать выбор модели описания материала, а также подготовить ее описание на языке программирования ЛРБЬ для последующей передачи в ПК Л^УБ;
2) разработать расчетную схему нагружения корпуса превентора и провести моделирование для
базовой стали 40Х и выбранных вариантов корро-зионностойких сталей;
3) провести сопоставительный анализ результатов компьютерного моделирования.
Основным решением для возможности применения корпуса превентора ПШКМ-АСМТ-114x21 в коррозионных средах является замена материала, из которого его производят. Противовыбросовое оборудование изготавливают, согласно ГОСТ 1386290, в следующих коррозионностойких исполнениях:
— К1 — среда с объемным содержанием СО2 до 6 %
— К2 — среда с объемным содержанием СО2 и Н2Б до 6 %
— КЗ — среда с объемным содержанием СО2 и Н2Б до 25 %
На данный момент существуют рекомендации по применению различных марок стали под различные коррозионные исполнения, а конкретный подбор стали чаще всего осуществляется опытным путем под заданные условия применения. Основываясь на опыте заводов-производителей нефтегазового оборудования, были подобраны следующие марки стали для каждого из коррозионностойких исполнений [9]:
- К1 — сталь 20Х13;
— К2 — сталь 30ХМА;
- КЗ — сталь 12Х18Н10Т.
Теория. С целью оценки прочностной надежности деталей и узлов машин выполняется проверка соответствующих критериев работоспособности. Важнейшими критериями расчета корпусных деталей являются прочность и жесткость (герметичность). В силу того, что корпусные детали имеют сложную геометрическую форму, оценку критериев их работоспособности целесообразно выполнять в ходе компьютерного моделирования. В настоящее время существует множество программных пакетов, реализующих метод конечных элементов, позволяющих оценить упругие деформации модели. В то же время ряд корпусных деталей (фонтанная и запорная арматура, превенторы) подвергаются воздействию достаточно высокого внутреннего давления, что может привести к возникновению пластических деформаций, и данный факт необходимо учитывать при проектировании деталей.
К настоящему времени предложено несколько моделей пластического поведения материала [11 — 14], однако ряд моделей требует от исследователя аналитическое описание диаграммы деформирования материала а = а (е), полученной экспериментальным путем. Но на этапе проектирования конструкции задачей инженера как раз является выбор материала, основываясь лишь на справочной информации о его механических характеристиках, имеющейся в открытых источниках.
В случае, когда имеется экспериментально полученная диаграмма деформирования материала, возможно воспользоваться аппроксимациями Ромберг-Осгуда для ее аналитического описания [11, 15]:
8 = и + 0,002 И Е
(1)
где е — деформация, Е — модуль упругости, а — напряжение, а02 — условный предел текучести.
Для моделированЕя пластического поведения материала на этапе проектирования изделия в условиях ограниченноЕ информации о поведении
Рис. 1. Упрощенные диаграммы деформирования сталей
Рис. 2. Напряженно-деформированное состояние корпуса превентора, изготовленного из стали 40Х (а — суммарные перемещения, б — эквивалентные напряжения)
материала сотрудниками Центрального аэрогидродинамического института имени профессора Н. Е. Жуковского [16] был предложен и верифицирован «метод последовательных коррекций» для построения диаграмм деформирования широкого класса материалов. В терминах «напряжение—деформация» уравнен ил будут иметь вид:
Ф) =
— + 0,002 • E
— ^
— , 0 < — < — E
j пц
пц
(2)
ln
N = ■
пц
Ъ
0,002
ln
пц
j пц у
где е — деформация, Е — модуль упругости, с —
напряжение, с0
условный предел текучести,
СПЦ — предел пропорцис>нал=носга, св — предел прочности, Ö — остаточное удлинение.
В работе [16] токазано хорошее согласование «метода последовательных коррекций» с результатами экспериментальных данных, полученных для алюминиевого сплава 1201, также приводятся сведении о его многолетнем применении в ЦАГИ в инженерных расчетах прочности и устойчивости конструкций, в том числе при температурном деформировании материала.
Для решения задачи выбора коррозионно-устой-чивого материала корпуса превентора авторами дан-
ной статьи разработаны два макроса, на основе моделей Ромберг-Осгуда и «метода последовательных коррекций» [16], позволяющие получить точки для таблицы, описывающей мультилинейную модель деформирования материала в ПК ANSYS Mechanical APDL [17]. Моделирование выполнено на основе «метода последовательных коррекций», но при необходимости уточнений результатов возможно построение экспериментальной кривой деформирования стали и выбор наиболее точно описывающей ее модели. На рис. 1 показаны результаты отработки макроса, позволяющего построить упрощенные кривые деформирования четырех марок сталей для передачи в ANSYS Mechanical APDL.
Результаты экспериментов. Компьютерное моделирование гидравлических испытаний корпуса превентора ПШКМ-АСМТ-114x21 двойным рабочим давлением в 42 МПа выполнялось в ПК ANSYS Mechanical APDL [17] и включало 5 вариантов расчета.
1-й вариант. Используемая в настоящее время для изготовления корпуса конструкционная легированная сталь 40Х, ГОСТ 4543-2016. Линейная модель деформирования материала.
Геометрическая модель корпуса превентора строилась в программе твердотельного моделирования SolidWorks, затем она импортировалась в ПК ANSYS Mechanical APDL [10, 18]. Конечно-элементная сетка была построена с помощью элементов SOLID 187, имеющих форму тетраэдра, размером 7 мм на больших участках и 2 мм в зонах резкого изменения геометрии. Так как корпус является симметричным относительно фронтальной и профильной плоскостей, то анализу подвергалась 1/4 часть модели, а на плоскостях разреза указаны условия симметрии. Граничные условия для моделирования
n
, — пц < — < — b
—
—
0,2
—
b
CJ
0,2
Рис. 3. Остаточные перемещения и напряжения в корпусе превентора, изготовленного из стали 40Х
Рис. 4. Напряженно-деформированное состояние корпуса превентора, изготовленного из стали 20Х13 (а — суммарные перемещения, б — эквивалентные напряжения)
процесса гидравлических испытании дополнялись жесткой заделкой опоры корпуса и внутренним давлением в 42 МПа по всей внутренней поверхности корпуса. Оценка качества полученной конечно-элементной сетки осуществлялась в соответствии с рекомендациями аналитиков ANSYS Inc. [19]:
д= ESOL - NSOL .100% =
ESOL 713 МПа - 703 МПа
713 МПа = 1,40 % < 10 %,
-• 100% =
(3)
где ESOL (Element Solution) — элементные результаты (напряжения в центрах масс элементов), NSOL (Nodal Solution) — узловые результаты (напряжения в узлах).
Поскольку полученное значение Д не превышает 10 %, то качество конечно-элементной сетки считается удовлетворительным [20]. Поскольку максимальные напряжения составили 703 МПа, что превысило предел текучести стали в 685 МПа, то был сделан вывод о несоответствии упругой модели деформирования материала фактическим условиям задачи и необходимости учета пластических деформаций.
2-й вариант. Конструкционная легированная сталь 40Х, ГОСТ 4543-2016. Мультилинейная модель деформирования материала.
В результате отработки разработанного авторами макроса на основе «метода последовательных коррекций» [16] была построена и указана посредством табличных операций языка APDL упрощенная мультилинейная модель деформирования стали 40Х (рис. 1, синяя линия). На рис. 2 показаны результаты расчета суммарных перемещений (рис. 2а)
и эквивалентных, по Мизесу, напряжений (рис. 2б), которые свидетельствуют об отсутствии пластических деформаций в металле, что подтверждается успешной многолетней эксплуатацией производимых из данной стали превенторов. Максимальные остаточные суммарные перемещения составили 0,0013 мм, максимальные остаточные эквивалентные напряжения — 104,845 МПа (рис. 3).
3-й вариант. Коррозионностойкая сталь 20Х13. Мультилинейная модель деформирования материала.
Нержавеющая сталь 20Х13 применяется для деталей с повышенной пластичностью, подвергающихся действию слабоагрессивных сред (атмосферных осадков, водных растворов солей органических кислот при комнатной температуре) [9]. Наибольшая коррозионная стойкость достигается после термической обработки (закалка с отпуском) и полировки. Результаты моделирования гидравлических испытаний корпуса превентора, изготовленного из стали 20Х13 в соответствии с той же расчетной схемой, что и для Варианта 2, но с другой моделью материала, описанной мультилинейным законом деформирования (рис. 1, зеленая линия), представлены на рис. 4. Максимальные эквивалентные напряжения (рис. 4б) не превышают предел текучести, поэтому можно сделать вывод о достаточной работоспособности корпуса, изготовленного из стали 20Х13 для исполнения К1.
4-й вариант. Коррозионностойкая сталь 30ХМА. Мультилинейная модель деформирования материала.
Сталь 30ХМА — жаропрочная релаксацион-ностойкая конструкционная хромомолибденовая сталь общего применения, применяется в производстве дисков турбин, фланцев, валов, болтов, рас-
Рис. 6. Напряженно-деформированное состояние корпуса превентора, изготовленного из стали 30ХМА (а — суммарные перемещения, б — эквивалентные напряжения)
Таблица 1
Результаты компьютерного моделирования
Исполнение Марка стали Предел текучести, МПа Максимальные перемещения, мм Максимальные напряжения, МПа Остаточные напряжения, МПа
40Х 685 0,23 568,537 104,845
К1 20Х13 635 0,226 517,748 129,526
К2 30ХМА 395 0,25 394,654 118,119
КЗ 12Х18Н10Т 196 0,793 255,563
считанных на работу при высоких температурах от 450 до 500 °С, а также деталей для химической и нефтехимической промышленности.
Максимальные напряжения при нагружении составили 394,654 МПа (рис. 5б), что практически эквивалентно значению предела текучести. Остаточные напряжения в корпусе превентора составили 118,119 МПа. Поскольку материал не успел перейти в пластичную зону, прочностную надежность корпуса превентора ПШКМ-АСМТ-114х21, изготовленного из стали 30ХМА, можно считать достаточной. В то же время для повышения надежности изделий на этапе их проектирования рекомендуется закладывать запас прочности, который в данном расчетном случае подтвержден не был.
5-й вариант. Коррозионностойкая сталь 12Х18Н10Т. Мультилинейная модель деформирования материала.
Сталь 12Х18Н10Т используется для производства деталей, работающих при температурах до +600 °С. Применяется сталь при изготовлении изделий, которые можно эксплуатировать в условиях разбавленных кислот, среднеагрессивных щелочных и солевых растворов — например, резервуаров
и сварных агрегатов. Также пользуется спросом в нефтехимической отрасли [9].
Результаты компьютерного моделирования иллюстрирует рис. 6. Так, максимальные значения суммарных перемещений составили 0,793 мм (рис. 6а), это говорит о значительной податливости материала. На рис. 6б показана картина распределения эквивалентных напряжений до предела текучести стали, равного 196 МПа. Зоны металла, в которых наблюдаются пластические деформации, показаны белым цветом. Расположение данных зон как на внутренней, так и на внешней поверхности корпуса, а также значительный размер говорит об абсолютной неработоспособности корпуса, что не позволяет использовать сталь 12Х18Н10Т для его производства.
Обсуждение экспериментов. В табл. 1 представлены результаты четырех компьютерных экспериментов: 4 варианта стали с использованием муль-тилинейной модели деформирования материала, полученной на основе «метода последовательных коррекций» ЦАГИ, поскольку экспериментальные диаграммы деформирования материала а = о(е) отсутствовали. Результаты свидетельствуют, что
конструкция корпуса превентора, изготовленная из коррозионностойких сталей 20Х13 и 30ХМА (коррозионностойкие исполнения К1 и К2), обладает достаточной прочностью. Однако максимальные напряжения в корпусе, изготовленном из стали 12Х18Н10Т, превышают предел текучести на 30 %, более того, зоны пластических деформаций имеют очень большой размер.
Поэтому для возможности изготовления превентора ПШКМ-АСМТ-114x21 в коррозионностойком исполнении КЗ необходимо разрабатывать принципиально иную геометрию корпуса, а возможно, и всей конструкции превентора.
Заключение. Для проверки работоспособности изделий в процессе их проектирования и модернизации целесообразно проводить компьютерные эксперименты. Моделирование работы тяжело-нагруженных деталей и узлов следует выполнять с учетом возможных пластических деформаций. Причем, если в распоряжении исследователей имеются экспериментальные диаграммы деформирования материала, то наиболее точно описать поведение материала моделью Ромберг-Осгуда. При отсутствии экспериментальных данных достаточную точность дает «метод последовательных коррекций», предложенный специалистами ЦАГИ. Данное исследование позволило выполнить затравочные компьютерные эксперименты только по имеющимся в справочниках данным материалов, которые подтвердили работоспособность сталей 20Х13 и 30ХМА для коррозионностойких исполнений К1 и К2 исследуемого корпуса превентора, а также установить невозможность его изготовления из стали 12Х18Н10Т для агрессивных сред по исполнению К3 по причине недостаточной прочностной надежности.
Благодарности
Авторы благодарят за поддержку данного исследования национальный проект «Наука и университеты» Министерства науки и высшего образования Российской Федерации (FEWN-2021-0012).
Библиографический список
1. Сабиров А. А., Деговцов А. В., Кузнецов И. В. [и др.]. Прогнозирование наработки на отказ, выбор исполнения и оптимизация закупок установок электроцентробежных насосов для осложненного фонда скважин // Территория не-фтегаз. 2019. № 7-8. С. 44-48.
2. Syzrantsev V., Syzrantseva K. Improvement of Calculating Methods for Trunk Pipelines Reliability // 2019 XXI International Conference Complex Systems: Control and Modeling Problems (CSCMP): Conference Proceedings, 3-6 September. 2019. Samara, 2019. P. 625-629.
3. СДТ с повышенной коррозионной стойкостью для обустройства месторождений нефти // Газовая промышленность. 2019. № 9 (790). С. 134-135.
4. Гульянц Г. М. Противовыбросовое оборудование скважин, стойкое к сероводороду: справочное пособие. Москва: Недра, 1991. 348 с.
5. Медведев А. П., Голованов А. И., Гозенко А. Ю. Трубная продукция ПАО «ТМК» для обустройства нефтегазовых месторождений // Нефть. Газ. Новации. 2017. № 5. С. 36-43.
6. Петровский Э. А., Башмур К. А., Попова В. А., Шад-чина Ю. Н. Увеличение надежности станции гидравлического управления противовыбросовым оборудованием буровой установки // Строительство нефтяных и газовых скважин на суше и на море. 2020. № 8 (332). С. 13-17.
7. Ясашин В. А., Ельсукова А. С. Оценка качественных характеристик противовыбросового оборудования в ходе сертификационных испытаний // Оборудование и технологии для нефтегазового комплекса. 2020. № 6 (120). С. 17-22. DOI: 10.33285/1999-6934-2020-6(120)-17-22.
8. Короткова Т. Г., Пашинян Л. А. Влияние неисправностей и отказ противовыбросового оборудования на уровень фонтанной и газовой опасности при бурении, креплении и капитальном ремонте нефтяных и газовых скважин // Вестник ассоциации буровых подрядчиков. 2018. № 4. С. 16-19.
9. Петухов Н. Ю., Никель С. А. К вопросу выбора кор-розионностойкого материального исполнения центробежных секционных насосов // Проблемы разработки месторождений углеводородных и рудных полезных ископаемых. 2017. № 1. С. 199-202.
10. Пазяк М. А. Компьютерный инженерный анализ корпуса превентора ПШКМ-АСМТ-114х21 // Проблемы геологии и освоения недр: тр. XXIV Междунар. симп. имени академика М. А. Усова студентов и молодых ученых, посвящ. 75-летию Победы в Великой Отечественной войне, 6-10 апреля 2020 г. Томск, 2020. Т. II. С. 417-418.
11. Basan R., Franulovic M., Prebil I. [et al. ]. Study on Ramberg-Osgood and Chaboche models for 42CrMo4 steel and some approximations // Journal of Constructional Steel Research.
2017. Vol. 136. P. 65-74.
12. Васильев Б. Е., Волков М. Е., Бредихина Е. Н., Плещеев И. И. Построение расчётных кривых деформирования в обеспечении наполнения банка данных по конструкционной прочности материалов авиационных двигателей // Materials Physics and Mechanics. 2019. № 5 (42). С. 656-670.
13. Ahmad M., Ray R. Comparison between Ramberg-Osgood and Hardin-Drnevich soil models in Midas GTS NX // Pollack Periodica. 2021. Vol. 16, Issue 3. P. 52-57.
14. Burkov P. V., Burkova S. P., Knaub S. A. Stress and Strain State Analysis of Defective Pipeline Portion. YIT-ITEE // IOP Conf. Series: Materials Science and Engineering. 2015. № 91. 012055. DOI: 10.1088/1757-899X/91/1/012055.
15. Szilvagyi Z., Ray R. P. Verification of the Ramberg-Osgood Material Model in Midas GTS NX with the Modeling of Torsional Simple Shear Tests // Periodica Polytechnica Civil Engineering.
2018. № 62 (3). P. 629-635.
16. Банкина О. С., Дзюба А. С., Хватан А. М. Метод построения диаграмм деформирования «а-е» по справочным механическим характеристикам материала // Труды ЦАГИ. 2000. № 2639. С. 36-38.
17. Thompson M., Thompson J. АNSYS Mechanical APDL for Finite Element Analysis. Oxford: Butterworth-Heinemann, 2017. 466 p.
18. Syzrantseva K. V. The stress-strain condition estimation of preventer body by finite element analysis // 16th International Multidisciplinary Scientific Geoconference SGEM 2016: Conference Proceedings, 22-31 August, 2016. Bk. 1. Science and Technologies in Geology, Exploration and Mining Albena, Bulgaria, 2016. Vol. III. P. 1003-1010. DOI: 10.5593/SGEM2016/ B13/S06.127.
19. Crawford J. Evaluating Mesh Density //Ansys Solutions. 1999. Vol. 1, no. 2. P. 12-16.
20. Сызранцева К. В., Колбасин Д. С. Сопоставительная оценка расчетных и экспериментальных данных о напряженно-деформированном состоянии арочных зубьев колес цилиндрических передач // Вестник ИжГТУ имени М. Т. Калашникова. 2021. № 1 (24). С. 45-52.
СЫЗРАНЦЕВА Ксения Владимировна, доктор технических наук, доцент (Россия), профессор кафедры кибернетических систем Тюменского индустриального университета (ТИУ), г. Тюмень. SPIN-код: 6025-3484 AuthorID (РИНЦ): 146813 AuthorID (SCOPUS): 503929784
ORCID: 0000-0002-9616-4661 ResearcherlD K-7962-2019 Адрес для переписки: v.syzr@gmail.com КУСКОВ Константин Викторович, кандидат технических наук, ведущий научный сотрудник лаборатории вибрационного и гидродинамического моделирования ТИУ, г. Тюмень. SPIN-код: 2137-8170 AuthorlD (РИНЦ): 791304 AuthorlD (SCOPUS): 57192048601 ORCID: 0000-0002-0698-8545 ResearcherlD: 0-122-2016 Адрес для переписки: kuskovkv@tyuiu.ru ПАЗЯК Мария Александровна, магистрант направления подготовки 21.04.01 «Нефтегазовое дело»,
программы «Диагностика технического состояния и надежности нефтегазового оборудования» ТИУ, г. Тюмень.
Адрес для переписки: pazyak.m@gmail.com
Для цитирования
Сызранцева К. В., Кусков К. В., Пазяк М. А. Обоснование выбора коррозионностойкого материала корпуса превентора на основе моделирования его упругопластического деформирования // Омский научный вестник. 2022. № 4 (184). С. 5-11. DOI: 10.25206/1813-8225-2022-184-5-11.
Статья поступила в редакцию 22.07.2022 г. © К. В. Сызранцева, К. В. Кусков, М. А. Пазяк
