CC BY
17
--© В.П. Дробаденко, Н.Г. Малухин,
O.A. Луконина, М.Ю. Козлов, 2015
УДК 622.271
В.П. Дробаденко, Н.Г. Малухин, ОА. Луконина, М.Ю. Козлов
ОБОСНОВАНИЕ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ ПАРАМЕТРОВ ЭЖЕКТОРНОЙ ДОБЫЧИ МАГНЕТИТОВЬК ПЕСКОВ В ШЕЛЬФОВОЙ ЗОНЕ
Представлены технические возможности эжекторной выемки магнетитовых песков в условиях прибрежно-морских россыпей. Результаты исследований базируются на методическом подходе расчета эжектора с длинным всасывающим патрубком, которые проводились с учетом взаимоувязки расходно-напорных возможностей непосредственно процесса эжектирования и напорных возможностей непосредственно эжектора, длины и внутреннего диаметра выдачного пульповода. Даны конкретные рекомендации по техническим характеристикам насосного оборудования и транспортных коммуникаций на различных глубинах от 10 до 50 м включительно.
Ключевые слова: добычное устройство, эжектор, гидротранспорт, удельная энергоемкость, подводная выемка полезных ископаемых
В настоящее время существует большое количество конструктивных схем различных по назначению типов водоструйных насосов - эжекторов: центральные, с кольцевым подводом жидкости, комбинированный, с всасывающей линией, многосопловые, многоступенчатые. В горнодобывающей практике широко используются гидроэлеваторы (они же эжекторы) кольцевого и центрального типов. В морских условиях по нашему мнению представляет интерес конструктивные схемы водоструйных насосов для гидроподъема, с длинной всасывающей линией (рис. 1).
Мощные эжекторные морские снаряды осуществляют процесс грунтозабора и подъем горной массы из-под воды и могут вести добычу минерального сырья с шельфовых глубин (~ до 100 м) [1].
Аналитическое обоснование процессов водоструйного насоса с использованием теории смешения турбулентных струй, учитывающие основные факторы, различными авторами производится с использованием законов - уравнения неразрывности, сохранения количества движения, и сохранения энергии с учетом потерь напора [1].
01, От, Б1, Р1
Рис. 1. Технологическая схема подводной выемки полезных ископаемых эжекторным снарядом: 1 - всасывающая линия; 2 - рабочая насадка; 3 - камера смешения; 4 - диффузор; 5 - пульповод; 6 - насос; 7 - насадка для гидровзвешивания
Важной особенностью работы водоструйного насоса является то, что на его напорно-расходную характеристику непосредственно влияют геометрические размеры, потери энергии при смешении потоков, в том числе другие виды потерь в пределах рабочего, всасывающего и отводящих коммуникаций эжектора, высота всасывания при его работе в безкавитацион-ной зоне.
Уравнение энергетического баланса сил при таком эжек-торном гидроподъеме с учетом потерь напора (энергии) включает: поддержание твердого во взвешенном состоянии в линии всасывания; трение двухфазной смеси; переподъем гидросмеси от уровня воды; местные сопротивления и составляет (рис. 2):
А Р! + А + удЛ = Н - Ь (1)
0 1 / у сопр ат н.п. х '
Рис. 2. Расчетная схема водоструйного аппарата с длинной всасывающей линией
где ^АЬсопр - суммарные потери на трение и местные сопротивления во всасывающей линии, м; Ь} - величина погружения всасывающего трубопровода, м; Ь0 - величина переподъема пульпы во всасывающем трубопроводе, м; ро, Р1 - соответственно, плотность воды и гидросмеси при всасывании, кг/м3; Иат - атмосферный напор, м; Ин.п. - напор насыщенных паров воды, м.
Суммарные потери напора на трение и местные сопротивления соответствуют
Уал =(1 + £ +£ +
/ ' сопр V ^ВХ ^ экр
СЬ
+ Х) Ь
Гп У
л
Q1
V )
2 ^ ,
Л
о»
о
где ^вх, ^экр + ^кон - соответственно, коэффициенты потерь при входе, при экранировании плоскости всасывания и конфу-зора; X - коэффициент гидравлического сопротивления всасывающего трубопровода; ОВс - диаметр всасывающего трубопровода, м; Ql - производительность по всасыванию (эжекти-рованию), м3/с; ш1 - площадь поперечного сечения всасывающего трубопровода, м2.
Известно, что наибольшее КПД водоструйного аппарата соответствует предкавитационному режиму его работы [1].
Для такого режима эксплуатации водоструйного аппарата производительность по эжектированию равна:
^ = (( - ^)25(( - Лн.п.-1АЛсопр) , р1
(3)
где ш2, ш0 - соответственно, площадь поперечного сечения камеры смешения и рабочей насадкой (если используется эжектор центрального типа), м2.
При использовании эжектора с длинной всасывающей линией в уравнении (3) параметр (и^-Щ)) заменяется на ш1 - площадь поперечного сечения всасывающего трубопровода, м2.
Напор насыщенных паров всасывающего потока Ьн.п.., как и коэффициент местных потерь могут быть определены по справочнику [2].
С другой стороны, при эксплуатации водоструйного насоса в режиме максимального к.п.д., должно соблюдаться условие рабочего оптиума[1]:
К^), (4)
где в - относительный коэффициент напора водоструйного аппарата
„ Н2 Р = —, Н,'
где Н2, Н0 - соответственно высота подъема и напор рабочего потока на насадке эжектора, м.вод.ст.
т = "Сг и0
где а2, с10- диаметр камеры смешения и рабочей насадки; т - основной геометрический параметр водоструйного аппарата.
Уравнение равновесия в линии нагнетания водоструйного аппарата, имеет вид (с учетом уравнений 3 и 4):
Н2 Р-Р0
( Нг ^ . „_ У+ Qp ? 1 Г1 1
а
2д { т 2т2 ) Ho,
где Х'тр - коэффициент гидравлического сопротивления нагнетательного трубопровода; £,вых, - коэффициент сопротивления на выход из трубы и местные сопротивления; а3 - диаметр нагнетательного трубопровода, м; и^3 - площадь поперечного сечения нагнетательного трубопровода, м2; Q0 - расход воды, истекающей из рабочей насадки, м3/с.
Исходя из уравнения (5), допускаемая плотность гидросмеси в линии нагнетания на изливе равна:
Таким образом, при использовании полученного уравнения (5) можно провести сравнительный анализ эксплуатационных возможностей морских добычных водоструйных установок с учетом:
- используемого типа эжекторов (кольцевых или центральных) при выборе наиболее благоприятных условий их эксплуатации (на предельных глубинах - до 100м и максимально возможной производительности по твердым донным отло-
- заданных необходимых условий эксплуатации:
• глубины разработки;
• производительности, как по гидросмеси на изливе, так
и по твердому с учетом условий всасывания гидросмеси с
заданной консистенцией;
- габаритных размеров эжекторного аппарата (общий диаметр пульповода, диаметр рабочей насадки и камеры смешения, диаметр всасывающей линии);
- допустимой плотности гидросмеси при всасывании и при изливе;
- общей энергоемкости процесса добычи.
В соответствии с разработанным методическим подходом сотрудниками кафедры геотехнологии и комплексного освоения месторождений полезных ископаемых были проведены расчет технико-энергетических параметров для технологии с применением эжекторного снаряда для донных отложений магнетитовых песков, обычно локализованных в прибрежно-морской зоне (шельфе) характерных для Филиппинского моря, Курильской гряды (Ручарское, Итуруп-ское и других месторождений), Балтики и Черного моря.
Магнетитовые пески мелко, тонко и средне, крупнозернистые, слабоглинистые, существенно кварцевые темно-серого цвета. В незначительных количествах присутствуют гравий,
Р
Нг
жениям ~ до 200 м3/ч;
галька, обломки ракушек. На породообразующие агрегаты и их обломки, ракушки размером 1-5 мм приходится около 10 %, более 5 мм, также порядка 10 %. Основная крупность магнетита от 100 до 250 микрон ~85%), основная крупность частиц в концентрате от 100 до 300 микрон ~86,0%. В минеральном составе концентрата преобладает магнетит ~83%; породообразующие минералы составляют ~ 8%, кремнисто-железистые агрегаты с титансодержащими минералами (ильменитом и лей-коксеном) ~ 5%, гематит ~ 3%. Присутствуют также ильменит, лейкоксен, сульфиды меди и железа. Магнетитовый концентрат содержит 54,6 % железа, 4,21 % титана, 2,82 % алюминия, 2,49 % магния и 0,41 % кальция.
Исходными данными для проектирования являются следующие параметры:
• Производительность по твердому - Qt = 300 т/час и 600 т/час.
• Высота переподъема (высота борта судна) - Нп = 10 м.
• Объемная плотность магнетитовых песков - 2900-3800 кг/м3, в расчетах принята 3000 кг/м3.
• Расчет производится отдельно для каждого интервала глубин от 10-50 метров.
• Технические средства для выгрузки магнетитовых песков - два вида баржа и трюм добычного судна.
• Эквивалентный диаметр твердого d3 = 5-10 мм.
Расчет всех технологических параметров эжекторного
подъема проводился с учетом взаимоувязки расходно-напор-ных параметров процесса эжектирования и напорных возможностей непосредственно эжектора с учетом длины и внутреннего диаметра выдачного пульповода. Поэтому методология порядка расчета начальных рабочих параметров объемных концентраций твердого в гидросмеси при всасывании и на изливе в баржу Si и S3, а также плотностей гидросмеси pi и р3 учитывала строго определенные соотношения потоков на входе в эжектор (Q1 и Q0) c учетом значений рабочих и критических (икр) скоростей для определения внутреннего диаметра выдачного трубопровода.
Выборка многочисленных расчетных данных полученных в результате аналитических исследований для данных условий показывает (табл. 1).
I
\с
Л 8 •С 8 « 2 ь а © о о со II <£ 2 2 © гЧ II н "в о" Я » н о о со II С* ¡8 О гЧ * 40 о" СО чО 1—1 со о со ю « 2 1- X © о о со II <£ 2* 2 о гЧ II н "в и я » Н о о со II с ¡8 о N * о ч£>" о 40" см сэ Г^" см « я а о о о со II <£ о гЧ II н "в я » 1ч о о со II С!, 18 о со £ т-Н о 4" см о 4" см « X 1- X о о о со II .£ X о гЧ II н "в и я Jí 1ч о о со II с 2 о со см" см со" см « а о о о со II «£ 2 2 о гЧ II н "в я Jí н о о со II С!, о 1Л о 6" со т-Н см 1—1 см « а о о о со II <£ 2 о гЧ II н "в я » 1ч о о о II С!, о т-Н ю о 00 см о о" со
а! 8 СМ т—" 40 с* Г^" см см" ю со см" с^ о ю" 1—1 1—1 о 00 см 1—1 1—1 6 1—1 с^ СО 1—1 о о" см 1—1 о со" см см о стТ см о 6" со см г--" см о со" о со о 00 см см с^ 1—1 со о ^г" со со
Я, кВт/т СО о" ю ^ о" 40 1—1 ю Ю 1—1 с^ 40 о" 40 СО о" т-Н см" 1—1 сэ т-Н 40 СЧ т-Н СО 1—1 со" ^ со т-Н "6 т-Н ю с^ с^" "6 т-Н сэ с^" с^ СО со" с* т-н" со сч с^"
£ | О 1—1 1—1 40 со 1—1 СО со ^ 40 о см ю см ^ см ^ о со с^ со ^ ю с^ т-Н о 4 с^ 6 сэ СО 1—1 1—1 с^ 4 с^ см 6 о с^ см см с^ 4 1—1 1—1 о со 1—1
9 СО о" со с^ о" 1—1 1—1 со о" со о" 1—1 о" с^ сэ" т-Н 4 с^" с^ с^ с^" о_ т-Н 4 с^" с^ с^ с^" о_ т-Н с^ 4 с^ с^
1 ^ ¡э я 1—1 о:" с^ см" 40 чО см" ЧО см" с^ о со" ю о со" 4^6 с^" с^ с^ со" ю сэ с^" "6 с^" с^ о со" ш с^ со" "6 см" с^ о со" ш о со" со" ш со" ^ со
, и ^ ГО ю о со" со со со" со" 40 со" "4 со" со" с^" "4 со" со" 40 со" "4 с^" со" 40 со" т-Н г--" с^ г--" см г--"
и , я г ю со с^ со о о о 1—1 о о о 1—1 ю со с^ с^ со о о о 1—1 со с^ с^ со с^ о о 1—1 со с^ с^ со сэ о о 1—1 со с^ с^ со с^ о о см 1—1 с^
со - з X со о со 1—1 о 40 см 1—1 о о 1—1 1—1 о о 1—1 1—1 со о со 1—1 о 40 см 1—1 о о 1—1 1—1 с^ о со 1—1 сэ см 1—1 о о 1—1 1—1 с^ о со 1—1 о см 1—1 о о 1—1 1—1 с^ о со 1—1 см 1—1 о со 1—1 1—1 ^ со 1—1 0^ со со 1—1
м ю 1—1 ю 1—1 о" со 1—1 о" ю о о" ю о о" ю 1—1 ю 1—1 о" со 1—1 о" ю о о" ю 1—1 ю 1—1 со 1—1 о" ю о о" ю 1—1 ю 1—1 о" со 1—1 о" ю о о" ю 1—1 ю 1—1 о" со 1—1 о" ю о о" ю 1—1 ю 1—1 о" с^ 1—1
со со о" см о" 1—1 о" 1—1 о" со со о" с^ о" 1—1 о" с^ с^ о" см о" 1—1 о" со со о" см о" т-Н о" со со о" с^ о" 1—1 о" со со о" с^
в" г см ю см о ю ^т о ю ^т см см о ю 4 см ю см о ю 4 см ю см сэ ю 4 см ю см о ю 4 см ю см
£ 8 С| г со см с^ с^ см со со со см с^ с^ см со 4 с^ см с^ с^ см со 4 со см с^ с^ см с^ 4 со см с^ с^ см со 4 со см с^ с^ см
в / Ъ в
Проводить подводные добычные работы эжекторами с достаточно значительным коэффициентом эжекции (а>1,2 характеризующийся относительным расходным параметром), не желательно, так как режим работы таких эжекторов крайне не устойчивый и достаточно энергоемок, поскольку всасываемый объем твердого определяется не за счет улучшения процесса пульпоприготовления, а в результате эжектирования больших объемов гидросмеси Q1.
Процесс подготовки донных отложений к всасыванию имеет важное значение для эффективной эксплуатации эжектора. Так эксплуатация эжектора при одном и том же диаметре выдачного трубопровода й = 273(249) мм (глубина моря Н = =10 м) всецело зависит от возможности и эффективности пульпоприготовления. При объемной концентрации 51=0,33, работа эжектора «из под слоя» достаточно эффективна при небольшой энергоемкости процесса W = 110 кВт.
При й=273(249) мм, ухудшение процесса пульпоприготовления с 51=0,33 на 51=0,27 и 51=0,25 приводит к неработоспособности эжекторного подъема. Приведение в соответствие объемной концентрации гидросмеси в выдачном трубопроводе 53 до 0,13 по отношению к эжектируемой 53=0,25 и 0,22, создает эффективный режим работы подъема.
Для эксплуатации эжектора имеется допустимое соотношение рабочей и критической скорости (0р > икр на 5-15%), Привести баланс скоростей в нормальный режим можно путем подбора (замены) диаметра выходной трубы.
Уменьшение значительной разницы рабочей и критической Цкр скоростей возможно при увеличении диаметра внутреннего трубопровода с й=273(249), 299(275), 473(450) мм до что ведет и к увеличению энергоемкости эжекторного подъема.
Изменением диаметра выдачного трубопровода можно управлять рабочими и критическими скоростями. При неверном выборе диаметра выдачного трубопровода, энергоемкость процесса эжектирования может значительно возрасти с Ш=110 кВт до W=438 кВт.
Увеличение глубины отработки с 10 м до 20 м (й= 273 (249) мм) ведет к повышению энергоемкости процесса отработки со 110 до 207 кВт и рабочего напора Н0 с 61,2 до 115,0 м. вод. ст.
Такая же закономерность наблюдается и при увеличении глубины отработки с 30 до 50 м. Энергоемкость процесса изменится с 304 до 498 кВт, а рабочий напор повысится со 169 м до 277 м. вод. ст.
Увеличение плотности рассматриваемого твердого с рт=3000 кг/м3 до рт=3600 кг/м3 (для глубины 40м и й=273(249) мм) частично (что вполне логично) повышает необходимый рабочий напор Н0 с 223 до 274 м. вод. ст. и энергоемкость процесса эжекторного подъема W с 401 до 420 кВт.
Повышение производительности эжекторного аппарата по твердому до Qт=200 м3/час (600 т/час) существенно увеличивает потребляемую мощность W до 1140 кВт. Это обусловлено значительным увеличением расхода перемещаемой в этом процессе воды Q3 до 1320 м3/час при й=273(249) мм. Причем, как было замечено выше, при создании интенсивного процесса пульпоприготовления (5х=0,27^0,33), энергоемкость процесса эжектирования является достаточно умеренной.
На основании результатов аналитических исследований установлены графические зависимости удельной энергоемкости от объемной плотности гидросмеси, глубины моря, расходной объемной концентрации гидросмеси при эжек-торной добыче магнетитовых песков, которые приведены на рис. 3, а, б.
В итоге:
1. При глубине разработки Н=10 м, возможно использовать два варианта конфигурации эжекторных снарядов. Диаметр вы-дачного (транспортного) трубопровода Э3 = 273(249) мм; диаметр всасывающего отверстия Овс = 70 мм; диаметр насадки для гидровзвешивания =30,6 мм), необходимо два водяных насоса с подачей 00>357 м3/час и напором Ннас>61,2м. вод. ст. Удельная энергоемкость процесса эжектирования, гидроподъема и гидровзвешивания составит я=0,37 кВт/т.
При использовании двух гидродобычных снарядов (с диаметром выдачного трубопровода Э3 = 299(275) мм; диаметром всасывающего отверстия Овс = 87,5 мм; диаметром насадки для гидровзвешивания =31,6 мм, необходимо два водяных насоса с общей подачей 00>399 м3/час и напором Ннас>67,9 м вод. ст. Удельная энергоемкость процесса эжектирования, гидроподъема и гидровзвешивания составит я=0,45 кВт/т.
4,5
С
0 2,5
а
1 2
1,5
0,5
V Н=50м
ч Н=40м
Н=ЗСгл
Н=20м
н^юм4
0.04 0,06 0.08 0,1 0,12 0.14 0,16
Расходная объемная концентрация гидросмеси, 5
N
От р = 47 3 (450) мй/ рг=1100 \\tiuy
29912751мм
рг=12бО кг/г
р1 1ЗСI кг/и9
20 30 40
Глубина мОря-Н, м
Рис. 3: а — график зависимости удельной энергоемкости от расходной объемной концентрации гидросмеси, б — график изменения удельной энергоемкости в зависимости от глубины разработки
а
б
2. При глубине разработки Н=20 м, предпочтительнее использовать гидродобычной снаряд со следующими техническими характеристиками: диаметр выдачного трубопровода й3 = 273(249) мм; диаметр всасывающего отверстия Овс = 67 мм; диаметр насадки для гидровзвешивания =26 мм. Два водяных насоса с общей подачей Q0>357 м3/час и напором Ннас>115 м. вод. ст. при удельной энергоемкости процесса эжектирования, гидроподъема и гидровзвешивания д=0,69 кВт/т.
3. При глубине разработки Н=30 м, из двух возможных вариантов предпочтительнее использовать гидродобычной снаряд со следующими техническими характеристиками: диаметр вы-дачного трубопровода = 273(249) мм; диаметр всасывающего отверстия йвс = 50 мм; диаметр насадки для гидровзвешивания ¿г=24 мм. Два водяных насоса с общей подачей Q0>367 м3/час и напором Ннас>169 м. вод. ст. при удельной энергоемкости процесса эжектирования, гидроподъема и гидровзвешивания я=1,01 кВт/т.
4. При глубине разработки Н=40 м и производительности по твердому 600 т/час возможно:
а) использовать 2 гидродобычных снаряда производительностью по 300 т/час со следующими техническими характеристиками: диаметр выдачного трубопровода = 273(249) мм; диаметр всасывающего отверстия йвс = 45 мм; диаметр насадки для гидровзвешивания =22 мм. Два водяных насоса с общей подачей Q0>367 м3/час и напором Ннас>223 м. вод. ст. при удельной энергоемкости процесса эжектирования, гидроподъема и гидровзвешивания д=1,34 кВт/т.
б) использовать один гидродобычной снаряд со следующими техническими характеристиками: диаметр выдачного трубопровода = 377(347) мм; диаметр всасывающего отверстия Овс = 90 мм; диаметр насадки для гидровзвешивания ¿г =30 мм. Водяной насос с подачей Q0>798 м3/час и напором Ннас>301 м. вод. ст. при удельной энергоемкости процесса эжектирования, гидроподъема и гидровзвешивания д=2,01 кВт/т.
5. При глубине подъема Н=50 м, предпочтительнее использовать гидродобычной снаряд со следующими техническими характеристиками: диаметр выдачного трубопровода
й3 = 273(249) мм; диаметр всасывающего отверстия йвс: = 42 мм; диаметр насадки для гидровзвешивания =21 мм. Два водяных насоса с общей подачей Q0>367м3/час и напором Ннас>277 м. вод. ст. при удельной энергоемкости процесса эжектирования, гидроподъема и гидровзвешивания д=1,66 кВт/т.
6. Расчеты показали, что при глубине 40 м и увеличении производительности до QJ=600 т/час, эжекторный подъем становится неэффективным, т. к. критические скорости икр в два раза меньше рабочих скоростей Vр (для расчетных диаметров трубопровода), что приводит к увеличению энергоемкости процесса разработки в ~ 4 раза.
Исходя из технологических расчетов эжекторного подъема для производства добычных работ с различных глубин при использовании 2 добычных снарядов общей производительностью QJ=600 т/час возможно применение следующего оборудования:
1. Глубина 10м - 2 водяных насоса типа ЦНС 400—105, производительностью 400 м3/час, напор 105 м. вод. ст.;
2. Глубина 20м - 2 водяных насоса типа ЦНС 400-210б, производительностью 360 м3/час, напор 166 м. вод. ст.;
3. Глубина 30м - 2 водяных насоса типа ЦНС 400-210а, производительностью 380 м3/час, напор 192 м. вод. ст.;
4. Глубина 40м - 2 водяных насоса типа ЦНС 500-240, производительностью 500 м3/час, напор 240 м. вод. ст.;
5. Глубина 50м - 2 водяных насоса типа ЦНС 500-320, производительностью 500 м3/час, напор 320 м. вод. ст. При использовании 1 добычного снаряда производительностью 0т=600 т/час, при глубине 40 м необходим 1 водяной насос типа ЦНС 850-360 производительностью 850 м3/час, напор 360 м вод. ст.
Представленное в статье методическое обеспечение и результаты расчета основных конструктивных и технологических параметров эжекторной выемки и подъема магнетитовых песков на различных глубинах от 10 до 50 м могут быть эффективно обеспечены двумя добычными гидроэлеваторными снарядами, расположенными по бортам плавсредства производительностью 300 т/час.
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
1. Дробаденко В.П., Калинин И.С., Малухин Н.Г. Методика и техника морских геологоразведочных и горных работ: Учеб. для студ. высш. учеб. заведений. - Волгоград: Издательский Дом «Ин-Фолио», 2010.
2. ЮфинА.П. Гидромеханизация. Учебник для вузов. 2-е изд., пере-раб. и доп. Москва: Стройиздат, 1974 — 223 с.ил. ir.ua
КОРОТКО ОБ АВТОРАХ -
Дробаденко Валерий Павлович - доктор технических наук, профессор, Малухин Николай Григорьевич - доктор технических наук, профессор, Луконина O.A. - кандидат технических наук, доцент, Козлов М.Ю. - аспирант,
Российский государственный геологоразведочный университет им. Серго Орджоникидзе (МГРИ-РГГРУ), e-mail: office@mgri-rggru.ru
UDC 622.271
SUBSTANTIATION OF TECHNOLOGICAL PARAMETERS FOR EJECTION OF MAGNETITE SANDS IN THE SHELF ZONE
Drobadenko V.P., Doctor of Engineering Sciences, Professor, Russian State Geological Prospecting University, Russia,
Malukhin N.G., Doctor of Engineering Sciences, Professor, Russian State Geological Prospecting University, Russia,
Lukonina O.A., Candidate of Engineering Sciences, Assistant Professor,Russian State Geological Prospecting University, Russia,
Kozlov M.Yu., Postgraduate student, Russian State Geological Prospecting University, Russia.
The article shows feasibility of ejection of magnetite sands from seashore placers. The research findings are based on a technical approach to design of an ejector with a long suction pipe, considering correlation of metering-head capacity of ejection process, head capacity of an ejector, as well as length and inner diameter of discharge pulp line. The authors give recommendations on technical characteristics of pumping equipment and transportation lines meant for operation at various depths, from 10 through 50 m.
Key words: mining equipment, ejectors, hydraulic transport, specific energy input, underwater mineral mining.
REFERENCES
1. Drobadenko V.P., Kalinin I.S., Maluhin N.G. Metodika i tehnika morskih geolo-gorazvedochnyh i gornyh rabot (Methods and techniques of marine exploration and mining): Ucheb. dlja stud. vyssh. ucheb. zavedenij. Volgograd: Izdatel'skij Dom «In-Folio», 2010.
2. Jufin A.P. Gidromehanizacija (Dredging). Uchebnik dlja vuzov. 2-e izd., pererab. i dop. Moscow: Strojizdat, 1974, 223 p.
