CC BY
15
05.20.01
УДК 502/504:631.5
DOI: 10.24412/2227-9407-2021-8-21 -32
Обоснование рациональной формы наральника стоек глубокорыхлителей
А. А. Михайлин1, В. П. Максимов1,2
1 Южно-Российский государственный политехнический университет (НПИ) им. М. И. Платова,
г. Новочеркасск, Россия *1andreymih@gmail.com 2Новочеркасский инженерно-мелиоративный институт им. А. К. Кортунова, Донской ГАУ, г. Новочеркасск, Россия
Аннотация
Введение. Для устранения переуплотнения обрабатываемых земель используют глубокорыхлители без оборота пласта, глубиной обработки 50 см и более. Такие орудия имеют высокие показатели по тяговому сопротивлению в основном из-за нерациональных форм элементов системы деформаторов глубокорыхлителей. Это объясняется принятыми моделями взаимодействия, не учитывающими все особенности сложного объемного процесса разрыхления.
Материалы и методы. Рассмотрение процесса взаимодействия базировалось на критическом анализе различных моделей почвы и соответствующих схем её разрушения наральником глубокорыхлителя. Определение тяговых сопротивлений выполнено при допущении на криволинейной поверхности призмы обрушения. Экспериментальные исследования проводились на натурном образце глубокорыхлителя с инновационным наральником. Обработка данных выполнялась с применением стандартных и специальных методик. Результаты и их обсуждение. В результате проведенных натурных исследований было установлено, что при рыхлении глубокорыхлителями чизельного типа на глубину от 50 до 60 см стойками, оборудованными стандартного вида наральниками, в виде двугранного клина, возникают значительные тяговые сопротивления до 65-70 кН и более. Представлен инновационный наральник - как усовершенствованный элемент системы деформаторов стойки рыхлителя. Граненая поверхность инновационного наральника помимо снижения тяговых сопротивлений позволяет одновременно повысить эффективность рыхления переуплотненной почвы.
Заключение. В статье показана уточненная картина взаимодействия инновационного наральника глубокорыхлителя с почвой на глубине более 50 сантиметров. Доказана эффективность применения в части снижения тягового сопротивления и увеличения зоны разрыхления, образующейся от разработанного инновационного наральника.
Ключевые слова: глубокорыхлитель, гранёная поверхность, крошение, модель взаимодействия, наральник, область разрыхления, почва, система деформаторов, тяговое сопротивление, энергозатраты при почвообработ-ке.
Авторы заявляют об отсутствии конфликта интересов.
Для цитирования: Михайлин А. А., Максимов В. П. Обоснование рациональной формы наральника стоек глубокорыхлителей // Вестник НГИЭИ. 2021. № 8 (123). С. 21-32. DOI: 10.24412/2227-9407-2021-8-21-32
© Михайлин А. А., Максимов В. П., 2021
Контент доступен под лицензией Creative Commons Attribution 4.0 License. The content is available under Creative Commons Attribution 4.0 License.
Justification for the rational form of the cultivator point of subsoiler legs
A. A. Mikhailin 1, V. P. Maksimov 2
1 South-Russian state polytechnic university (NPI) named after M. I. Platov, Novocherkassk, Russia
*1andreymih@gmail.com
2 Novocherkassk engineering and meliorative institute named after A. K. Kortunov, Donskoy SAU,
Novocherkassk, Russia
Abstract
Introduction. In order to eliminate overconsolidation of cultivated land, they use subsoilers without soil overturning, with a processing depth of 50 cm or more. Such tools have high traction resistance indicators, mainly due to irrational shapes of the elements of the subsoiler deformers system. This is explained by the accepted interaction models, which do not take into account all the features of the complex volumetric process of loosening.
Materials and methods. Consideration of the interaction process was based on a critical analysis of various soil models and corresponding schemes for its destruction by the subsoiler cultivator point. The determination of the traction resistance is carried out under the assumption of the curved surface of the sliding wedge. Experimental studies were carried out on a full-scale sample of a subsoiler with an innovative cultivator point. Data processing was carried out using standard and special techniques.
Results and their discussion. As a result of the conducted field studies, it was found that when loosening with chisel-type subsoilers to a depth of 50 to 60 cm with legs equipped with standard cultivator points, in the form of a two-sided wedge, a significant traction resistance of up to 65-70 kN and more appears. An innovative cultivator point is introduced as an improved element of the subsoiler leg deformer system. The faceted surface of the innovative cultivator point, in addition to reducing the traction resistance, allows simultaneous increase in the efficiency of loosening over-compacted soil.
Conclusions. The article shows a refined picture of the interaction of the innovative cultivator point of the subsoiler with the soil at a depth of more than 50 centimeters. The application effectiveness has been proven in terms of reducing the traction resistance and increasing the loosening zone formed when using the developed innovative cultivator point.
Keywords: subsoiler, cultivator point, deformer system, loosening area, pulverization, soil, model of the interaction, the faceted surface, traction resistance, energy consumption in tillage.
The authors declare no conflict of interest.
For citation: Mikhailin A. A., Maksimov V. P. Justification for the rational form of the cultivator point of subsoiler legs // Bulletin NGIEI. 2021. № 8 (123). P. 21-32. (In Russ.). DOI: 10.24412/2227-9407-2021-8-21-32
Введение
Установлено, что переуплотнение почв тяжелой энергонасыщенной техникой приводит к снижению урожайности сельхозкультур. Наибольшую эффективность по восстановлению оптимальной плотности почвы показала обработка глубокорых-лителями без оборота пласта на глубину более 50 см.
Однако существующие орудия отличаются высокими тяговыми сопротивлениями и нерациональными зонами разрыхления. Это объясняется принятыми моделями взаимодействия, не учитывающими все особенности сложного объемного процесса разрыхления. В связи с этим поиск рационального решения проблемы разуплотнения почвы на основе системного подхода и методов механики грунтов является актуальной задачей.
Материалы и методы
Рассмотрение процесса взаимодействия базировалось на критическом анализе различных моделей почвы и соответствующих схем её разрушения наральником глубокорыхлителя. Принятая модель взаимодействия основана на положениях системного анализа и закономерностях механики сплошной среды. Определение тяговых сопротивлений выполнено при допущении на криволинейной поверхности призмы обрушения. Экспериментальные исследования проводились на натурном образце глу-бокорыхлителя с инновационным наральником. Обработка данных выполнялась с применением стандартных и специальных методик.
Результаты и их обсуждение Наибольшие нагрузки при формировании нижней части зоны разрыхления приходятся на
наральник как конечный элемент стойки глубоко-рыхлителя. На сегодняшний день форма наральника имеет вид плоского долота, закреплённого на стойках глубокорыхлителей таким образом, что широ-
кая сторона долота обращена к подрезаемому грунту. При этом стойка, на которой он закреплён, может иметь любой профиль передней части: от ломаного (например, рис. 1) до сглаженного.
Рис. 1. Глубокорыхлитель «Gaspardo Artiglio» Fig. 1. Subsoiler «Gaspardo Artiglio» Источник: разработано авторами на основании данных
Считается, что процесс крошения рыхлителями обрабатываемого пласта почвы происходит как часть процесса стружкообразования. Исходя из этого, В. П. Горячкин предложил модель процесса стружкообразования и деформации почвы клином в общем случае (рис. 2): «Вначале клин сминает пло-
щадку cbd, а затем образуется трещина по линии dj под углом ¥ [1]:
¥ = ж/2 - (а + ф + ф')/3, где ф - угол внешнего трения пласта по поверхности клина; ф' - угол внутреннего трения.
Рис. 2. Модель деформации почвы клином (общий случай) по В. П. Горячкину Fig. 2. Model of soil deformation by a wedge (general case) according to V. P. Goryachkin Источник: разработано авторами на основании данных [1]
Более подробно процесс образования стружки был изучен рядом исследователей: В. М. Мацепуро, И. В. Манюта, А. Н. Гудковым [1; 2; 3; 7] и др. Г. Н. Синеоков подробно изучил вопрос стружкооб-разования при резании клином, проводя при этом натурные физические исследования по моделированию процессов резания клином в почвенном канале и на парафине [2; 7]. В результате этих исследований были предложены уточнённые модели процесса резания почвы. Он дифференцировал обрабатываемую среду на малосвязную (рис. 3) и cвязные суглинистые и глинистые почвы [5], составляющие
большинство используемых в сельском хозяйстве почв (рис. 4). Необходимо отметить, что показанные на рисунках 3 и 4 процессы деформации почвы характерны для чизельных, лаповых рыхлителей и плоскорезов.
В результате детального анализа процесса формирования [2; 7] установлено, что в реальности начало процесса может протекать как ряд последовательных сдвигов почвы в виде стружки (пласта), толщина которой равна или меньше расстояния до дневной поверхности почвы. Такая фаза может быть названа «фазой предварительной серии сдвигов».
Рис. 3. Деформация малосвязной почвы под действием клина по Г. Н. Синеокову и И. М. Панову Fig. 3. Deformation of poorly cohesive soil under the wedge action according to G. N. Sineokov and I. M. Panov Источник: разработано авторами на основании данных [6; 7]
Рис. 4. Деформация связной почвы под действием клина по Г. Н. Синеокову и И. М. Панову Fig. 4. Deformation of cohesive soil under the wedge action according to G. N. Sineokov and I. M. Panov Источник: разработано авторами на основании данных [6; 7]
При этом сдвиг сопровождается появлением и дальнейшим расширением трещины (вплоть до взаимного разделения поверхностей трещины). Такой процесс определяется как «стружкообразование отрывом». Между тем увеличенные многократно фрагменты стружкообразования показывают более сложную, чем принято считать, картину взаимодействия. Уточненная модель взаимодействия двугранного клина (почворыхлящего элемента рабочего органа) с почвой выглядит следующим образом. Процесс формирования и разрушения пласта почвы, отделяемого рабочим органом от дна борозды, состоит из нескольких фаз, последовательно протекающих от начала контакта до момента схода разрушенного пласта с рабочего органа. Первая фаза - это ряд мини-сдвигов с образованием зон напряженного состояния, которые при достижении предельных значений приводят к фазам появления трещины и последующего её расширения вплоть до отрыва отдельных комков. Эти мини-сдвиги до момента расширения основной трещины ошибочно трактуются многими авторами как смятие почвы [5; 6; 7].
Таким образом, отрыв и сдвиг можно считать одним процессом с периодическим преобладанием различных форм стружкообразования. На предложенной модели В. И. Ветохиным [6; 7] (рис. 5)
наглядно показано, что подрезаемый пласт почвы фрагментируется на куски, которые «выскальзывают» (выдавливаются) в сторону своей ближайшей свободной поверхности. Такой свободной поверхностью, прежде всего, является задняя поверхность элемента стружки.
Когда условия выскальзывания в сторону этой поверхности и дневной поверхности уравниваются, происходит образование «опережающей трещины» и сдвиг или скалывание элемента стружки в сторону поверхности поля. При такой трактовке процесса объяснима причина поворота элемента стружки вокруг точки А А) на поверхности поля, то есть серия мини-сдвигов образует клинья из почвы подклинивающих и поворачивающих элемент стружки ОАА1 (О1А1А2). Нередко расклинивающее действие мини-сдвигов приводит к расширению трещин на поверхности поля и появлению достаточно крупных глыб. Это трактуется некоторыми авторами как «отделение пласта сколом» [7]. Предложенная модель объясняет работу чизельного рыхлителя на глубине 35-40 см. В этом случае количество фракции почвы менее 50 мм часто составляет более 50 %. Хотя при работе на меньшей глубине в 20-40 см могут образовываться почвенные глыбы размером, равным примерно глубине обработки.
Рис. 5. Модель деформации связной почвы под действием клина Fig. 5. Model of deformation of cohesive soil under the wedge action Источник: разработано авторами на основании данных [6; 7]
300
Рис. 6. Экспериментальный наральник глубокорыхлителя ГНЧ-0,6М Fig. 6. Experimental subsoiler cultivator point GNCh-0.6M Источник: разработано авторами
В результате проведенных натурных исследований [8; 9; 11; 17] было установлено, что при рыхлении глубокорыхлителями чизельного типа на глубину от 50 до 60 см стойками, оборудованными стандартного вида наральниками, в виде двугранного клина, возникают значительные тяговые сопротивления до 65-70 кН и более.
Применение наральников инновационной многогранной формы с заострённой носовой частью и граненой поверхностью атаки (рис. 6) снижает тяговое сопротивление почти на 20 %, до 57 кН. Конфигурация многогранного наральника определялась по условию минимизации тягового сопротивления при достаточной зоне разрыхления. При этом рассмотрение процесса взаимодействия наральника с почвой базировалось на методе опре-
деления тяговых сопротивлений при криволинейной поверхности призмы обрушения:
C
pph = 7 - h ■ ^Phv +-i^Phc -1),кПа ,
tgP
где ÄPhp = f1( р1 pS) - эмпирический коэффициент горизонтальной составляющей пассивного давления грунта:
Л>Ьф = f>,Pfe) = Со + С\ф + С2^2; R = 0,951(при р = р), ре [150, 300], где XPhc = + tg30 tgpS - эмпирический коэффициент; 7 - расчетное значение внутреннего угла трения; PS - угол трения грунта по плоскости рабочего органа; р - угол наклона воздействующей грани системы деформаторов рабочего органа с почвой; С -расчетное значение удельного сцепления.
Влияние угла наклона воздействующей грани изменения тягового сопротивления при сильном иллюстрируется рисунком 7, где показан график сцеплении (адгезии) частиц грунта.
15
17
19
27
29
Рис.
21 23 25 Углы наклона
7. График изменения тягового сопротивления при сильной адгезии Fig. 7. Graph of change in traction resistance at a strong adhesion Источник: разработано авторами
31
На рисунке 8 показана стойка экспериментального глубокорыхлителя навесного чизельного ГНЧ-0,6М с инновационной системой деформато-ров, на который был получен патент № 2694571.
Рис. 8. Стойка глубокорыхлителя ГНЧ-0,6М Fig. 8. Leg of the subsoiler GNCH-0.6M Источник: разработано авторами
Анализ известных положений и собственные исследования позволяют уточнить картину взаимодействия наральника глубокорыхлителя с переуплотненной почвой. Это возможно при следующих допущениях:
1) влажность почвы в период обработки находится в пределах 18.. .22 %;
2) почва рассматривается как связная сплошная среда;
3) разрушение почвенного пласта одновременно происходит в двух вертикальных продольно и поперечно расположенных плоскостях;
4) толщина деформируемого пласта не превышает 45 сантиметров.
Последнее допущение полностью меняет картину взаимодействия при глубине обработки более 50 сантиметров [10; 12; 13; 14; 15].
При рыхлении первым задействуется нараль-ник. При классической плоской форме он будет производить стружку в виде «отделения пласта сколом» (рис. 5) [16; 17; 18; 19; 20]. При этом сколотая часть пласта, скользя по передней плоскости долота, должна «выскальзывать» (выдавливаться) в сторону своей ближайшей свободной (дневной) поверхности поля - линия АА2, Но контур АА2 при глубоком рыхлении не является внешней дневной поверхностью (рис. 9), поскольку при рыхлении на глубину более 45 сантиметров деформационные кривые ОА1, О1А2 диссипатируют в толще разуплотняемого слоя почвы на глубине к, к. Следовательно, наблюдается несколько другая картина деформационного развития разрыхляемого слоя. Это сопровождается процессом вдавливания образованных почвенных клиньев подклинивающихся и поворачивающихся элементов стружки ОАА1 (О1А1А2) в лежащий выше линии АА2 слой почвы, толщиной к, к. Такое взаимодействие наральника с почвой на глубине более 50 сантиметров требует
значительно большей энергии, что ведёт соответственно и к увеличению тяговых сопротивлений (рис. 9). Отметим, что глубина залегания Ь точек
поворота элементов стружки А, А, Аг зависит в том числе и от механического состава разуплотняемой почвы.
Рис. 9. Модель деформации пласта связной почвы под действием клина Fig. 9. Model of deformation of a cohesive soil layer under the wedge action Источник: разработано авторами
Таким образом доказано, что на глубокорых-лителях чизельного типа, рыхлящих переуплотненную почву на глубине более 45 см, целесообразно использовать вместо обычного долота разработанный инновационный наральник с гранёной поверхностью атаки (рисунки 6, 8).
Граненая поверхность инновационного наральника помимо снижения тяговых сопротив-
лений позволяет одновременно повысить эффективность рыхления переуплотненной почвы. Возникновение деформационных трещин в разрыхляемом слое, возникающих от воздействия классического плоского и экспериментального многогранного наральника, схематично показано на рисунке 10.
Область разрыхления / Loosening area
а / а
б / b
Деформационные трещины в разрыхляемом слое / Deformation cracks in the layer to be loosened
Рис. 10. Образование деформационных трещин: а - вид области разрыхления от плоского наральника (долото); б - вид области разрыхления от инновационного наральника Fig. 10. Formation of deformation cracks: a - view of the loosening area from the flat cultivator point (chisel); b - view of the loosening area from the innovative cultivator point Источник: разработано авторами
Рис. 11. Общий вид глубокорыхлителя навесного чизельного ГНЧ-0,6М Fig. 11. General view of the mounted chisel subsoiler GNCH 0.6M Источник: разработано авторами
В условиях сплошной среды - переуплотнённый пласт почвы глубиной более 50 см будет иметь большую пригрузку, отсюда минимизируется необходимость в скольжении подрезаемого пласта по наральнику. В условиях глубокого рыхления главным технологическим требованием является необходимость на глубине 45-60 см производить качественное объемное разуплотнение почвы. Это достигается за счет создания дополнительных трещин в разуплотняемом слое путем раскалывания пласта на отдельные куски, которые, пытаясь проскользить вверх по наклонной фронтальной плоскости грун-топодъёмника, дополнительно крошатся, вступая во взаимодействие с его острыми гранями, а не скользят по гладкой поверхности плоских наральников. Таким образом, каждая грань передней части экспериментального наральника представляет собой концентратор напряжений.
На рисунке 11 представлен экспериментальный глубокорыхлитель навесной чизельного типа ГНЧ-0,6М, стойки которого оборудованы инновационной системой деформаторов, которая включает
наральниками с заострённой носовой частью и гранёной поверхностью атаки. Данное орудие проводило качественное рыхление почвы на глубину до 60 см.
Заключение
Представлена уточненная картина взаимодействия на глубине более 50 сантиметров наральника глубокорыхлителя с почвой. Определено, что при глубоком рыхлении за счет энергетической диссипации верхняя поверхность контура деформируемого слоя образуется не на дневной поверхности почвы, а на некоторой глубине, зависящей, прежде всего, от механического состава разуплотняемой почвы.
Доказана эффективность применения разработанного инновационного наральника с заострённой носовой частью и гранёной поверхностью атаки в части снижения тягового усилия и увеличения зоны разрыхления. Наральник с граненой поверхностью снижает тяговые сопротивления почти на 20 % при повышении эффективности рыхления за счет увеличения в зоне разрыхления количества почвенных комков.
1 СоюзБелАгро [Электронный ресурс]. Режим доступа: https://souzbelagro.ru/glubokoryhlitel-gaspardo-artiglio1
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
1. Горячкин В. П. О физико-механических и агротехнических свойствах почвы. Собр. соч. в 7 т. Т. 4. М. : Сельхозгиз, 1940. 315 с.
2. Синеоков Г. Н. Деформации, возникающие в почве под воздействием клина // Тр. ВИСХОМ. Москва : Машгиз, 1962. Вып. 33. С. 3-28.
3. Novikov A., Borisenko I., Chamurliev O., Chamurliev G., Plyushchikov V. Wave destruction of closed soils // Journal of Physics: Conference Series. 2019. С. 012010.
4. Ovchinnikov A. S., Bocharnikov V. S., Skorobogatchenko D. A., Borisenko I. B., Chernyavsky A. N., Abezin V. G., Ryadnov A. I., Shaprov M. N., Kuznetsov N. G., Nekhoroshev D. A., Sedov A. V., Grigorov S. M., Fomin S. D., Ol'garenkoV. I. The optimum geometrical form modeling of the «striegel» type harrow // ARPN Journal of Engineering and Applied Sciences. 2018. V. 13. № 23. P. 9138-9144.
5. Ovchinnikov A. S., Mezhevova A. S., Fomin S. D., Pleskachev Y. N., Borisenko I. B., Vorontsova E. S., Zvolin-sky V. P., Tyutyuma N. V., Novikov A. E. Energy and agrotechnical indicators in the testing of machine-tractor units with subsoiler // ARPN Journal of Engineering and Applied Sciences. 2017. Т. 12. № 24. С. 7150-7160.
6. Ветохин В. И. Анализ системы «свойств и состояний почвы» применительно к экологическому аспекту оценки почвообрабатывающих орудий и технологий // Экология и сельскохозяйственная техника. 2009. Т. 1. С. 59-64.
7. Ветохин В. И. Системные и физико-механические основы проектирования рыхлителей почвы: автореферат дис. ... д-ра техн. наук. Киев - Москва, 2010. 40 с.
8. Трубилин Е. И., Дробот В. А. Силы сопротивления почвы при воздействии на нее горизонтально расположенного дискового рабочего органа // Политематический сетевой электронный научный журнал Кубанского ГАУ. 2016. № 118. С. 61-74.
9. Дробот В. А., Тарасенко Б. Ф. Новая полевая установка для инженерной оценки почвообрабатывающих рабочих органов // Политематический сетевой электронный научный журнал Кубанского ГАУ. 2013. № 91. С.712-720.
10. Smith L. A. Williford Power Requirements of Convention, Triplex and Para-bolic Subsoilers // Transactions on the ASAE. 1988. № 6. P. 1686-1688.
11. Amato G., Ruisi P., Frenda A. S. and other. Long-term tillage and crop sequence effects on wheat grain field and quality // Agronomy Journal. 2013. No. 105 (5). P. 1317-1327.
12. Дёмшин С. Л., Черемисинов Д. А., Ильичёв В. В. Определение оптимального расстояния между рядами плоскорежущих лап и дисковых секций почвообрабатывающего агрегата // Пермский аграрный вестник. 2019. № 3 (27). С. 19-29.
13. Борисенко И. Б. Совершенствование ресурсосберегающих и почвозащитных технологий и технических средств обработки почвы в острозасушливых условиях Нижнего Поволжья : автореферат дис. ... д-ра техн. наук. Волгоград. 2006. С. 40.
14. Борисенко И. Б., Доценко А. Е. Агротехнологические подходы при проектировании рабочих органов для основной глубокой обработки почвы // Поиск инновационных путей. Волгоград. 2014. С. 123-130.
15. Божко И. В., Пархоменко Г. Г., Громаков А. В., Камбулов С. И., Рыков В. Б. Разработка комбинированного рабочего органа для послойной безотвальной обработки почвы // Тракторы и сельхозмашины. 2016. № 8. С. 3-6.
16. Тютюнов С. И., Солнцев П. И., Хорошилова Ю. В., Емец М. В., Горохова Ж. Ю. Влияние приемов основной обработки почвы, удобрений и средств защиты растений на продуктивность озимой пшеницы // Достижения науки и техники АПК. 2020. Т. 34. № 5. С. 18-23.
17. Рыков В. Б. Механико-технологическое обоснование технических средств и агрегатов для обработки почвы в условиях засушливого земледелия юга России : автореферат дис. ... д-ра техн. наук. Москва. 2001. 50 с.
18. Бледных В. В., Свечников П. Г., Мухаматнуров М. М. Плоскорежущие рабочие органы для качественной обработки почвы // Научные проекты Южно-Уральского государственного аграрного университета. Челябинск, 2016. С. 44-47.
19. Мазитов Н. К., Шарафиев Л. З. Влагоаккумулирующая техника и технология обработки почвы и посева в условиях Поволжья, Предуралья и Северного Кавказа // Прорывные решения по импортозамещению в АПК. Казань, 2016. С. 179.
20. Игнатюк О. А. Почвозащитные системы на агроландшафтах Ростовской области // Политематический сетевой электронный научный журнал Кубанского ГАУ. 2011. № 69. С. 378-387.
Дата поступления статьи в редакцию 19.05.2021, принята к публикации 21.06.2021.
Информация об авторах: МИХАЙЛИН АНДРЕЙ АНДРЕЕВИЧ,
канд. техн. наук, доцент
Адрес: ФГБОУ ВО «Южно-Российский государственный политехнический университет (НПИ)
имени М. И. Платова». 346428, Российская Федерация, Ростовская обл., г. Новочеркасск, ул. Просвещения, 132
Тел.: 8-904-508-87-28
E-mail: 1Andreymih@gmail.com
Spin-код: 1061-1777
МАКСИМОВ ВАЛЕРИЙ ПАВЛОВИЧ,
д-р техн. наук, профессор
Адрес: ФГБОУ ВО «Южно-Российский государственный политехнический университет (НПИ)
имени М. И. Платова». 346428, Российская Федерация, Ростовская обл., г. Новочеркасск, ул. Просвещения, 132
Тел.: 8-928-762-65-01.
E-mail: v_maximov@mail.ru
Spin-код: 4475-3145
Заявленный вклад авторов:
Михайлин Андрей Андреевич: сбор, обработка и анализ материалов, подготовка первоначального варианта текста.
Максимов Валерий Павлович: общее руководство проектом, анализ и дополнение текста статьи. Все авторы прочитали и одобрили окончательный вариант рукописи.
REFERENCES
1. Goryachkin V. P. O fiziko-mekhanicheskih i agrotekhnicheskih svojstvah pochvy [On the physical, mechanical and agrotechnical properties of the soil], In 7 vol., Vol. 4, Moscow: Sel'hozgiz, 1940, 315 p.
2. Sineokov G. N. Deformacii, voznikayushchie v pochve pod vozdejstviem klina [Deformations arising in the soil under the influence of a wedge], Tr. VISKHOM [Proceedings of the All-Union Institute of Agricultural Engineering], Moscow: Mashgiz, 1962, Vol. 33, pp. 3-28.
3. Novikov A., Borisenko I., Chamurliev O., Chamurliev G., Plyushchikov V. Wave destruction of closed soils, Journal of Physics: Conference Series, 2019, pp. 012010.
4. Ovchinnikov A. S., Bocharnikov V. S., Skorobogatchenko D. A., Borisenko I. B., Chernyavsky A. N., Abe-zin V. G., Ryadnov A. I., Shaprov M. N., Kuznetsov N. G., Nekhoroshev D. A., Sedov A. V., Grigorov S. M., Fom-in S. D., Ol'garenkoV. I. The optimum geometrical form modeling of the «striegel» type harrow, ARPN Journal of Engineering and Applied Sciences, 2018, Vol. 13, No. 23, pp. 9138-9144.
5. Ovchinnikov A. S., Mezhevova A. S., Fomin S. D., Pleskachev Y. N., Borisenko I. B., Vorontsova E. S., Zvolinsky V. P., Tyutyuma N. V., Novikov A. E. Energy and agrotechnical indicators in the testing of machine-tractor units with subsoiler, ARPN Journal of Engineering and Applied Sciences, 2017, Vol. 12, No. 24, pp. 7150-7160.
6. Vetohin V. I. Analiz sistemy «svojstv i sostoyanij pochvy» primenitel'no k ekologicheskomu aspektu ocenki pochvoobrabatyvayushchih orudij i tekhnologij [Analysis of the system of «soil properties and conditions» in relation to the ecological aspect of the assessment of tillage tools and technologies], Ekologiya i sel'skohozyajstvennaya tekhnika [Ecology and agricultural technology], 2009, Vol. 1, pp. 59-64.
7. Vetohin V. I. Sistemnye i fiziko-mekhanicheskie osnovy proektirovaniya ryhlitelej pochvy [Systemic and physical and mechanical foundations of the design of soil cultivators. Dr. Sci. (Engineering) thesis], Kiev - Moscow, 2010, 40 p.
8. Trubilin E. I., Drobot V. A. Sily soprotivleniya pochvy pri vozdejstvii na nee gorizontal'no ras-polozhennogo diskovogo rabochego organa [Forces of soil resistance when exposed to it by a horizontally located disk working body], Politematicheskij setevoj elektronnyj nauchnyj zhurnal Kuban-skogo GAU [Polythematic network electronic scientific journal of the Kuban State Agrarian University], 2016, No. 118, pp. 61-74.
9. Drobot V. A., Tarasenko B. F. Novaya polevaya ustanovka dlya inzhenernoj ocenki pochvoobrabatyvayushchih rabochih organov [New field installation for engineering assessment of tillage working bodies], Politematicheskij setevoj elektronnyj nauchnyj zhurnal Kubanskogo GAU [Polythematic network electronic scientific journal of the Kuban State Agrarian University], 2013. No. 91, pp. 712-720.
10. Smith L. A. Williford Power Requirements of Convention, Triplex and Parabolic Subsoilers, Transactions on the ASAE, 1988, No. 6, pp. 1686-1688.
11. Amato G., Ruisi P., Frenda A. S. and other. Long-term tillage and crop sequence effects on wheat grain field and quality, Agronomy Journal, 2013, No. 105 (5), pp. 1317-1327.
12. Dyomshin S. L., Cheremisinov D. A., Il'ichyov V. V. Opredelenie optimal'nogo rasstoyaniya mezhdu ryadami ploskorezhushchih lap i diskovyh sekcij pochvoobrabatyvayushchego agregata [Determination of the optimal distance between the rows of flat-cutting paws and disc sections of the tillage unit], Permskij agrarnyj vestnik [Perm Agrarian Bulletin], 2019, No. 3 (27), pp. 19-29.
13. Borisenko I. B. Sovershenstvovanie resursosberegayushchih i pochvozashchitnyh tekhnologij i tekhnich-eskih sredstv obrabotki pochvy ostrozasushlivyh usloviyah Nizhnego Povolzh'ya [Improvement of resource-saving and soil-protecting technologies and technical means of soil cultivation in severely arid conditions of the Lower Volga region. Dr. Sci. (Engineering) thesis], Volgograd, 2006, pp. 40.
14. Borisenko I. B., Docenko A. E. Agrotekhnologicheskie podhody pri proektirovanii rabochih organov dlya osnovnoj glubokoj obrabotki pochvy [Agrotechnological approaches in the design of working bodies for the main deep tillage], Poisk innovacionnyhputej [Search for innovative ways], Volgograd, 2014, pp. 123-130.
15. Bozhko I. V., Parhomenko G. G., Gromakov A. V., Kambulov S. I., Rykov V. B. Razrabotka kom-binirovannogo rabochego organa dlya poslojnoj bezotval'noj obrabotki pochvy [Development of a combined working body for layer-by-layer non-moldboard tillage], Traktory i sel'hozmashiny [Tractors and agricultural machines], 2016, No. 8, pp. 3-6.
16. Tyutyunov S. I., Solncev P. I., Horoshilova Yu. V., Emec M. V., Gorohova Zh. Yu. Vliyanie priemov osnovnoj obrabotki pochvy, udobrenij i sredstv zashchity rastenij na produktivnost' ozimoj pshenicy [The influence of methods of basic tillage, fertilizers and plant protection products on the productivity of winter wheat], Dostizheniya nauki i tekhniki APK [Achievements of science and technology of the agro-industrial complex], 2020, Vol. 34, No. 5, pp.18-23.
17. Rykov V. B. Mekhaniko-tekhnologicheskoe obosnovanie tekhnicheskih sredstv i agregatov dlya obrabotki pochvy v usloviyah zasushlivogo zemledeliya yuga Rossii [Mechanical and technological substantiation of technical means and units for soil cultivation in the conditions of arid agriculture in the south of Russia. Dr. Sci. (Engineering) thesis], Moscow, 2001, 50 p.
18. Blednyh V. V., Svechnikov P. G., Muhamatnurov M. M. Ploskorezhushchie rabochie organy dlya kachest-vennoj obrabotki pochvy [Flat-cutting working bodies for high-quality soil cultivation], Nauchnye proekty yuzhno-ural'skogo gosudarstvennogo agrarnogo universiteta [Scientific projects of the South Ural State Agrarian University], Chelyabinsk, 2016, pp. 44-47.
19. Mazitov N. K., Sharafiev L. Z. Vlagoakkumuliruyushchaya tekhnika i tekhnologiya obrabotki pochvy i poseva v usloviyah povolzh'ya, predural'ya i severnogo kavkaza [Moisture storage technology and technology of soil cultivation and sowing in the conditions of the Volga region, the Urals and the North Caucasus], Proryvnye resheniya po importozameshcheniyu v APK [Breakthrough solutions for import substitution in the agro-industrial complex], Kazan', 2016, pp. 179.
20. Ignatyuk O. A. Pochvozashchitnye sistemy na agrolandshaftah Rostovskoj oblasti [Soil protection systems on agricultural landscapes of the Rostov region], Politematicheskij setevoj elektronnyj nauchnyj zhurnal Kubanskogo GAU [Polythematic network electronic scientific journal of the Kuban State Agrarian University], 2011, No. 69, pp.378-387.
The article was submitted 19.05.2021, accept for publication 21.06.2021.
Information about the authors: MIKHAYLIN ANDREY ANDREYEVICH, Ph. D. (Engineering), Associate Professor
Address: Federal State Budget Educational Establishment of Higher Education «South-Russian state Polytechnic
University (NPI) named after M. I. Platov», 346428, Russian Federation, Rostov region, Novocherkassk,
st. Enlightenment, 132
Phone: 8-904-508-87-28
E-mail: mih_2005@rambler.ru
Spin-code: 1061-1777
MAKSIMOV VALERIY PAVLOVICH,
Dr. Sci. (Engineering), Professor
Address: Federal State Budget Educational Establishment of Higher Education «South-Russian state Polytechnic
University (NPI) named after M. I. Platov», 346428, Russian Federation, Rostov region, Novocherkassk,
st. Enlightenment, 132
Phone: 8-928-762-65-01
E-mail: v_maximov@mail.ru
Spin-code: 4475-3145
Contribution of the authors:
Andrey A. Mikhaylin: collection and processing and analyzing of materials, preparation of the initial version of the text.
Valeriy P. Maksimov: managed the research project, analyzing and supplementing the text.
All authors read and approved the final manuscript.
