CC BY
36
Drilling and blasting operations
Оригинальная статья / Original Paper DOI 10.30686/1609-9192-2021-3-110-115
Обоснование параметров и технологии производства буровзрывных работ, обеспечивающих требуемую кусковатость
В.В. Егоров1, А.Н. Волокитин1, Н.В. Угольников2^, A.B. Соколовский3
1ПАО «ГМК «Норильский Никель», г. Москва, Российская Федерация 2Магнитогорский государственный технический университет им. Г.И. Носова, г. Магнитогорск, Российская Федерация 3 ООО «НТЦ-Геотехнология», г. Екатеринбург, Российская Федерация
Н ugkit@mail.ru
Резюме: В практике горных работ и взрывного дела как в процессе разработки месторождения полезных ископаемых, так и на стадии проектирования горного предприятия, часто возникает вопрос выбора варианта технологии и параметров производства работ. Практически все рекомендации по выбору оптимального варианта технологии производства работ основываются на минимуме суммарных затрат по всему технологическому циклу производства горных работ. В большинстве случаев оптимальные технология и параметры производства горных и взрывных работ зависят от кондиционного, максимально допустимого и среднего размеров куска взорванной горной массы, которые определяются типом и мощностью горнотранспортного оборудования. Поэтому суммарные затраты будут в основном зависеть от кондиционного или среднего размера куска и стоимости горнотранспортного оборудования. В статье представлена методика выбора оптимального варианта технологии производства буровзрывных работ для получения оптимальной кусковатости (гранулометрического состава взорванной массы) полезного ископаемого. Область оптимальной куско-ватости определяется суммарными минимальными затратами по основным переделам производственного цикла добычи и переработки полезных ископаемых, в данном случае: БВР и дробление. Для выбора рациональной технологии производства буровзрывных работ и расчета их параметров предлагается помимо среднего размера куска учитывать интегральные критерии кусковатости. Для этого проводились исследования распределения гранулометрического состава пород в массиве и в развале.
Ключевые слова: трещиноватость массива, блочность, кусковатость разрушенных горных пород, логарифмически нормальный закон распределения, логарифмическая дисперсия, негабарит, капитальные вложения
Для цитирования: Егоров В.В., Волокитин А.Н., Угольников Н.В., Соколовский А.В. Обоснование параметров и технологии производства буровзрывных работ, обеспечивающих требуемую кусковатость. Горная промышленность. 2021;(3):110-115. DOI 10.30686/1609-9192-2021-3-110-115.
Justification of parameters and technology of drilling and blasting operations to ensure the required lumpiness
V.V. Egorov1, A.N. Volokitin1, N.V. Ugolnikov2H , A.V. Sokolovsky3
1PJSC MMC Norilsk Nickel, Moscow, Russian Federation 2Nosov Magnitogorsk State Technical University, Magnitogorsk, Russian Federation 3LLC STC-Geotechnology, Ekaterinburg, Russian Federation H ugkit@mail.ru
Abstract The practice of mining and blasting operations both during the development of a mineral deposits, and at the mine design stage, often involves the question of selecting the technology options and operation parameters. Virtually all recommendations for selecting the best production option are based on minimizing the total costs for the entire technological cycle of mining activities. In most cases the optimal technology and parameters of mining and blasting operations depend on the commercial, maximum permissible and average size of the blasted rock mass, which are determined by the type and capacity of the mining haulage equipment. Therefore, the total costs will mainly depend on the commercial or average lump size and the cost of mining transport equipment. The article presents a methodology to select the best technological option for the drilling and blasting operations to obtain the optimal lumpiness (particle-size distribution) of the blasted rock. The optimal range of lumpiness is defined by the total minimum costs for the entire production cycle of mining and processing of minerals. In order to select a rational technology of drilling and blasting and to calculate their parameters it is proposed to take into account the integral criteria of lumpiness in addition to the average lump size. For this purpose, we studied the particle size distribution in the rock mass and in the muck piles.
Keywords: rock mass fracturing, block size, lumpiness of blasted rocks, log-normal distribution law, logarithmic variance, oversize, capital investments
For citation: Egorov V.V., Volokitin A.N., Ugolnikov N.V., Sokolovsky A.V. Justification of parameters and technology of drilling and blasting operations to ensure the required lumpiness. Gornayapromyshlennost = Russian Mining Industry. 2021;(3):110—115. (In Russ.) DOI 10.30686/1609-9192-2021-3-110-115.
Drilling and blasting operations
Егоров
Владимир Вячеславович -
главный инженер проектов Проектного офиса развития нерудной сырьевой базы, ПАО «ГМК «Норильский Никель»
Волокитин
Андрей Николаевич -
руководитель
Проектного офиса развития нерудной сырьевой базы, ПАО «ГМК «Норильский Никель»
Угольников
Никита Владимирович -
кандидат технических наук, доцент, Магнитогорский государственный технический университет им. Г.И. Носова
Соколовский Александр Валентинович
доктор технических наук, генеральный директор, ООО «НТЦ-Геотехнология»
Введение
В процессе проектирования разработки Мокулаевско-го месторождения известняков на стадии выбора технических решений по дроблению известняка правомерно появилась задача выбора варианта технологии и параметров буровзрывных работ и дробильно-сортировочного комплекса по производству товарной продукции. Что выгоднее - дробить известняк на стадии БВР до крупности максимального кондиционного куска 90 см и при этом использовать комплекс дробления с меньшим загрузочным отверстием и меньшей металлоемкостью или выбрать комплекс дробления следующего типоразмера с макси-
Таблица 1 Показатели RQD и трещиноватости массива скальных грунтов по РГЭ
Table 1
RQD and rock mass fracturing values according to Calculated Soils Elements
РГЭ ИГЭ RQD, % Количество трещин на 1 п. м
Максимальное Минимальное Среднее по массиву Максимальное Минимальное Среднее по массиву
11 11.1.1 45 10 32 81 7 35
11.2.1 33 3 14 134 6 42
11.3.1 63 4 47 73 5 39
11.4.1 65 11 38 75 8 37
11.5.1 42 5 28 62 12 40
13 13.1.1 91 33 63 74 6 30
13.2.1 86 14 59 61 8 52
13.3.1 61 6 55 112 10 40
13.4.1 58 21 37 56 15 32
14 14.1.1 64 4 52 95 6 51
14.2.1 51 6 60 69 3 34
14.3.1 78 2 58 75 5 35
По известнякам 5-15 10
Среднее по свитам 0-15 7
Серым цветом выделен известняк
мальным кондиционным куском 120 см, но использовать другие параметры БВР?
Выбор оптимального варианта технологии производства работ основывается на минимуме суммарных затрат по вышеуказанным переделам технологического цикла производства горных работ и дробления.
Свойства известняка
Исследования трещиноватости и блочности массивов горных пород проводились на Мокулаевском известняковом месторождении.
По характеру трещиноватости горный массив месторождения в основном относится ко второй и третьей категории. Сильнотрещиноватые разности развиты вблизи поверхности, в зоне контактов, а также вблизи тектонических нарушений.
Средние показатели RQD и трещи-новатости массива скальных грунтов по выделенным инженерно-геологическим элементам приведены в табл. 1.
Блочность известняка в массиве (как и других пород) очень неравномерна, количество систем трещин на метр изменяется от 0 до 85, т.е. практически на два порядка - от практически монолитных до чрезвычайно трещиноватых. Это повышает вероятность появления весьма крупных блоков в массиве. Поэтому при определении параметров буровзрывных работ и кусковатости пород после взрыва следует рассматривать трещинова-тость (блочность) взрываемого массива [1-3].
По данным отчета ИнжГео известняки Мокулаевского месторождения относятся к следующим инженерно-геологическим элементам: - ИГЭ 11.4.1 Известняк, очень плот-
фт
Рис. 1
Инженерно-геологический элемент 11.4.1
Fig. 1
Engineering Geological Element 11.4.1
ный, слабопористый, средней прочности, неразмягчае-мый, сильнотрещиноватый (рис. 1);
- ИГЭ 13.4.1 Известняк, очень плотный, слабопористый, прочный, неразмягчаемый, среднетрещиноватый (рис. 2);
Рис. 2
Инженерно-геологический элемент 13.4.1
Fig. 2
Engineering Geological Element 13.4.1
трещинами составляет от 0,5 до 1,0 м. По данным инженерно-геологических изысканий, для Мокулаевского месторождения основная часть известняка имеет данную характеристику - 0,6 м. Но на месторождении встречаются в пачках известняка места в зонах дробления с расстоянием между трещинами менее 0,2 м.
В то же время все оценки свойств массива имеют вероятностный характер и поэтому в справочниках по буровзрывным работам приводятся данные, что максимальные размеры отдельностей в массиве при среднетре-щиноватых породах могут достигать 1,2-1,9 м при средних расстояниях между трещинами 0,6-1,0 м. Количество от-дельностей в массиве с размерами более 1200 мм может достигать 25-26%. Отдельностей с линейными размерами 600 мм и выше - более 50%.
Применительно к Мокулаевскому месторождению рекомендуем для расчета параметров БВР принимать, что линейные размеры отдельности в массиве до взрыва могут иметь значения от 600 до 1200 мм.
- ИГЭ 14.3.1 Известняк, очень плотный, непористый, прочный, неразмягчаемый, среднетрещиноватый (рис. 3).
Рис. 3
Инженерно-геологический элемент 14.3.1
Fig. 3
Engineering Geological Element 14.3.1
Трещиноватость массива на Мокулаевском месторождении изучена, с одной стороны, слабо, с другой стороны, достаточно для выполнения проектных работ и обеспечения безопасности для расчетов устойчивых бортов карьеров. Трещиноватость изучалась на этапе разведочных работ, а также проводилась оценка трещиноватости на этапе геомеханического изучения массива и при проведении инженерных изысканий.
Следует отметить, что на месторождении имеются зоны высокой трещиноватости, количество которых оценено в ТЭО постоянных разведочных кондиций в объеме около 4% от объема разведочного бурения. Известняки, как и другие скальные породы, в основном среднетрещиноватые. Сильнотрещиноватые разности развиты вблизи поверхности, в зоне контактов, а также вблизи тектонических нарушений.
Согласно временной классификации массивов скальных пород по трещиноватости и содержанию крупных кусков Межведомственной комиссии по взрывному делу содержание в массиве отдельностей +1000 мм может находиться в пределах 5-40%. Даже если принять, что таких отдельностей 5-10%, то это значительная величина, которая при годовой добыче от 4000 до 6500 тыс. т составит 300-650 тыс. т крупноблочного массива, который будет давать большой разброс крупности во взрываемом блоке известняка и значительно повлияет на работу дробильного оборудования. Поэтому при расчете параметров БВР необходимо учитывать наличие в массиве отдельностей с размерами - 1000-1200 мм.
Максимальный размер отдельности в сильнотрещиноватых породах (среднеблочных) составляет 0,6-1,2 м. А в среднетрещиноватых породах (крупноблочных), к которым относится известняк Мокулаевского месторождения, максимальный размер отдельности (блока) в массиве составляет 1,2-1,9 м.
Для среднетрещиноватых пород расстояние между
Материалы и методы исследования
С целью получения результатов по распределению ку-сковатости взорванного известняка Мокулаевского месторождения был выполнен расчет параметров БВР для двух диаметров скважин - 110 и 170 мм [4-7].
Целью расчетов является получение распределения кусковатости в развале после взрыва известняка Моку-лаевского месторождения, необходимого для оценки возможности применения первичных дробилок крупного дробления с минимальными параметрами загрузочных отверстий.
Исследованиями установлено, что логарифмическая дисперсия распределения гранулометрического состава остается постоянной до и после взрыва, определяется физическими свойствами пород массива, не зависит от параметров взрывных работ и является инвариантной характеристикой кусковатости горных пород [1; 3; 4; 8].
При взрывном разрушении изменяется лишь средний геометрический размер куска, а распределение кусков по крупности в естественном состоянии предопределяет подобное распределение фракций во взорванной горной массе [6; 7; 8; 12; 14]
Результат расчета принимался как средний (медианный) диаметр куска, по которому массу развала можно разделить на две равные части: масса частиц мельче расчетного ^50) составляет 50% всей массы развала, так же как и масса кусков крупнее среднего.
В практике оценки кусковатости взорванной горной массы широко используется логарифмически нормальный закон распределения, характеризующийся двумя параметрами - |!ио [1; 3].
Параметр представляет собой натуральный логарифм среднего медианного размера куска d50 и определяется энергетическими и детонационными параметрами взрывного нагружения.
Параметр о, по мнению ряда исследователей, остается постоянным до и после взрыва и зависит от структурных особенностей конкретного типа горных пород. Вследствие этого считаем возможным за основу расчетов принять параметр о = 0,850 - увеличенный на 15% относительно принятого по результатам пробного взрыва на Агаповском известняковом карьере [1; 3].
Таким образом, для минимизации рисков, связанных с неопределенностью данных и вариабельностью трещи-
Таблица 2
Расчет гранулометрического состава для трех вариантов параметров БВР и среднего размера структурного блока в массиве (/ср = 0,6 м) при а = 0,850
Drilling and blasting operations
Table 2
Calculation of the particle size distribution for the three options of driiling and blasting parameters and the average size of the structural block in the rock mass (lav. = 0.6 v)ata = 0.850
Параметры БВР 4р, м dcp, медиана, м f Количество кусков с крупностью, %
Вариант Ну dc q >0,8 >1,0 >1,2
I 10 110 0,60 0,85 0,6 0,27 3,21887 8,6 4,6 2,4
II 10 170 0,65 0,85 0,6 0,25 3,29583 10,1 6,2 3,2
новатости массива, принимаем следующие допущения: /ср = 0,6 м; о = 0,850 и проведем расчеты кусковатости для двух вариантов параметров буровзрывных работ (табл. 2).
На основании приведенных значений среднего (медианного) куска взорванного известняка построены кривые распределения и накопленного выхода для двух вариантов параметров БВР и для допущений среднего размера структурного блока в массиве /ср = 0,6 и о = 0,85, а соответственно, и значений среднего (медианного) куска взорванной горной массы. На основе теоретических кривых распределения для БВР с диаметрами скважин 170 и 110 мм построим гистограммы гранулометрического состава известняка в развале (рис. 4, 5).
Рис. 4
Распределение гранулометрического состава при диаметре скважин 110 мм
Fig. 4
Particle size distribution with the borehole diameter of 110 mm
Hat Д 37, TIA
м* а.ея J. 1*
Рис. 5
Распределение гранулометрического состава при диаметре скважин 170 мм
pwmh [we wp»4i, 1«
Fig. 5
Particle size distribution with the borehole diameter of 170 mm
няка на ДСК можно принять размер максимального куска 120 см.
Если убрать негабаритные фракции из расчета и принять оставшиеся за 100%, то получим теоретическое распределение гранулометрического состава известняка, загружаемого в бункер дробилки крупного дробления.
Таким образом, на основе теоретического распределения гранулометрического состава рекомендуется состав кусковатости, представленный в табл. 3.
Таблица 3
Рекомендуемый состав кусковатости
Table 3
Recommended particle size distribution
Диаметр Выход фракций (%) крупностью, мм
скважин 0-15 15-30 30-60 60-90 60-120
110 мм 30 30 30 10 -
170 мм 25 30 30 - 15
При анализе гранулометрического состава видно, что при взрывании скважин диаметром 110 мм расчётное количество кусков крупных фракций - более 90 см - составляет 5%. Это допустимая величина негабарита. Поэтому для доставки известняка на ДСК можно принять размер максимального куска 90 см.
При взрывании скважин диаметром 170 мм расчётное количество кусков более 90 см составляет 7,8%, а кусков более 120 см - 3,2%. Допустимая величина негабарита из практики составляет 2-5%. Поэтому для доставки извест-
При ведении буровых работ по известняку целесообразно рассмотреть возможность бурения взрывных скважин диаметром 110 и 170 мм. При диаметре взрывных скважин 110 мм исходный размер куска горной массы прогнозируется 800-900 мм, при диаметре взрывных скважин 170 мм размер куска может доходить до 1100-1200 мм. Это означает, что при бурении взрывных скважин диаметром 110 мм возможно использовать на первой стадии дробления дробильную установку меньшей единичной мощности.
В связи с этим планируется применение бурового и дробильного оборудования различной единичной мощности, что влечет за собой необходимость экономического сравнения по следующим вариантам:
- вариант 1: бурение взрывных скважин диаметром 110 мм с использованием бурового станка Ер1гое FlexiRoc D60 и использование в составе ДСК на первой стадии дробления дробильной установки МоМЬегд №1415;
- вариант 2: бурение взрывных скважин диаметром 170 мм с использованием бурового станка Ер1гос DML LP и использование в составе ДСК на первой стадии дробления дробильной установки МоМЬегд №1620.
Технико-экономическое обоснование
Критерием выбора рациональной технологии производства буровзрывных работ является минимальная величина совокупных затрат (капитальных вложений и эксплуатационных затрат) за срок отработки карьера [13, 15, 16].
При расчете капитальных вложений учтены затраты на приобретение бурового и дробильного оборудования, вспомогательной техники, строительство зданий и сооружений (подпорная стенка), а также дополнительные расходы, связанные со сборкой и пуско-наладкой оборудования.
Расчет эксплуатационных затрат на бурение, дробление и вспомогательные работы выполнен прямым счетом по элементам затрат.
а) капитальные затраты
б) годовые
эксплуатационные затраты
млн. руб.
6 ООО
Рис. 6
Затраты на производство буровзрывных работ 1 - буровой станок Ер^ос Flex¡Roc D60; 2 - буровой станок Ер^ос DML LP
Fig. 6
Costs of drilling and blasting operations
1 - Epiroc FlexiRoc D60 Drill Rig; 2 - Epiroc DML LP Drill Rig
5 000 4 ООО 3 Doo 2 ООО
1 м
•-■¿25%
J яг -
1
.....j —
to
Исследование влияния параметров БВР на эксплуатационные и капитальные затраты, связанные с изменением скорости экскавации в зависимости от размера кондиционного куска, выходят за рамки данного исследования и при экономической оценке не учитывались.
Результаты расчетов показывают (рис. 6, 7), что наиболее экономичным можно признать вариант 2 - бурение скважин диаметром 170 мм с использованием бурового станка Ер1гое LP.
При бурении скважин диаметром 110 мм необходимо применение менее производительного бурового станка, что увеличивает потребность в оборудовании и повышает затраты на бурение на 44%. Экономия на приобретение менее дорогой дробилки №зМЬегд №1415 вместо дробильной установки КоМЬегд №1620 по варианту 2 оставляет менее 5% в общем объеме затрат.
Прирост затрат на буровые работы по варианту 1 вследствие увеличения необходимого количества буровых станков при бурении скважин диаметром 110 мм не покрывается экономией затрат на дробление.
Заключение
Технико-экономическое сравнение вариантов ведения буровзрывных работ с использованием скважин диаме-
™ Кап.затраты (В1) ■V Кап .затраты (В2)
Рис. 7
Сравнение накопленных суммарных затрат (стоимость владения) В1 - вариант 1; В2 - вариант 2
-Совокупные затраты (В1) -Совокупные затраты (В2)
Fig. 7
Comparison of cumulative
total costs
(cost of ownership)
B1 - Option 1;
B2 - Option 2
тром 110 и 170 мм показало, что наиболее целесообразно использовать параметры БВР с диаметром скважин 170 мм.
Наиболее экономичным как по уровню капитальных вложений, так и по уровню эксплуатационных затрат, является вариант с использованием бурового станка Ер1гос DML LP (диаметр скважин 170 мм) и дробильной установки ШМЬегд №1620 на первой стадии дробления. Это позволит на ДСК принять максимальный кусок размером 120 см.
Существенный прирост затрат на буровые работы при бурении скважин диаметром 110 мм вследствие увеличения необходимого количества буровых станков не покрывается экономией затрат на дробление менее металлоемкой дробилкой.
На основании выполненных расчетов теоретических кривых распределений гранулометрического состава горной массы при ведении БВР с диаметрами скважин 170 мм рекомендуется для опросных листов при выборе дробильного оборудования следующий гранулометрический состав известняка, подаваемого на дробилку крупного дробления: 0-150 мм - 20%; 150-300 мм - 35%; 300-600 мм - 30%; 600-1200 мм - 15%.
Список литературы
1. Угольников В.К., Гавришев С.Е., Угольников Н.В. Влияние трещиноватости массива горных пород на кусковатость взорванной горной массы. Горный информационно-аналитический бюллетень. 2006;(3):213-216.
2. Виноградов Ю.И., Хохлов С.В. Метод расчета параметров буровзрывных работ на заданный гранулометрический состав взорванной горной массы. Горный информационно-аналитический бюллетень. 2015;(S1-4):20-29.
3. Угольников В.К., Симонов П.С., Угольников Н.В. Прогнозирование гранулометрического состава взорванной горной массы. Горный информационно-аналитический бюллетень. 2007;(S7):63-70.
4. Галушко Ф.И., Комячин А.О., Мусатова И.Н. Управление качеством взрывной подготовки горной массы на основе оптимизации параметров БВР. Взрывное дело. 2017;(118/75):140-151.
5. Кутузов Б.Н. Справочник взрывника. М.: Недра; 1988. 511 с.
6. Белин ВА., Горбонос М.Г., Мангуш С.К., Эквист Б.В. Новые технологии ведения взрывных работ. Горный информационно-аналитический бюллетень. 2015;(0тд. вып. 1):87-101.
7. Кутузов Б.Н. (ред.) Проектирование взрывных работ. М.: Недра; 1974. 328 с.
8. Ракишев Б.Р., Орынбай АА., Ауэзова А.М., Куттыбаев А.Е. Гранулометрический состав взорванных пород при различных условиях взрывания. Горный информационно-аналитический бюллетень. 2019;(8):83-94. DOI: 10.25018/0236-1493-2019-08-0-83-94
9. Виноградов Ю.И. Принципы расчета параметров буровзрывных работ на основе инвариантов процесса дробления. Взрывное дело. 2011;(105-62):68-82.
10. Ugolnikov N.V., Domozhirov D.V., Karaulov N.G., Prochorov A A. Improving the production technology of drilling and blasting opérations by blasting of high ledges. IOP Conference Series: Materials Science and Engineering. 2020;966(1):012022.
Drilling and blasting operations
11. Угольников Н.В., Доможиров Д.В. Обеспечение безопасности буровзрывных работ при взрывании парно-сближенных скважин высоких уступов на карьерах. Известия Тульского государственного университета. Науки о Земле. 2019;(3):332-343.
12. Исайченков А.Б. Оптимизация сопряженно выполняемых технологических процессов вскрышных работ при применении современных экскаваторно-автомобильных комплексов» (на примере разреза «Тугнуйский») /Дисс. на соиск. уч. степ. канд. техн. наук. М. 2016. - 161 с.
13. Лукьянов В.Г., Комащенко В.И., Шмурыгин ВА. Взрывные работы. М.Юрайт, 2017. - 402 с.
14. Per-Anders Persson, Roger Holmberg, Jaimin Lee. Rock Blasting and Explosives Engineering// E-book. CRC Press, 2018, 560 p.
15. Rock Fragmentation by Blasting (edited by B. Mohanty)// E-book. CRC Press, 2020, 472 p.
16. NexGen Technologies for Mining and Fuel Industries (NxGnMiFu-2017), February 15-17, 2017, New Delhi, India, 2017, P. 386-401.
References
1. Ugolnikov V.K., Gavrishev S.E., Ugolnikov N.V. Impact of rock mass fracturing on particle size distribution of blasted rock. MIAB. Mining Informational and Analytical Bulletin. 2006;(3):213-216. (In Russ.)
2. Vinogradov Yu.I., Khokhlov S.V. A method for calculating drilling and blasting parameters for a given particle size distribution of blasted rock. MIAB. Mining Informational and Analytical Bulletin. 2015;(S1-4):20-29. (In Russ.)
3. Ugolnikov V.K., Simonov P.S., Ugolnikov N.V. Forecasting of particle size distribution of blasted rock mass. MIAB. Mining Informational and Analytical Bulletin. 2007;(S7):63-70. (In Russ.)
4. Galushko F.I., Komyachin A.O., Musatova I.N. Management of rock mass blasting preparation quality based on optimization of the drilling and blasting parameters. Vzryvnoe delo = Explosion Technology. 2017;(118/75):140-151. (In Russ.)
5. Kutuzov B.N. Handbook of a blast operator. Moscow: Nedra; 1988. 511 p. (In Russ.)
6. Belin V.A., Gorbonos M.G., Mangush S.K., Ekvist B.V. New blasting technologies. MIAB. Mining Informational and Analytical Bulletin. 2015;(Separate iss. 1):87-101. (In Russ.)
7. Kutuzov B.N. (ed.) Blast design. Moscow: Nedra; 1974. 328 p. (In Russ.)
8. Rakishev B.R., Orynbay A.A., Auezova A.M., Kuttybaev A.E. Grain size composition of broken rocks under different conditions of blasting. MIAB. Mining Informational and Analytical Bulletin. 2019;(8):83-94. (In Russ.) DOI: 10.25018/0236-1493-2019-08-0-83-94
9. Vinogradov Yu.I. Principles of calculating drilling and blasting parameters based on crushing process invariants. Vzryvnoe delo = Explosion Technology. 2011;(105-62):68-82. (In Russ.)
10. Ugolnikov N.V., Domozhirov D.V., Karaulov N.G., Prochorov A.A. Improving the production technology of drilling and blasting operations by blasting of high ledges. IOP Conference Series: Materials Science and Engineering. 2020;966(1):012022.
11. Ugolnikov N.V., Domozhirov D.V. Provision of security of the drilling and blasting operations by blasting two parallel closely spaced wells of high ledges in open pits. Izvestija Tulskogo gosudarstvennogo universiteta. Nauki o zemle = News of the Tula state university. Sciences of Earth. 2019;(3):332-343. (In Russ.)
12. Isaichenkov A.B. Optimization of concurrently performed technological processes of stripping works with application of modern excavator and truck complexes (using the example of Tugnuysky surface mine) / PhD (Engineering) diss. Moscow, 2016, 161 p. (in Russ.)
13. Lukyanov V.G., Komashchenko V.I., Shmurygin V.A. Blasting operations. Moscow, You-Right Publ., 2017, 402 p. (in Russ.)
14. Per-Anders Persson, Roger Holmberg, Jaimin Lee. Rock Blasting and Explosives Engineering// E-book. CRC Press, 2018, 560 p.
15. Rock Fragmentation by Blasting (edited by B. Mohanty)// E-book. CRC Press, 2020, 472 p.
16. NexGen Technologies for Mining and Fuel Industries (NxGnMiFu-2017), February 15-17, 2017, New Delhi, India, 2017, P. 386-401.
Информация об авторах
Егоров Владимир Вячеславович - Главный инженер проектов Проектного офиса развития нерудной сырьевой базы, ПАО «ГМК «Норильский Никель», г. Москва, Российская Федера-ция; e-mail: EgorovVVy@nornik.ru Волокитин Андрей Николаевич - Руководитель Проектного офиса развития нерудной сырьевой базы, ПАО «ГМК «Норильский Никель», г. Москва, Российская Федерация; e-mail: VolokitinAN@nornik.ru
Угольников Никита Владимирович - кандидат технических наук, доцент, Магнитогорский государственный технический университет им. Г.И. Носова, Магнитогорск, Российская Федерация; e-mail: ugkit@mail.ru Соколовский Александр Валентинович - доктор технических наук, генеральный директор, ООО «НТЦ-Геотех-нология», г. Екатеринбург, Российская Федерация; e-mail: info@ustup.ru
Информация о статье
Поступила в редакцию: 12.05.2021 Поступила после рецензирования: 22.05.2021 Принята к публикации: 31.05.2021
Information about the authors
Egorov Vladimir Vyacheslavovich - Chief Project Engineer of the Project Office for the Develop-ment of Nonmetallic Raw Materials Base, PJSC MMC Norilsk Nickel, Moscow, Russian Federation; e-mail: EgorovVVy@nornik.ru Volokitin Andrey Nikolaevich - Head of the Project Office for the Development of Non-Metallic Raw Materials of PJSC MMC Norilsk Nickel, Moscow, Russian Federation; e-mail: Volokiti-nAN@nornik.ru
Ugolnikov Nikita Vladimirovich - Ph.D. (Eng.), Assistant Professor, Nosov Magnitogorsk State Technical University, Magnitogorsk, Russian Federation; e-mail: ugkit@mail.ru Sokolovsky Alexander Valentinovich - Doctor of Technical Sciences, General Director of LLC STC-Geotechnology, Ekaterinburg, Russian Federation; e-mail: info@ustup.ru
Article info
Received: 12.05.2021 Revised: 22.05.2021 Accepted: 31.05.2021
