CC BY
53
УЕБТЫНС
мвви
ГИДРАВЛИКА. ИНЖЕНЕРНАЯ ГИДРОЛОГИЯ. ГИДРОТЕХНИЧЕСКОЕ СТРОИТЕЛЬСТВО
УДК 621.22
М.И. Бальзанников
ФГБОУВПО «СГАСУ»
ОБОСНОВАНИЕ ОСНОВНЫХ ПАРАМЕТРОВ ОТСАСЫВАЮЩИХ ТРУБ ГИДРОЭЛЕКТРОСТАНЦИЙ
Рассмотрены вопросы обоснования основных геометрических параметров отсасывающих труб гидроэлектростанций (ГЭС). Показана важность выполнения экономического анализа при выборе габаритов отсасывающих труб русловых ГЭС с вертикальными реактивными турбинами. Отмечены условия, когда корректировка этих размеров неизбежна. В экономических расчетах обоснования предложений по увеличению высоты или длины отсасывающей трубы предложено использование метода интегрального эффекта. Отмечено, что при увеличении этих размеров повышается коэффициент полезного действия отсасывающей трубы и уменьшаются потери напора. Приведен критерий эффективности. Представлены результаты экономических расчетов, которые позволили выявить оптимальные и экономически целесообразные размеры отсасывающей трубы гидравлической турбины.
Ключевые слова: гидроэлектростанция, отсасывающая труба, конструкция, обоснование параметров.
Важными достоинствами гидроэлектрических станций (ГЭС) являются использование возобновляемых источников энергии, высокий коэффициент полезного действия (КПД) и низкая себестоимость производства электрической энергии [1—8]. Однако общие затраты на строительство этих станций, особенно на равнинных полноводных реках, весьма велики. В связи с этим тщательный анализ возможных для применения конструктивных решений элементов проточного тракта и выбор наиболее рациональных их основных параметров является весьма актуальной и важной задачей [9—15].
Значительными габаритами обладают отсасывающие трубы русловых ГЭС. Причинами этого являются их применение совместно с гидротурбинами больших диаметров, необходимость пропуска значительных расходов воды и экономическая целесообразность в обеспечении восстановления и полезного использования напора потока за гидротурбиной при сравнительно малом общем угле расхождения стенок трубы (эквивалентной конусности).
Основными геометрическими параметрами отсасывающих труб являются площадь входного сечения (или диаметр), длина (высота) и размеры ее выходного сечения [16]. На выбор этих параметров важнейшее влияние оказывают такие факторы, как компоновка гидроагрегата и местные геологические условия. К первым относятся, в частности, положение оси гидроагрегата: вертикальное или горизонтальное, а также размещение транспортного перехода по сооружениям ГЭС.
Следует отметить, что форму и размеры прямоосных и изогнутых отсасывающих труб подбирают на основе тщательных исследований их моделей совместно с рабочими колесами [17—20], а минимальные геометрические параметры назначают в соответствии с требованиями гидромашиностроителей. При этом рекомендуемые размеры отсасывающих труб приводятся в справочной литературе обычно в пропорциях от диаметра рабочего колеса гидротурбины. Некоторые характерные величины параметров наиболее распространенного типа изогнутых отсасывающих труб приведены в табл. 1.
Табл. 1. Основные геометрические параметры изогнутой отсасывающей трубы: диаметр входного сечения D, длин Ь и высота к [21]
Параметр Относительная величина Параметр Относительная величина
к 1,915 к3 1,1
Ь 3,5 к6 0,55
А 1,1 к5 1
Однако в некоторых случаях может потребоваться их корректировка. Например, если ниже проектной отметки фундаментной плиты на небольшой глубине залегают скальные породы, то целесообразно увеличить высоту отсасывающей трубы с тем, чтобы бетон фундамента располагался на прочной скальной породе. Или, если со стороны нижнего бьефа русловой ГЭС с изогнутой отсасывающей трубой необходимо разместить автодорогу, то рациональным представляется ее удлинение и уже над ее диффузорной частью устраивать дорогу.
Использование отсасывающих труб различной длины реализовано на Чиркейской ГЭС. Основная причина — необходимость размещения агрегатного здания в узком ущелье. В результате было принято решение о двухрядной компоновке гидроагрегатов. При этом диффузорные элементы были устроены друг над другом, что и обусловило существенное увеличение высоты двух отсасывающих труб.
Другой отмеченный вариант — удлинение отсасывающих труб — выполнено на Куйбышевской ГЭС для размещения автомобильной трассы Москва — Челябинск [22].
В приведенных и подобных им случаях необходимо выполнить технико-экономическую оценку возможных конструктивных корректировок, поскольку отклонение геометрических параметров отсасывающей трубы в сторону увеличения габаритов приводит не только к росту затрат на их строительство, но и к получению дополнительного дохода при эксплуатации гидроагрегата. Причем эффект от реализации дополнительно вырабатываемой электроэнергии может превысить понесенные дополнительные капитальные вложения.
В качестве экономического инструментария такого анализа можно применить известные общие методы обоснования экономической эффективности. Если использовать метод интегрального эффекта, то в качестве условия выгодности принятия решения об увеличении габаритов отсасывающей трубы можно применить выражение в виде
Е[ЕДД (1+(1+* Г * о, (1)
г=1 V п=1 у г t=l V п=1 у г
где Т — расчетный период; t — текущий год; т — год приведения; / — ставка дисконтирования, которая может приниматься равной предельной (замыкающей) норме эффективности капитала;
(ш ^
^ АДп — суммарные дополнительные доходы ГЭС в год t, обуслов-
п=1 Л
ленные изменением геометрических параметров отсасывающей трубы. В них целесообразно включать
^ ш
£ДДп I = АД( + АА, + ДДЭг, (2)
V п=1 )
где ДД — дополнительный годовой доход от реализации дополнительной электроэнергии; ДА — дополнительные амортизационные отчисления; ДДЭ — дополнительный эффект, например, экологический. Все параметры принимаются для соответствующего года t.
Величина суммарных дополнительных расходов ГЭС в год t, выражаемая Л
Тар
обусловлена изменением рассматриваемых основных пара-
через . ^
V п=\ л
метров отсасывающей трубы. В них следует включать
( ш ^
£ДР =АК1 + ДИ1 + ДКС1 +ЖС1, (3)
V п=1 )
где ДК — дополнительные капитальные вложения; ДИ — увеличение эксплуатационных расходов (за исключением амортизационных отчислений); ДКС — дополнительные вложения по сопряженным объектам; ДИС — дополнительные издержки (эксплуатационные расходы) по сопряженным объектам. Все величины принимаются для соответствующего года t.
Рассмотрим случай изменения только высоты отсасывающей трубы, т.е., когда при неизменных диаметре входного сечения D длине Ь и высоте отсасывающей трубы Н увеличивается высота на величину АН (рис. 1).
Увеличение высоты отсасывающей трубы повлечет за собой улучшение гидравлических условий течения потока в конусе после его выхода из лопастной системы рабочего колеса. В результате водный поток попадет в колено с более выровненными по сечению скоростями. Уменьшится неравномерность поля скоростей и в колене.
Все это позволяет утверждать, что КПД отсасывающей трубы увеличится. Если такое увеличение составит Дп, то гидроагрегат за счет увеличения мощности на величину
ДУ = 9,81 ДnQH, (4)
где Q--расход воды через турбину; Н — напор может выработать в год t дополнительную электроэнергию и обеспечить увеличение дохода на величину
ДД = ШТНЬ, (5)
где Ту — число часов использования установленной мощности в год V, Ь — тариф на 1 кВтч реализуемой электроэнергии.
ВЕСТНИК
9/2015.
О.
А ¡1
И
К
к
Рис. 1. Вариант изменения высоты изогнутой отсасывающей трубы гидроагрегата
Дополнительные капитальные вложения ДК в рассматриваемом случае обусловлены дополнительными работами по заглублению подошвы отсасывающей трубы и увеличением объема укладки бетона:
где с1 и с2 — единичные стоимости соответственно выемки грунта и укладки бетона; ДVВ и ДVБ — соответственные объемы работ.
Увеличение годовых эксплуатационных расходов ДИ в предварительных расчетах можно принять пропорциональными дополнительным капитальным вложениям с учетом доли в размере 0,20.. .0,25 %.
В качестве сопряженного объекта можно учесть водобойную плиту, располагаемую за отсасывающей трубой. При увеличении заглубления отсасывающей трубы потребуются также дополнительные работы по большему заглублению и этой плиты. Соответственно, дополнительные капитальные вложения обусловят и дополнительные эксплуатационные расходы по этому сопряженному сооружению.
Таким образом, если выполняется условие (1), то увеличение высоты конусной части отсасывающей трубы окажется экономически оправданным.
Следует отметить, что в некоторых случаях может быть принято и другое решение, например, осуществление выемки нескального грунта под отсасывающей трубой до прочной скалы и заполнение этого объема бетоном соответственно без увеличения высоты отсасывающей трубы. Однако, такой вариант явно не отвечает поиску экономически рационального технического решения, поскольку налицо дополнительные затраты и упущенная выгода.
Рассмотрим другой вариант специфических местных условий, при которых рассматривается экономическая целесообразность удлинения диффузор-ной части отсасывающей трубы на величину AL (рис. 2).
ГЭС
ДК = с1 ДУВ + с2 ДГБ
В
(6)
D
h
И
D
h,
h
К
L
AL
Рис. 2. Вариант изменения длины изогнутой отсасывающей трубы гидроагрега-
Поскольку в изогнутой отсасывающей трубе диффузорная часть обычно имеет постоянную ширину и вписывается в габариты гидротурбинного блока, то в рассматриваемом случае очевидна целесообразность обеспечения расширения на участке AL площади сечения за счет увеличения его высоты.
Экономический анализ эффективности такого решения можно проводить, используя выражения (1)—(3). При этом следует учесть, что дополнительный доход может быть получен за счет снижения потерь скоростного напора на величину:
где V — средняя скорость потока в выходном сечении диффузора исходного варианта; V — то же рассматриваемого варианта.
При этом увеличение мощности составит величину
Дополнительный доход и необходимые дополнительные капитальные вложения можно определить на основании использования выражений (5) и (6).
Подсчитав все величины за каждый год расчетного периода и подставив их в условие (1), определяют экономическую эффективность решения по удлинению отсасывающей трубы.
Дополнительно отметим, что в некоторых случаях может рассматриваться совершенно иной альтернативный случай, например, размещение автомобильного перехода по перекрытию машинного зала агрегатного здания ГЭС, как это выполнено на Чебоксарской ГЭС (рис. 3). В этом случае следует применять другой инструментарий.
В соответствии с изложенной методикой выполнена экономическая оценка эффективности увеличения длины отсасывающей трубы для гидроагрегата с параметрами, близкими к параметрам Куйбышевской ГЭС. Основные исходные данные рассмотренного варианта приведены в табл. 2.
та ГЭС
(7)
AN = 9,81nQAh.
(8)
ВЕСТНИК
МГСУ-
9/2015
Рис. 3. Размещение автомобильной дороги по сооружениям Чебоксарской ГЭС [23]
Табл. 2. Основные параметры гидроагрегата с изогнутой отсасывающей трубой и условия выполненного экономического анализа
Параметр Значение
Напор, м 24
Расчетный расход турбины, м3/с 620
Диаметр рабочего колеса, м 9,0
Число часов использования установленной мощности, ч 3000
Тариф за 1 кВт-ч электроэнергии, р. 2,4
Увеличение длины отсасывающей трубы, м от 0 до 8
Единичная стоимость строительных работ, тыс. р./м3 от 8 до 15
Расчетный период анализа, лет от 5 до 25
Ставка дисконтирования от 0,06 до 0,15
Величина ежегодного увеличения тарифа на электроэнергию, % от 0 до 20
Выполненные расчеты представлялись в виде графиков зависимостей интегрального эффекта от варьируемых параметров. На рис. 4 и 5 приведены примеры результатов экономического расчета для 10-летнего периода анализа — графики зависимостей Э = /(ДЬ, Ъ) и Э = f (Ты, Ь), где Э — величина интегрального эффекта; ДЬ — увеличение длины отсасывающей трубы, м; Ту — среднегодовое число часов использования установленной мощности, ч; Ь — величина тарифа на электроэнергию.
Из приведенных графиков следует, что изменяемый параметр — увеличение длины диффузора отсасывающей трубы АL — имеет явно выраженное оптимальное значение, которое в исследуемых вариантах составило величину 2,5.. .3,0 м. При этом максимальная величина экономически оправданного удлинения отсасывающей трубы гидроагрегата, удовлетворяющая условию (1), лежит в диапазоне от 7,5 до 8,0 м и существенно зависит от величины тарифа на электроэнергию.
Увеличение длины, м
Рис. 4. Графики зависимостей Э = /(АЬ, Ь) при I = 0,06, Ь = 2,4 р./кВт-ч и Т = 10 лет: 1 — при неизменном тарифе на электроэнергию; 2 — при ежегодном повышении тарифа на 10 %; 3 — при ежегодном повышении тарифа на 20 %
20
16--
d. 12
8" 8
-Э-
■e-
4
>
1000 3000 5000
Число часов использования установленной мощности, ч
Рис. 5. Графики зависимостей Э = f (Тм, Ь), при I = 0,06, Ь = 2,4 р/кВт-ч и Т = 10 лет: 1 — при неизменном тарифе на электроэнергию; 2 — при ежегодном повышении тарифа на 10 %; 3 — при ежегодном повышении тарифа на 20 %
Кроме того, на величину интегрального эффекта оказывают существенное влияние тариф на 1 кВтч электроэнергии и среднегодовое число часов использования установленной мощности. В частности, ежегодный рост величины тарифа в диапазоне от 0 до 20 % может привести к увеличению экономического эффекта на 26 %.
Число часов использования установленной мощности характеризует участие ГЭС в покрытии графика суточной нагрузки энергосистемы: чем меньше величина Т№ тем более пиковые потребности графика покрывают гидроагрегаты. Результаты, представленные на рис. 5, показывают, что для пиковых ГЭС экономический эффект весьма мал. И, наоборот, для ГЭС, предназначенных к работе в полупиковых режимах при Ты = 4.. .5 тыс. ч, оптимальные геометрические параметры отсасывающей трубы могут обеспечить получение интегрального экономического эффекта в размере более 15 млн р.
Таким образом, выполненный анализ показал важность экономических оптимизационных расчетов при обосновании геометрических параметров отсасывающих труб ГЭС.
Выводы. 1. При проектировании русловых ГЭС с вертикальными реактивными гидротурбинами местные специфические условия могут вызвать потребность корректировки основных размеров отсасывающих труб — высоты и (или) длины. Экономический анализ последствий такой корректировки может быть выполнен с использованием метода интегрального эффекта.
2. Результаты проведенных экономических расчетов по выявлению целесообразности увеличения длины отсасывающей трубы для гидроагрегата диаметром 9 м, предусматривающего работу при напоре 24 м, показали, что оптимальная величина ее удлинения составляет 2,5.. .3,0 м, а максимально возможная — 7,5.8,0 м. При этом величина интегрального эффекта существенно зависит от условий эксплуатации ГЭС.
Библиографический список
1. Елистратов В.В. Возобновляемая энергетика. 2-е изд., доп. СПб. : Наука, 2013. 308 с.
2. Елистратов В.В. Использование возобновляемых источников энергии — путь к устойчивому развитию и энергоэффективности // Научно-технические ведомости СПбГПУ 2012. № 3 (154). С. 77—83.
3. Свитала Ф., Евдокимов С.В., Галицкова Ю.М. Особенности конструкций гидротехнических сооружений и агрегатных зданий первых гидроэлектростанций // Промышленное и гражданское строительство. 2014. № 12. С. 87—90.
4. Свитала Ф., Галицкова Ю.М. Использование гидравлических энергоагрегатов с наклонной осью для малых гидроэлектростанций // Научное обозрение. 2014. № 10 (2). С. 450—456.
5. Бальзанников М.И., Евдокимов С.В., Галицкова Ю.М. Развитие возобновляемой энергетики — важный вклад в обеспечение защиты окружающей среды // Промышленное и гражданское строительство. 2014. № 3. С. 16—19.
6. Евдокимов С.В., Дормидонтова Т.В. Оценка надежности гидротехнических сооружений // Вестник СГАСУ Градостроительство и архитектура. 2012. № 1 (5). С. 64—68.
7. Евдокимов С.В. Проблемы безопасности строительства энергетических установок, аккумулирующих нетрадиционные (возобновляемые) источники энергии // Вестник СГАСУ Градостроительство и архитектура. 2012. № 2 (6). С. 68—74.
8. Пиявский С.А., Евдокимов С.В. Обоснование конструкций водопропускных гидротехнических сооружений в условиях неопределенности // Известия высших учебных заведений. Строительство. 2012. № 6 (643). С. 36—42.
9. Бальзанников М.И., Евдокимов С.В., Шехова Н.В. Эколого-экономическое обоснование эффективности гидроаккумулирующих и ветровых электростанций // Экономика и управление собственностью. 2015. № 1. С. 68—72.
10. Бальзанников М.И. Обоснование установленной мощности ГЭС энергетического гидроузла // Известия высших учебных заведений. Строительство. 2014. № 8 (668). С. 32—40.
11. Bal'zannikov M.I., Seliverstov V.A. Characteristics of substantiation of water-intake parameters at WSPP as component parts of the power complex // Power Technology and Engineering. 2015. Vol. 49. No. 1. Pp. 22—26.
12. УришевБ.У., МухаммадиевМ.М., Носиров Ф., Жураев С.Р. Снижение заиления аванкамеры мелиоративных насосных станций // Вестник СГАСУ Градостроительство и архитектура. 2013. № 4 (12). С. 49—53.
13. Бальзанников М.И., Елистратов В.В. Результаты энергогидравлических исследований прямоточного водовыпуска крупной насосной станции // Гидротехническое строительство. 1994. № 12. С. 19—22.
14. Васильев Ю.С., Кубышкин Л.И. О технологии проектирования объектов гидроэнергетики // Гидротехническое строительство. 2014. № 7. С. 2—8.
15. Михайлов И.Е. Спиральные камеры обратимых гидромашин и центробежных насосов // Вестник МГСУ 2012. № 2. С. 112—116.
16. Бальзанников М.И., Селиверстов В.А. Особенности выбора основных параметров конструкции водовыпускного сооружения секционного типа крупной насосной станции // Промышленное и гражданское строительство. 2010. № 8. С. 17—19.
17. Елистратов В.В., Конищев М.А., Давыдов К.И. Лабораторные энергетические исследования низконапорного блока микро-ГЭС // Научно-технические ведомости СПбГПУ 2012. № 154—2. С. 189—194.
18. Бахтина И.А., Иванов В.М., Ильиных С.В., Степанова П.В., Елизаров Е.С. Экспериментальные исследования микро-ГЭС с осевой гидротурбиной на гидравлическом стенде // Ползуновский вестник. 2013. № 4—2. С. 12—19.
19. Иванов В.М., Бахтина И.А., Иванова Т.Ю., Ильиных С.В. Электроснабжение и энергосбережение с использованием возобновляемых источников энергии // Вестник СГАСУ Градостроительство и архитектура. 2015. № 2 (19). С. 88—93.
20. Иванов В.М., Иванова Т.Ю., Стоян И.А., Пчелинцев С.Г. Осевая гидротурбина новой конструкции и стенд для моделирования проточных частей гидротурбин // Вестник Северо-Кавказского федерального университета. 2011. № 4. С. 102—106.
21. Кривченко Г.И. Гидравлические машины: турбины и насосы. М. : Энергатомиздат, 1983. 320 с.
22. Balzannikov M.I. The use of low-head waterpower developments in making cargo passages through lowland rivers // Procedia Engineering. 2015. No. 111. Pp. 65—71.
23. Тимофеев В. Чебоксарская ГЭС // AirFotoVideo.ru. Режим доступа: http://www. airfotovideo.ru/photos/photo434/byuser36.html. Дата обращения: 01.12.2014.
Поступила в редакцию в августе 2015 г.
Об авторе: Бальзанников Михаил Иванович — доктор технических наук, профессор, профессор кафедры природоохранного и гидротехнического строительства, Самарский государственный архитектурно-строительный университет (ФГБОУ ВПО «СГАСУ»), 443001, г. Самара, ул. Молодогвардейская, д. 194, 8 (846) 242-17-84, [email protected].
Для цитирования: Бальзанников М.И. Обоснование основных параметров отсасывающих труб гидроэлектростанций // Вестник МГСУ 2015. № 9. С. 111—121.
M.I. Bal'zannikov
JUSTIFICATION OF THE MAIN PARAMETERS FOR HPP'S SUCTION PIPES
Hydraulic turbine suction pipes at hydropower plants (HPPs) play an important role for providing high power indices of HPP operation. At the same time for channel type HPPs with vertical reactive hydraulic turbines curved large size suction tubes are used and this leads to great costs for their installation. That is why the significance of economic analysis for justification of the size of such suction pipes is underlined.
Minimally possible sizes of curved pipes (height and length) are determined by hydraulic turbine normal operation requirements and are given in reference books. Nevertheless often such conditions arise when the correction of their size leading to their enlargement becomes inevitable. In particular, when there are rocks at a small depth below of the project position of the foundation slab it is feasible to increase a suction pipe's height to place the foundation concrete on the strong rock. Or if it is necessary to make a motorway at the downstream side of a channel HPP lengthening of a suction pipe appears sensible. In such cases economic calculations are necessary on feasibility of suction pipe size change proposals. The use of an integral effect technique for such an analysis is proposed.
The article provides a criterion for economic efficiency of the given technique. In conformity with it the calculations for a hydraulic turbine with 9 m diameter under acting head of 24 m are made. The calculation results are presented as graphs of dependencies of integral effect on varying parameters. The analysis of the results shows that a parameter being changed (suction pipe lengthening) has a distinct optimal value, which in the investigated variants is 2.5...3.0 m. Herewith a maximal value of economically justified hydrogenerator suction pipe lengthening satisfying the criterion adopted is in the range of 7.5...8.0 m. It is also shown that the value of the integral effect depends significantly on electric energy tariffs and the conditions of HPP operation.
Key words: hydropower plant, suction pipe, construction, justification of the parametres.
References
1. Elistratov V.V. Vozobnovlyaemaya energetika [Renewable Power Engineering]. 2nd edition, revised. Saint Petersburg, Nauka Publ., 2013, 308 p. (In Russian)
2. Elistratov V.V. Ispol'zovanie vozobnovlyaemykh istochnikov energii — put' k ustoychi-vomu razvitiyu i energoeffektivnosti [Use of Renewable Energy Sources Is a Way to Sustainable Development and Energy Efficiency]. Nauchno-tekhnicheskie vedomosti SPbGPU [St. Petersburg State Polytechnical University Journal]. 2012, no. 3 (154), pp. 77—83. (In Russian)
3. Svitala F., Evdokimov S.V., Galitskova Yu.M. Osobennosti konstruktsiy gidrotekh-nicheskikh sooruzheniy i agregatnykh zdaniy pervykh gidroelektrostantsiy [Structural Peculiarities of Hydrotechnical Structures and Aggregate Buildings of First Power Plants]. Pro-myshlennoe i grazhdanskoe stroitel'stvo [Industrial and Civil Engineering]. 2014, no. 12, pp. 87—90. (In Russian)
4. Svitala F., Galitskova Yu.M. Ispol'zovanie gidravlicheskikh energoagregatov s naklon-noy os'yu dlya malykh gidroelektrostantsiy [Use of Hydraulic Energy Installations with Inclined Axis at Small HPPs]. Nauchnoe obozrenie [Scientific Review]. 2014, no. 10 (2), pp. 450—456. (In Russian)
5. Bal'zannikov M.I., Evdokimov S.V., Galitskova Yu.M. Razvitie vozobnovlyaemoy en-ergetiki — vazhnyy vklad v obespechenie zashchity okruzhayushchey sredy [Development of Renewable Energy Engineering as a Significant Contribution to Providing Environmental Protection]. Promyshlennoe i grazhdanskoe stroitel'stvo [Industrial and Civil Engineering]. 2014, no. 3, pp. 16—19. (In Russian)
6. Evdokimov S.V., Dormidontova T.V. Otsenka nadezhnosti gidrotekhnicheskikh sooruzheniy [Hydrotechnical Structures' Reliability Estimation]. Vestnik SGASU. Gradostroitel'stvo i arkhitektura [Vestnik of SSUACE. Town Planning and Architecture]. 2012, no. 1 (5), pp. 64—68. (In Russian)
7. Evdokimov S.V. Problemy bezopasnosti stroitel'stva energeticheskikh ustanovok, ak-kumuliruyushchikh netraditsionnye (vozobnovlyaemye) istochniki energii [Problems of Construction Safety for Power Installations Accumulating Non-Traditional (Renewable) Energy Sources]. Vestnik SGASU. Gradostroitel'stvo i arkhitektura [Vestnik of SSUACE. Town Planning and Architecture]. 2012, no. 2 (6), pp. 68—74. (In Russian)
8. Piyavskiy S.A., Evdokimov S.V. Obosnovanie konstruktsiy vodopropusknykh gidrotekhnicheskikh sooruzheniy v usloviyakh neopredelennosti [Reasoning for Design of Culvert Hydrotechnical Structures under Uncertainty Conditions]. Izvestiya vysshikh uchebnykh zavedeniy. Stroitel'stvo [News of Higher Educational Institutions. Construction]. 2012, no. 6 (643), pp. 36—42. (In Russian)
9. Bal'zannikov M.I., Evdokimov S.V., Shekhova N.V. Ekologo-ekonomicheskoe obosnovanie effektivnosti gidroakkumuliruyushchikh i vetrovykh elektrostantsiy [Ecological and Economic Evaluation of the Effectiveness of Pumped Storage and Wind Power Plants]. Eko-nomika i upravlenie sobstvennost'yu [Economy and Property Management]. 2015, no. 1, pp. 68—72. (In Russian)
Гидравлика. Инженерная гидрология. Гидротехническое строительство VESTNIK
_MGSU
10. Bal'zannikov M.I. Obosnovanie ustanovlennoy moshchnosti GES energeticheskogo gidrouzla [Justification of a HPP's Set Capacity at Power Waterworks]. Izvestiya vysshikh uchebnykh zavedeniy. Stroitel'stvo [News of Higher Educational Institutions. Construction]. 2014, no. 8 (668), pp. 32—40. (In Russian)
11. Bal'zannikov M.I., Seliverstov V.A. Characteristics of Substantiation of Water-Intake Parameters at WSPP as Component Parts of the Power Complex. Power Technology and Engineering. 2015, vol. 49, no. 1, pp. 22—26. DOI: http://dx.doi.org/10.1007/s10749-015-0567-5.
12. Urishev B.U., Mukhammadiev M.M., Nosirov F., Zhuraev S.R. Snizhenie zaileniya avankamery meliorativnykh nasosnykh stantsiy [Reduction of Forebays Siltation at Ameliorative Pump Stations]. Vestnik SGASU. Gradostroitel'stvo i arkhitektura [Vestnik of SSUACE. Town Planning and Architecture]. 2013, no. 4 (12), pp. 49—53. (In Russian)
13. Bal'zannikov M.I., Elistratov V.V. Rezul'taty energogidravlicheskikh issledovaniy pry-amotochnogo vodovypuska krupnoy nasosnoy stantsii [Results of Power Hydraulic Investigations of Straight-Through Output of a Large Pump Plant]. Gidrotekhnicheskoe stroitel'stvo [Hydrotechnical Construction]. 1994, no. 12, pp. 19—22. (In Russian)
14. Vasil'ev Yu.S., Kubyshkin L.I. O tekhnologii proektirovaniya ob"ektov gidroenergetiki [On Design Technology for Hydropower Structures]. Gidrotekhnicheskoe stroitel'stvo [Hydro-technical Construction]. 2014, no. 7, pp. 2—8. (In Russian)
15. Mikhaylov I.E. Spiral'nye kamery obratimykh gidromashin i tsentrobezhnykh nasosov [Spiral Chambers of Combined Pump-Turbine Units and Centrifugal Pumps]. Vestnik MGSU [Proceedings of Moscow State University of Civil Engineering]. 2012, no. 2, pp. 112—116. (In Russian)
16. Bal'zannikov M.I., Seliverstov V.A. Osobennosti vybora osnovnykh parametrov kon-struktsii vodovypusknogo sooruzheniya sektsionnogo tipa krupnoy nasosnoy stantsii [Peculiarities of Main Design Parameters Selection for Section-Type Water Output Structure of a Large Pump Plant]. Promyshlennoe i grazhdanskoe stroitel'stvo [Industrial and Civil Engineering]. 2010, no. 8, pp. 17—19. (In Russian)
17. Elistratov V.V., Konishchev M.A., Davydov K.I. Laboratornye energeticheskie issle-dovaniya nizkonapornogo bloka mikro-GES [Laboratory Power Investigations of a Micro HPP Low Pressure Block]. Nauchno-tekhnicheskie vedomosti SPbGPU [St. Petersburg State Polytechnical University Journal]. 2012, no. 154—2, pp. 189—194. (In Russian)
18. Bakhtina I.A., Ivanov V.M., Il'inykh S.V., Stepanova P.V., Elizarov E.S. Eksperimental'nye issledovaniya mikro-GES s osevoy gidroturbinoy na gidravlicheskom stende [Experimental Tests of Micro-HPP with Axial Hydroturbine at the Hydraulic Stand]. Polzunovskiy vestnik [Polzunovsky Vestnik]. 2013, no. 4—2, pp. 12—19. (In Russian)
19. Ivanov V.M., Bakhtina I.A., Ivanova T.Yu., Il'inykh S.V. Elektrosnabzhenie i ener-gosberezhenie s ispol'zovaniem vozobnovlyaemykh istochnikov energii energii [Electric Power Supply and Energy Saving When Using Renewable Energy Sources]. Vestnik SGASU. Gradostroitel'stvo i arkhitektura [Vestnik of SSUACE. Town Planning and Architecture]. 2015, no. 2 (19), pp. 88—93. (In Russian)
20. Ivanov V.M., Ivanova T.Yu., Stoyan I.A., Pchelintsev S.G. Osevaya gidroturbina no-voy konstruktsii i stend dlya modelirovaniya protochnykh chastey gidroturbin [Axial Hydro Turbine of a New Design and a Stand for Flow-Through Hydro Turbine Parts Simulation]. Vestnik Severo-Kavkazskogo federal'nogo universiteta [Herald of North-Caucasus Federal University]. 2011, no. 4, pp. 102—106. (In Russian)
21. Krivchenko G.I. Gidravlicheskie mashiny: turbinyinasosy [Hydraulic Machines: Turbines and Pumps]. Moscow, Energatomizdat Publ., 1983, 320 p. (In Russian)
22. Balzannikov M.I. The Use of Low-Head Waterpower Developments in Making Cargo Passages through Lowland Rivers. Procedia Engineering. 2015, no. 111, pp. 65—71. DOI: http://dx.doi.org/10.1016/j.proeng.2015.07.040.
23. Timofeev V. Cheboksarskaya GES [HPP in Cheboksary]. AirFotoVideo.ru. Available at: http://www.airfotovideo.ru/photos/photo434/byuser36.html. Date of access: 01.12.2014.
About the author: Bal'zannikov Mikhail Ivanovich — Doctor of Technical sciences, Professor, Department of Environment Protective and Hydrotechnical Construction, Samara State University of Architecture and Civil Engineering (SSUACE), 194 Molodogvardeys-kaya str., Samara, 443001, Russian Federation; +7 (846) 242-17-84; [email protected].
For citation: Bal'zannikov M.I. Obosnovanie osnovnykh parametrov otsasyvayushchikh trub gidroelektrostantsiy [Justification of the Main Parameters for HPP's Suction Pipes]. Vestnik MGSU [Proceedings of Moscow State University of Civil Engineering]. 2015, no. 9, pp. 111—121. (In Russian)
