CC BY
7
ТЕПЛОЭНЕРГЕТИКА
УДК 621.165
Анастасия Дмитриевна Брекоткина
ФГАУВО «Санкт-Петербургский политехнический университет Петра Великого» (СПбПУ), магистр высшей школы энергетического машиностроения, Россия, Санкт-Петербург, e-mail: brekotkina.ad@gmail.com
Елена Юрьевна Семакина
ФГАУВО «Санкт-Петербургский политехнический университет Петра Великого» (СПбПУ), кандидат технических наук, доцент высшей школы энергетического машиностроения, Россия, Санкт-Петербург, e-mail: g.semakinalena@gmail.com
Павел Николаевич Броднев
ФГАУВО «Санкт-Петербургский политехнический университет Петра Великого» (СПбПУ), кандидат технических наук, доцент высшей школы энергетического машиностроения, Россия, Санкт-Петербург, e-mail: pbrodnev@mail.ru
Виктор Александрович Черников
ФГАУВО «Санкт-Петербургский политехнический университет Петра Великого» (СПбПУ), доктор технических наук, профессор высшей школы энергетического машиностроения, Россия, Санкт-Петербург, e-mail: viktor.chernikov@ gmail.com
Обоснование нестандартной геометрии выходного тракта ЦНД паровой турбины на примере К-300-240-2 ЛМЗ
Авторское резюме
Состояние вопроса. В настоящее время потери кинетической энергии в выходных трактах ЦНД значительны, так как внутри них расположены многочисленные распорные стержни и направляющие пластины. Необходим принципиально новый подход к проектированию конструкции выходных трактов ЦНД, исключающий внутренние элементы в проточной части и обеспечивающий снижение потерь за счет улучшения формы диффузора и сборной камеры.
Материалы и методы. Моделирование течения в рассматриваемых вариантах конструкции выходного тракта проведено численным методом RANS с моделью турбулентности SST. Для валидации CFD-модели использованы результаты предыдущих экспериментальных исследований модели базового варианта конструкции. Сравнение проведено по интегральным аэродинамическим характеристикам выходного тракта.
Результаты. Для базового варианта конструкции выходного тракта, варианта без внутренних элементов, а также для варианта без внутренних элементов и с новой геометрией сборной камеры по результатам численного эксперимента получены распределения давлений и векторные поля скоростей в выходном сечении патрубка, по которым определены интегральные характеристики выходного тракта. Доказано преимущество выхлопного тракта без внутренних элементов и с новой формой сборной камеры по интегральным характеристикам: коэффициенту внутренних потерь выходного
© Брекоткина А.Д., Семакина Е.Ю., Броднев П.Н., Черников В.А., 2020 Вестник ИГЭУ, 2020, вып. 5, с. 5-13.
тракта; коэффициенту кинематической неравномерности потока; коэффициенту восстановления давления в осерадиальном диффузоре.
Выводы. Предложенный новый подход к формированию геометрии выходных трактов ЦНД обеспечивает повышение их аэродинамических качеств при проектировании новых паровых турбин большой мощности для работы в составе ТЭС и АЭС. Выигрыш от снижения потерь энергии в одном тракте многократно увеличивается, так как в современных паровых турбинах количество потоков ЦНД может достигать восьми.
Ключевые слова: паровая турбина, выхлопной патрубок, диффузор, аэродинамика, энергетические потери
Anastasiia Dmitrievna Brekotkina
Peter the Great St.Petersburg Polytechnic University, Master degree student of Higher School of Power Engineering, Russia, Saint-Petersburg, e-mail: brekotkina.ad@gmail.com
Elena Yur'evna Semakina
Peter the Great St.Petersburg Polytechnic University, Candidate of Engineering Sciences, Associate Professor of the Higher School of Power Engineering, Russia, Saint-Petersburg, e-mail: g.semakinalena@gmail.com
Pavel Nikolaevich Brodnev
Peter the Great St.Petersburg Polytechnic University, Candidate of Engineering Sciences, Associate Professor of the Higher School of Power Engineering, Russia, Saint-Petersburg, e-mail: pbrodnev@mail.ru
Viktor Aleksandrovich Chernikov
Peter the Great St.Petersburg Polytechnic University, Doctor of Engineering Sciences, Professor of the Higher School of Power Engineering, Russia, Saint-Petersburg, e-mail: viktor.chernikov@ gmail.com
Justification of nonstandard geometry of exhaust duct of steam turbine low pressure cylinder: case study of K-300-240-2 LMZ
Abstract
Background. Presently the losses of kinetic energy in the exhaust duct of low-pressure cylinder are considerable, since numerous spacer bars and directing plates are located inside. A fundamentally new approach is required to design the exhaust duct of LPC without internal elements in water passage and providing the decline of losses due to improvement of the diffuser form and collapsible chamber.
Materials and methods. The flow modeling in the considered exhaust duct design was carried out by the numerical RANS method with the SST turbulence model. To validate the CFD model, the results of the previous experimental studies of the basic design model were used. The comparison of the integral aerodynamic characteristics of the exhaust duct was carried out.
Results. For the basic variant of the exhaust duct, the variant without internal elements, and also for the variant without internal elements and with new geometry of the collapsible chamber, according to the results of the numeral experiment, distribution of pressure and vector fields of speeds in the exhaust nozzle are received and the integral parameters of the exhaust duct are defined. Advantage of the integral descriptions of the exhaust duct without internal elements and with a new form of collapsible chamber is proven. They are the coefficient of internal losses of the exhaust duct, the coefficient of kinematics unevenness of the stream, and the coefficient of repressuring in an axial-radial diffuser.
Conclusions. It has been established that a new approach of geometry of the exhaust duct of LPC provides the improvement of their aerodynamic qualities when designing new high-powered steam-turbines to operate in TPP and NPP. The advantage of losses decline of energy in the exhaust duct is multiple, because the number of LPC streams in modern seam-turbines can amount up to eight.
Key words: steam turbine, exhaust nozzle, diffuser, aerodynamics, power losses
DOI: 10.17588/2072-2672.2020.5.005-013
Введение. Проектирование выходных трактов (ВТ) мощных паровых турбин ведется в настоящее время с ориентацией в основном на экспериментальные данные, полученные на модельных стендах
при постоянных параметрах потока во входном сечении тракта [1-4]. Однако, согласно опыту эксплуатации и данным натурных испытаний ВТ мощных паровых турбин, коэффициенты потерь ВТ дей-
ствующих турбоустановок оказываются заметно большими, чем по результатам экспериментов на модельных стендах. Одна из главных причин указанного различия в коэффициентах потерь - радиальная и окружная неравномерности параметров на входе в реальный патрубок, существенно влияющие на трехмерный характер течения в ВТ [5-7].
По результатам экспериментальных исследований выходных трактов «диффузор-патрубок» [8-10], основным источником потерь являются многочисленные внутренние элементы (пластины и стержни), расположенные в проточной части выходного тракта. Пластины призваны перераспределять поток в патрубке. Стержни -обеспечивать его прочность. В [9] и [10] представлены результаты испытаний выходного тракта «диффузор-патрубок» для двухвальной ГТУ. Ее выходной тракт отличается от выходного тракта ЦНД более развитым диффузором. Но и в такой конструкции также происходит интенсивное окружное перераспределение потока, но наблюдается оно в диффузоре, где располагаются силовые стойки, что тоже ведет к дополнительным потерям.
Поиск новых геометрических форм проточных частей входных трактов с односторонним отводом рабочего тела ведется как на самих предприятиях, так и научно-исследовательскими организациями по заказу промышленности [2, 11, 12]. Значительные результаты в оптимизации проточных частей выходных трактов достигнуты в последние годы с помощью численного моделирования [13-18].
Необходимость уменьшения коэффициента потерь и организации более равномерного в окружном направлении отвода пара из тракта обусловливает актуальность выбранной темы.
Целью данной работы является обоснование использования геометрии выходного тракта, отличной от стандартной конструкции выходных трактов «диффузор-патрубок» с односторонним отводом, в целях снижения коэффициента внутренних потерь выходного тракта (коэффициента потерь полного давления). Для достижения этой цели необходимо определить пути выравнивания потока в окружном направлении в патрубке, не прибегая к многочисленным направляющим и перераспределяющим элементам в проточной части вы-
ходного тракта. Для этого проводится численное моделирование выходных трактов «диффузор-патрубок» с односторонним выхлопом и осесимметричным восьмисто-ронним выхлопом.
Постановка задачи. Выполняется исследование геометрии и внутренних элементов выходного тракта на возникающие потери в блоке «диффузор-патрубок». Моделирование нескольких вариантов геометрических моделей с односторонним и неодносторонним отводом рабочего тела в конденсатор и их последующий расчет проводится в программном пакете Ansys CFX. Для оценки полученных результатов в качестве основных критериев используются интегральные характеристики, такие как коэффициент внутренних потерь выходного тракта, коэффициент восстановления давления осерадиальным диффузором и коэффициент кинематической неравномерности потока.
Методы исследования. Результаты численного моделирования течения представлены для трех вариантов конструкции выходного тракта «диффузор-патрубок». В качестве базового варианта используется выходной тракт турбины ЛМЗ К-300-240-2. Расчеты выполнены в программном пакете ANSYS CFX v19.3. Моделирование проведено методом RANS. Для замыкания системы уравнений Навье-Стокса использована модель турбулентности SST.
Построение расчетной модели выполнено при предположении о равномерности полей полного давления и температуры во входном сечении. В базовом варианте выходного тракта «А», а также в варианте «Б», который отличается от «А» отсутствием внутренних загромождений, входным сечением было сечение 0-0 -вход подводящего канала (рис. 1).
Аэродинамические качества выходного тракта оценивались по интегральным характеристикам, рассчитываемым по трем контрольным сечениям: 1 - входное сечение осерадиального диффузора (INLET); 2 - сечение на выходе потока из осерадиального диффузора; 3 - выходное (OUTLET) сечение патрубка. В качестве основных (интегральных) аэродинамических характеристик тракта использованы следующие величины:
• коэффициент внутренних потерь выходного тракта (коэффициент потерь полного давления)
Р1
ср
Р3ср
100%,
(1)
Р1
ср
2
где р^ и Рзср - полное избыточное давление на входе и выходе из тракта, осреднен-ное по всей поверхности; р1ср - плотность
потока на входе, осредненная по всей поверхности; с1ср - скорость потока на входе,
осредненная по всей поверхности;
• коэффициент кинематической неравномерности потока в выходном сечении патрубка
Хэ =
с — c
3max 3min
С.
(2)
3cp
где Сэтах, Сэт1п, с3ср - величина скорости потока в исследуемом сечении, принимающая максимальное, минимальное и среднее значения;
• коэффициент восстановления давления осерадиальным диффузором
q _ P2cp Plcp
100%,
(3)
Р1
cp
■4cp 2
где p1cp, p2cp - статические давления во входном сечении и в сечении выхода потока из осерадиального диффузора при входе и выходе потока из осерадиального диффузора, осредненные по площади контрольного сечения.
Схемы расположения сечений 0-0, 1-1, 2-2 и 3-3 представлены на рис. 1-3.
Рис. 1. Схема расположения основных сечений модели ВТ А
Рис. 2. Схема расположения основных сечений модели ВТ Б
Рис. 3. Схема расположения основных сечений модели ВТ В
В ходе работы произведены расчеты трех вариантов геометрии выходного тракта. На рис. 4 представлена твердотельная модель выходного тракта А с односторонним отводом рабочего тела в конденсатор, проточная часть которого содержит распорные стержни и пластины для организации течения рабочего тела. Данная модель построена в соответствии с прототипом. Жесткость корпуса обеспечивается системой внутренних распорных стержней круглого сечения. Также в тракте после осера-диального диффузора находятся ребра, организующие поток и обеспечивающие жесткость конструкции.
2
Рис. 4. Твердотельная модель выходного тракта А (модель конструкции лаборатории турби-ностроения СПбПУ)
Вариант расчетной модели Б представляет собой упрощенную модель с односторонним отводом рабочего тела в конденсатор, созданную на основе продольного разреза паровой турбины К-300-240-2 ЛМЗ без учета внутренних элементов. Расчетная модель В представляет собой такой же единичный выходной патрубок, отводящий поток пара от последней ступени турбины в подвальный конденсатор. Коренное отличие модели В от классического выходного патрубка (модель А) состоит в том, что она сконструирована из восьми отдельных отводов (по четыре симметричных отвода с каждой стороны ЦНД). В случае моделей Б и В предполагается внешнее оребрение тракта для придания жесткости конструкции. Основные геометрические параметры диффузора расчетных моделей Б и В представлены на рис. 5.
Ось турбины
Рис. 5. Основные геометрические параметры диффузора
Для всех расчетов построена неструктурированная тетраэдальная сетка с пристеночными призматическими элементами. На входе в осерадиальный диффузор в качестве граничных условий задавались полная температура и полное давление пара (параметры на выходе из пятой ступени ЦНД), а на выходе из тракта - статическое давление в конденсаторе. Полное давление и температура получены в результате расчета по среднему сечению и оптимизации проточной части ЦНД. Начальные условия для трех моделей одинаковы и сведены в табл. 1.
Таблица 1. Граничные условия для расчета
№ Сечение Граничные условия
1 Входное сечение в осерадиальный диффузор p* = 7996 Па; T* = 314,5 К
2 Выходное сечение из выходного патрубка pout = 5000 Па
3 Поверхности, ограничивающие расчетную область (стенки) Mass and momentum - no slip wall; Wall roughness - smooth wall; Heat transfer - adia- batic.
Валидация расчетной модели течения проведена по результатам испытаний крупномасштабной (1:12) воздушной модели изолированного выходного тракта на стенде ЭС-ОВ-ЦНД.1 Лаборатории турби-ностроения СПбПУ. Для числа Маха М = 0,6 результаты сравнения расчета и эксперимента по величине коэффициента потерь С представлены в табл. 2.
Таблица 2. Сравнение результатов расчета и эксперимента для варианта А
Сэксп Срасч по модели Относительное отклонение С -С ^эксп ^расч С , % эксп
k - 6 k - ю SST k - 6 k - ю SST
1,51 1,415 1,4241 8,26 % 7,47 %
Исходя из результатов валидации, в дальнейших расчетах использована модель турбулентности к - ю БЭТ.
Результаты исследования. Анализ результатов численного моделирования. Наглядными результатами численного
моделирования трех разных численных моделей выходного тракта паровой турбины являются линии тока, векторные поля скоростей в характерных плоскостях и сечениях модели.
На рис. 6-8 представлены поля скоростей в выходном сечении трактов с различной геометрией. В выходном сечении тракта А наблюдается центральный парный вихрь, расположенный симметрично относительно оси турбины. В выходном сечении тракта Б существуют два парных вихря, смещенные относительно оси. Разница обусловливается отсутствием направляющих пластин в проточной части тракта, позволяющих перенаправить поток рабочего тела. В выходном сечении тракта В количество вихрей увеличивается до четырех, расположенных во всей выходной плоскости тракта.
Рис. 6. Поле скоростей в выходном сечении тракта А
Рис. 7. Поле скоростей в выходном сечении тракта Б
Рис. 8. Поле скоростей в выходном сечении тракта В
Распределения давлений в выходном сечении тракта представлены на рис. 9-11. Для моделей А и Б характерны участки разряжения, находящиеся в центральной части выходного сечения. На рис. 9 данные участки занимают до 25 % площади всей плоскости. В случае восьмистороннего отвода рабочего тела в конденсатор имеется
один очаг разряжения, находящийся между двумя нижними патрубками. В остальной части выходного сечения тракта В наблюдается более равномерное распределение давлений, чем в конструкции одностороннего отвода рабочего тела в конденсатор.
Рис. 9. Поле статического давления в выходном сечении тракта А
Рис. 10. Поле статического давления в выходном сечении тракта Б
Рис. 11. Поле статического давления в выходном сечении тракта В
Результатами численного моделирования вариантов выходного тракта паровой турбины являются следующие интегральные характеристики:
- коэффициент внутренних потерь выходного тракта;
- коэффициент кинематической неравномерности потока;
- коэффициент восстановления давления осерадиальным диффузором.
Расчет вышеперечисленных характеристик приведен в табл. 3.
Таблица 3. Интегральные характеристики выходного тракта
Пара- ра- метр Ед. изм. Формула Модель выходного тракта
А Б В
р1ср Па - 2992 3557 2972
рЭср Па - 447 2619 457
р1ср Па - 714 1765 767
р2ср Па - 858 2073 1756
Р1ср кг/м3 - 0,079 0,052 0,043
С1ср м/с - 163 178 292
С3ср м/с 98,1 288,8 185,5
СЭтаж м/с - 170,6 383,7 321,4
СЭт1п м/с - 10,06 0,69 8,64
С - * * Р1 ср _ р3ср С 2 с1ср р1ср 2 1,524 1,234 1,209
%3 - СЭтаж " СЭт1п 1,637 1,326 1,686
СЭср
ср - р2ср _ р1ср с2 С1ср р1ср 2 0,137 0,372 0,541
Таким образом, более равномерный по окружности отвод пара из осерадиаль-ного диффузора (вариант В) обладает более высокими аэродинамическими характеристиками, чем модели традиционной геометрии (варианты А и Б). С учетом того, что в настоящее время развитие паровых турбин идет по пути увеличения мощности единичных агрегатов, эффект от снижения потерь в выхлопном тракте каждой турбины возрастает в несколько раз, так как увеличение мощности единичного агрегата достигается, в частности, за счет увеличения числа выхлопов, количество которых может достигать восьми.
Выводы. На основе выполненного численного моделирования предложен новый путь развития аэродинамического совершенствования выходных трактов паровых турбин большой единичной мощности.
Научная новизна предлагаемого подхода заключается в многостороннем отводе пара из выходного сечения осерадиального диффузора, который является неотъемле-
мой составляющей выхлопных трактов ЦНД паровых турбин. Это обеспечивает существенное снижение потерь кинетической энергии и заметное улучшение эффективности восстановительного процесса в диффузоре за счет более рациональной организации течения в нем.
Достоверность численного моделирования подтверждается удовлетворительным сопоставлением результатов расчета базового варианта конструкции с экспериментальными данными. Наименьшим внутренним сопротивлением (коэффициентом внутренних потерь) обладает вариант выходного тракта с неодносторонним отводом рабочего тела в конденсатор (в данном случае с четырьмя выходными патрубками). Коэффициент потерь выходного тракта модели В ниже базового варианта, построенного на основе прототипа, на 22,5 %.
Минимальный коэффициент неравномерности в выходном сечении тракта по результатам расчета получен в варианте выходного тракта без внутренних элементов и составляет 1,33. В случае вариантов модели А и В присутствует разброс, составляющий 3 % от величины коэффициента х3А, равной 1,637.
Наибольшей эффективностью отличается диффузор модели выходного тракта В, коэффициент восстановления давления которого СрБ равен 0,54. В случае с численной моделью прототипа данный параметр равен 0,14.
Изменение проточной части выходного тракта в сторону увеличения количества отводов в конденсатор влечет за собой более равномерное распределение потока в выходном сечении без использования направляющих пластин и прочих внутренних элементов. Уменьшение коэффициента внутренних потерь выходного тракта и увеличение значения коэффициента восстановления давления в случае модели с восьмью отводами в конденсатор превалирует над незначительным увеличением коэффициента кинематической неравномерности потока в варианте геометрии с внутренними элементами (стержнями и пластинами), который является численной моделью выходного тракта прототипа.
Список литературы
1. Дейч М.Е., Зарянкин А.Е. Газодинамика диффузоров и выходных трактов турбома-шин. - М.: Энергия, 1970. - 384 с.
2. Жирицкий О.Г., Федан В.Т. Особенности конструкции, характеристики и доводка выхлопных патрубков газотурбинных двигателей НПП «Машпроект» // Известия акад. инж. наук Украины. - Николаев, 1999. - Вып. 1. -С.189-194.
3. Мигай В.К., Гудков Э.И. Проектирование и расчет выходных диффузоров турбома-шин. - Л.: Машиностроение. ЛО, 1981. - 222 с.
4. Гоголев И.Г., Дроконов А.М. Аэродинамические характеристики ступеней и патрубков тепловых турбин. - Брянск: Брянское областное издательство «Грани», 1995. - 258 с.
5. Hoffman J.A., Ganzalez G. Effects of Smoll-Scale, High Intencity Turbulence of Flow in a Two-Dimensional Diffuser // ASME Journal of Fluids Engeneering, Transactions of the ASME. -1984. - Vol. 106, Jun. - P. 121-124.
6. Черников В.А., Семакина Е.Ю. Выходные тракты турбин [Электронный ресурс]: Методика экспериментального исследования и численного моделирования: учеб. пособие / Санкт-Петербургский политехнический университет Петра Великого, Институт энергетики и транспортных систем, кафедра «Турбины, гидромашины и авиационные двигатели». - Электрон. текстовые дан. (1 файл: 5,49 Мб). - СПб., 2015.
7. Модернизация выхлопных трактов ЧНД паровых турбин производства ЗАО «УТЗ» /
A.А. Ямалтдинов, Ю.А. Сахнин, А.Ю. Рябчиков и др. // Теплоэнергетика. - 2014. - № 12. -С. 19-23.
8. Оптимизация выходного тракта ЦНД мощной паровой турбины на базе экспериментальных исследований / А.С. Лисянский,
B.А. Рассохин, Е.Ю. Семакина, В.А. Черников // Научно-технические ведомости СПбПУ. - 2012. -№ 2-1(147). - С. 48-56.
9. Семакина Е.Ю., Хоанг В.Ч., Черников В.А. Аэродинамические процессы в выходном тракте стационарной газовой турбины // Научно-технические ведомости СПбПУ. Сер.: Естественные и инженерные науки. - 2017. -Т. 23, № 3. - С. 49-60.
10. Семакина Е.Ю., Черников В.А., Хо-анг В.Ч. Экспериментальные аэродинамические исследования выходного тракта двухваль-ной ГТУ мощностью 100 МВт // Теплоэнергетика. - 2019. - № 6. - С. 1-11.
11. Выхлопные патрубки газотурбинных двигателей. Опыт создания и новые разработки / Ю.В. Бешинский, С.Н. Вершковский, О.Г. Жи-рицкий и др. // Судовое и энергетическое газотурбостроение: науч.-техн. сб. в 2 т. -Николаев, 2004. - С. 81-84.
12. Особенности проектирования выхлопного патрубка паровой турбины К-175/180-12,8 ТЭС / Н.Н. Гудков, В.И. Кириллов, С.А. Кошелев и др. // Российская энергетика - 2009: совершенствование теплотехнического оборудования, реконструкция ТЭС, внед-
рение систем сервиса: материалы VI Междунар. науч.-практ. конф. - Екатеринбург: Урал. техн. ун-т - Урал. политех. ин-т, 2009. - С. 46-55.
13. Адамсон Д.А., Галаев С.А., Кириллов А.И. Проектирование выходных патрубков мощных паровых турбин на основе вариантных расчетов трехмерного течения // Проблемы машиностроения. - 2012. - Т. 15, № 3-4. - С. 37-43.
14. Трухний А.Д., Ломакин Б.В. Паровые и газовые турбины для электростанций: учеб. для вузов. - М.: Изд-во МЭИ, 2008. - 560 с.
15. Modernization of exhaust hoods of low-pressure sections of steam turbines manufactured by the Ural Turbine Works / A.A. Yamaltdinov, Y.A. Sakhnin, A.Y. Ryabchikov, et al. // Thermal Engineering. - 2014. - Vol. 61, No. 12. -Р.864-867.
16. Wang H., Zhu X., Du Z. Aerodynamic optimization for low pressure turbine exhaust hood using Kriging surrogate model // International communications in heat and mass transfer. -2010. - Vol. 37, No. 8. - Р. 998-1003.
17. St'astny M., Kolar P., Tucek A. 3D flow in the axialradial exhaust hood of a steam turbine // Journal of Thermal Science. - 1997. - Vol. 6, No. 4. - Р. 237-240.
18. Ris V.V., Smirnov E.M., Kirillov A.I. Numerical simulation of flow in a steam-turbine exhaust hood: Comparison results of calculations and data from a full-scale experiment // Thermal Engineering. - 2009. - No. 56. - P. 277-283.
References
1. Deych, M.E., Zaryankin, A.E. Gazodinamika diffuzorov i vykhodnykh traktov turbomashin [Gas dynamics of diffusers and exhaust ducts of turbo machine]. Moscow: Energiya, 1970. 384 p.
2. Zhiritskiy, O.G., Fedan, V.T. Osobennosti konstruktsii, kharakteristiki i dovodka vykhlopnykh patrubkov gazoturbinnykh dvigateley NPP «Mashproekt» [Structural features, parameters and debugging of exhaust ducts of gas turbine combustion engine of NPP «Mashproekt»]. Izvestiya akademii inzhenernykh nauk Ukrainy. Nikolaev, 1999, issue 1, pp. 189-194.
3. Migay, V.K., Gudkov, E.I. Proektirovanie i raschet vykhodnykh diffuzorov turbomashin [Design and calculation of exhaust diffusers of turbo machine]. Leningrad: Mashinostroenie. LO, 1981. 222 p.
4. Gogolev, I.G., Drokonov, A.M. Aerodinamicheskie kharakteristiki stupeney i patrubkov teplovykh turbin [Aaerodynamic stage and nozzle characteristics of steam turbine]. Bryansk: Bryanskoe oblastnoe izdatel'stvo «Grani», 1995. 258 p.
5. Hoffman, J.A., Ganzalez, G. Effects of Smoll-Scale, High Intencity Turbulence of Flow in a Two-Dimensional Diffuser. ASME Journal of
Fluids Engeneering, Transactions of the ASME, 1984, vol. 106, Jun, pp. 121-124.
6. Chernikov, V.A., Semakina, E.Yu. Vykhodnye trakty turbin: Metodika eksperi-mental'nogo issledovaniya i chislennogo modeliro-vaniya [Experiment technique and numerical modeling: educational aid]. Saint-Petersburg, 2015.
7. Yamaltdinov, A.A., Sakhnin, Yu.A., Ryabchikov, A.Yu., Evdokimov, S.Yu., Sergach, S.V. Modernizatsiya vykhlopnykh traktov ChND parovykh turbin proizvodstva ZAO «UTZ» [Modernization of exhaust ducts of low pressure steam turbin of ZAO «UTZ»]. Teploenergetika, 2014, no. 12, pp. 19-23.
8. Lisyanskiy, A.S., Rassokhin, V.A., Semakina, E.Yu., Chernikov, V.A. Optimizatsiya vykhodnogo trakta TsND moshchnoy parovoy turbiny na baze eksperimental'nykh issledovaniy [Optimization of exhaust ducts of low-pressure cylinder of powerful steam turbine in the framework of experimental research]. Nauchno-tekhnicheskie vedomosti SPbPU, 2012, no. 2-1(147), pp. 48-56.
9. Semakina, E.Yu., Khoang, V.Ch., Chernikov, V.A. Aerodinamicheskie protsessy v vykhodnom trakte statsionarnoy gazovoy turbiny [Aerodymanic processes in exhaust duct of stationary gas turbine]. Nauchno-tekhnicheskie vedomosti SPbPU. Ser.: Estestvennye i inzhenernye nauki, 2017, vol. 23, no. 3, pp. 49-60.
10. Semakina, E.Yu., Chernikov, V.A., Khoang, V.Ch. Eksperimental'nye aerodinami-cheskie issledovaniya vykhodnogo trakta dvukhval'noy GTU moshchnost'yu 100 MVt [Experimental aerodynamic research of exhaust duct of cross-compound gas turbine generator]. Teploenergetika, 2019, no. 6, pp. 1-11.
11. Beshinskiy, Yu.V., Vershkovskiy, S.N., Zhiritskiy, O.G., Isakov, B.V., Starodubets, V.A., Fedan, V.T. Vykhlopnye patrubki gazoturbinnykh dvigateley. Opyt sozdaniya i novye razrabotki [Exhaust nozzles of gas turbine generators. Experience and innovations]. Nauchno-tekhnicheskiy sbornik «Sudovoe i energeticheskoe gazoturbostroenie» v 21. Nikolaev, 2004, pp. 81-84.
12. Gudkov, N.N., Kirillov, V.l., Koshelev, S.A. Osobennosti proektirovaniya vykhlopnogo patrubka parovoy turbiny K-175/180-12,8 TES [Peculiarities of design of exhaust nozzles of gas turbine K-175/180-12,8 TTP]. Materialy VI Mezhdunarodnoy nauchno-prakticheskoy konferentsii «Rossiyskaya energetika - 2009: sovershenstvovanie teplo-tekhnicheskogo oborudovaniya, rekonstruktsiya TES, vnedrenie sistem servisa» [Russian power industry -2009: perfection of phermal power eqiupment, TTP reconstruction/ service system introduction]. Ekaterinburg: Ural'skiy tekhnicheskiy universitet-Ural'skiy politekhnicheskiy institut, 2009, pp. 46-55.
13. Adamson, D.A., Galaev, S.A., Kirillov, A.I. Proektirovanie vykhodnykh patrubkov moshchnykh parovykh turbin na osnove variantnykh raschetov trekhmernogo techeniya [Design of exhaust nozzles of powerful steam turbine based on variants calculation of three-dimensional flow]. Problemy mashinostroeniya, 2012, vol. 15, no. 3-4, pp. 37-43.
14. Trukhniy, A.D., Lomakin, B.V. Parovye i gazovye turbiny dlya elektrostantsiy [Steam and gas turbine for PP]. Moscow: Izdatel'stvo MEI, 2008. 560 p.
15. Yamaltdinov, A.A., Sakhnin, Y.A., Ryabchikov, A.Y., Evdokimov, S.Y., Sergach, S.V. Modernization of exhaust hoods of low-pressure sections of steam turbines manufactured by the Ural Turbine Works. Thermal Engineering, 2014, vol. 61, no. 12, pp. 864-867.
16. Wang, H., Zhu, X., Du, Z. Aerodynamic optimization for low pressure turbine exhaust hood using Kriging surrogate model. International communications in heat and mass transfer, 2010, vol. 37, no. 8, pp. 998-1003.
17. St'astny, M., Kolar, P., Tucek, A. 3D flow in the axialradial exhaust hood of a steam turbine. Journal of Thermal Science, 1997, vol. 6, no. 4, pp. 237-240.
18. Ris, V.V., Smirnov, E.M., Kirillov, A.I. Numerical simulation of flow in a steam-turbine exhaust hood: Comparison results of calculations and data from a full-scale experiment. Thermal Engineering, 2009, no. 56, pp. 277-283.
