CC BY
36
© В.П. Тарасснко, 2013
УДК 622.271:622.235. В.П. Тарасенко
ОБОСНОВАНИЕ И РАЗРАБОТКА МЕТОДИКИ РАСЧЕТА ПАРАМЕТРОВ ВЗРЫВНОЙ ОТБОЙКИ НА КАРЬЕРАХ С УЧЕТОМ ОПРЕДЕЛЕНИЯ РАЗМЕРОВ ЭЛЕМЕНТОВ КОНСТРУКЦИИ УДЛИНЕННЫХ ЗАРЯДОВ
Разработано и реализовано представление о том, что основой, определяющей эффективность действия удлиненного скважинного заряда в массиве горных пород является сочетание сферической и цилиндрической симметрий в развитии картины разрушения.
Ключевые слова: удлиненный скважинный заряд, взрываемость горных пород, размер забойки, взорванная порода.
Предлагаемая методика опирается на ряд новых научных принципов обоснованных и разработанных автором статьи на кафедре "Взрывное дело" МГГУ. К их числу в первую очередь следует отнести следующее.
- Разработано и реализовано представление о том, что основой, определяющей эффективность действия удлиненного скважинного заряда в массиве горных пород является сочетание сферической и цилиндрической симметрий в развитии картины разрушения. Основой механизма действия на массив торцевых эффектов при взрыве удлиненных зарядов (приустьевый заряд и заряд в перебуре) служит сферическая (центральная) симметрия, характерная для взрывов сосредоточенных зарядов. Колонковая часть заряда выполняет основную работу по формированию объема разрушения породы и степени его дробления, действуя в режиме цилиндрической (осевой) симметрии. реализация этих особенностей действия удлиненных зарядов позволила ввести понятие о средневзвешенной величине удельного расхода ВВ и обосновать тем самым один из важных научных принципов.
- Второй научный принцип связан с корректировкой существующих представлений о взрываемости горных пород на основе обоснования, расчета и масштабного тестирования показателя относительной вязкости горных пород Яд .
- Третий научный принцип положен в основу развитых автором представлений о критической длине I скважинного заряда и ее расчете. Установлено, что если длина заряда 1зар > 1кр , то дальнейшее увеличение длины заряда
при неизменном диаметре и, следовательно, увеличение глубины скважины не оказывает влияния на характер действия приустьевой части заряда в направлении верхней площадки уступа (имеются ввиду форма и размеры воронки разрушения, разлет кусков взорванной породы, интенсивность УВВ, формирование пылегазового облака).
- Четвертый научный принцип устанавливает амбивалентность приустьевого заряда длиной ¡с, на основе которой обоснован и рассчитан параметр
в = , определяющий переход от одного вида симметрии к другому. Нали-
¡заб
чие двух видов симметрии - главная особенность действия в среде удлиненных скважинных зарядов, определяющая методику расчета параметров отбойки и условие ее реализации.
- Пятый научный принцип связан с определением размеров забойки, устанавливает их связь с основными параметрами отбойки и, прежде всего, позволяет рассчитать величину минимального для конкретных условий взрывания диаметра удлиненных зарядов.
- Основное исходное соотношение, позволяющее определить длину забойки скважин, а затем на ее основе минимальную величину диаметра зарядов, имеет следующий вид
1 -£
I = I (1)
V 1ааб > V
£
где £ =т--—1-т-. (2)
(ВХ11,9Саб ) + 1
Здесь В - скорость детонации применяемого ВВ, Саб6 =1300 м/с и х = 1,5 - соответственно скорость звука и коэффициент бокового распора, которые наиболее близки к большинству реально используемых так называемых местных материалов для забойки скважин.
При проектировании параметров взрывной отбойки по разработанной автором методике необходимо выполнение двух условий:
¡ар > ¡р , (3)
¡ар ^Н , (4) из них для продолжения расчетов следует выбрать соотношение
¡р = уН , (5)
которое наряду с уравнением (1) является второй формой записи выражения, определяющего ¡.^ . Известно, что в диапазоне 0,8 <у> 1 в качестве предпочтительно значения следует рассматривать V = 0,8, как имеющее наибольший индекс цитируемости по данным учебной и справочной литературы. Используя обе формы записи для определения ¡.^ , получим
1 -£
-¡заб =VH (6)
£
и далее
¡ =— (7)
1ааб л ' \'1
1 — £
1ар
Величину V = = 0,8 следует рассматривать как расчетную базовую с точ-Н
ки зрения полноты использования объема скважины под размещение в ней удлиненного заряда ВВ. При этом V = 0,8 можно считать исходным и заданным в начале проектирования параметром взрывной отбойки на карьерах. Использую уравнение (7), а также установленную ранее автором другую формулу для
28* I вА
расчета 1заб =-тт- - и, приравняв их, получим
- (1 + 0,5в)''Ч ",Кн
* 2щ+т -.рь. (8)
28(1 -е) V Ав
Уравнение (8) устанавливает минимальную предпочтительную величину
* , поскольку определяется основными параметрами свойств ВВ, взрываемой породы и материала забойки. Оно свободно от влияния технических и технологических факторов, расчетные значения которых в значительной степени неопределённы и неоднозначны. Если есть причины, по которым необходимо проведение предварительного технико-экономического анализа с целью корректировки расчетной величины * , то основные технологические ограничения должны быть обоснованы и включены в состав исходных для проектирования данных. Примером реализации такого подхо-
I
зар
да может служить использование показателя V = —- в качестве исходного
Н
для проектирования взрывной отбойки параметра. Этот параметр используется при расчетах * (8) и Ж = г~v^ Кроме того, при v = 0,8 определя-
БШа V да
1св
ется и предпочтительная длина заряда 1зар = 0,8Н , формирующая объем разрушенной взрывом породы и обеспечивающая требуемую степень ее дробления. Необходимо иметь в виду при обосновании возможности увеличения диаметра до величины, превышающей значение его, рассчитанное по (8) может повлечь за собой неприемлемое изменение структуры затрат на отбойку. Это связано с тем, что средний диаметр куска взорванной породы *ср (он уменьшается с уменьшением * , поскольку *ср = 0,17*£1,5) при определении конечных
затрат на получение товарного продукта (например, рудного концентрата) оказывает значительно большее влияние, нежели технологические и производственные факторы, связанные с отбойкой.
Увеличивая по технологическим причинам диаметр удлиненного сква-жинного заряда, по сравнению с расчетной предпочтительной его величиной, необходимо помнить о возможной потере контроля и управления над действием взрыва. В первую очередь это относится к разлету кусков взорванной породы в направлении верхней площадки уступа. Возрастает также интенсивность УВВ наряду с изменением условий формирования пылегазовых облаков и изменением средневзвешенного удельного расхода
ВВ. Диаметр скважинного заряда является основным геометрическим элементом конструкции заряда, определяющим не только размеры других элементов, но и необходимую их сопряженность. Именно по этим причинам расчет диаметра скважин при проектировании отбойки предваряет расчет основных параметров, характеризующих и определяющих эффективность процесса рудоподготовки взрывами на карьерах.
Условие устойчивого контроля и управления процессом взрывной отбойки при применении удлиненных зарядов определяется следующим неравенством:
Ь > Ь0 = ¡г*., (9)
£
где Ь = Н + ¡П - глубина скважин; Ь0 - контрольный параметр, открывающий возможности и область эффективного применения предложенной методики расчета параметров отбойки. Параметр Ь0 = ¡згб в расчетах является
£
промежуточным и в качестве самостоятельного не используется, ¡П - глубина перебура.
Иллюстрация последствий нарушения условий (9) будет рассмотрена ниже на примере взрыва зарядов игданита в одной из разновидностей богатой брекчеевидной руды (Коршуновский ГОК). Рассмотрим далее содержание и порядок расчета основных параметров отбойки, представляющих собой совокупность решений, являющихся альтернативой существующей (традиционной) методике расчета. В качестве традиционной рассматривается методика, изложенная в учебниках и справочниках, и используемая на карьерах при составлении типовых проектов массовых взрывов. Необходимость разработки альтернативной методики, как было отмечено выше, связана с отсутствием в традиционной методике адекватных обоснованных ответов на изменившиеся условия отбойки за прошедшие 40 лет. Убедительным подтверждением этого служит анализ изменившегося состава исходных для проектирования данных. Набор необходимых параметров и показателей содержится в таблице и соответствует конкретным условиям отбойки: ВВ - алюмотол, порода - диабаз неизмененный (Оленегорский ГОК).
Из анализа представленных в таблице данных следует, что все они используются в расчетах по новой методике. В традиционном подходе к проектированию взрывной отбойки применяются лишь 7 параметров из 21, т.е. 33 %. Это ограничивает обоснованность и достоверность расчетов с одной стороны, а с другой значительно сужает возможности для прогнозных оценок.
Главные недостатки связаны с тем, что выбор ВВ не подкрепляется необходимыми расчетами, равно как и обоснование и определение диаметра удлиненных скважинных зарядов. Для оценок последнего в рамках традиционного подхода рекомендованы к использованию следующие выражения:
й = (0,01...0,02)Н , (10)
Основные показатели свойств взрываемой породы Комплекс характеристик применяемого ВВ (алюмотол) Параметры уступа, относительная длина заряда, свойства материала забойки
стсж = 192 МПа ^ = 48 МПа ар = 22 МПа р = 2920 кг/м3 ёе = 1,8 м А = 0,85 ЛЭ = 8 а°ж 0 0 2/3 Лр = Аэ еп С = -— км/с V 0,45 В = 5,5 • 103 м/с А = 1,1 -103 кг/м3 0 = 5180 кДж/кг 5 0 1 Уг еП =-— +--^ П 6 0э 6 Угэ и 2 А —=4— [1] и_ П А Ф=4/3 [1] Н = 14 м а = 70 ° у = -з Н 0,8 < к< 1 V = 0,8 Х = 1,5 1 £~(Ох/1,9Сза6) +1
ё = 0,2 • 4,
П
ё > нс • 4 р
= 28Н •
53К V АК0
К
(11) (12) (13)
Первые два из рассматриваемых соотношений чрезмерно формализованы. Третье выражение применимо только для вертикальных скважин первого ряда. Трудность взрывания породы в этом соотношении определяется коэффициентом К = 1,0 + 1,2 , что не соответствует многообразию условий отбойки, а отношение р/А весьма далеко от реальных оценок влияния
свойств породы и ВВ на диаметр зарядов. Уравнение (13) содержит К -удельный расход ВВ при взрывах рыхления, определяемый по широко известной таблице, составленной для сосредоточенных зарядов эталонного ВВ. Расчетные величины qП проектного удельного расхода ВВ, определяемые рядом авторов, почти в 2 раза больше табличных значений К . Уравнение (13) было предложено специалистами треста "Союзвзрывпром", по мнению которых оно решает важную задачу. Суть задачи состоит в определении диаметра скважины, при котором она заполнена ВВ на 2/3 длины и более. Именно этот подход, но использующий в качестве критерия заполне-
1аа
ния скважины зарядом ВВ параметр V = , был применен при разработке
Н
новой методики расчета. Как будет показано ниже, идея перевода базового значения параметра V = 0,8 в число исходных данных для проектирования взрывов удлиненных зарядов оказалось плодотворной, смысл идеи состоит в том, что изначально в основу проектирования заложен принцип наиболее полного использования объема скважины по его прямому назначению - размещению заряда ВВ. Этот и рассмотренные ранее принципы позволили обосновать, разработать и реализовать новый подход, определяющий содержание и порядок как расчета параметров зарядов, так и отбойки горных пород взрывом удлиненных зарядов. С этой целью необходимо выполнить следующую последовательность действий на основе данных таблицы.
1. Для выбранного в соответствии с ранее разработанными рекомендациями [1] взрывчатого вещества по формуле Юхансона и Лангефора определяется еп - потенциальная относительная работоспособность ВВ. В рассмотренном конкретном случае для алюмотола
еп = 50+12Г.=55120+10835=ш, (14)
п 6 0Э 6 2ГЭ 6 4300 6 0,895
где 0 и 0Э - удельная теплота взрыва для алюмотола и аммонита 6ЖВ соответственно.
2. Определяется и~ - относительная реальная работоспособность приме-
иЭ
няемого ВВ (алюмотола):
и = еП —Э = 1,162 •09 = 1,1, (15)
иЭ п Д 1,1
где и и иЭ - удельные энергии испытуемого (алюмотол) и эталонного ВВ, реализуемые в процессе формирования воронок нормального выброса; — и Д- -плотности заряжания испытуемого и эталонного ВВ.
3. Устанавливается Кн - критерий взрываемости породы (диабаз неизмененный):
( 1 \
Кн =(А/)025 А =(0,85-19,2П55 I = 1,49 кг/м3, (16)
1,5 , ч15
'б, б"
6,7
А
где Ар = А4/3 = 6 -1,162/3 = 6,63 при
А = 8= 8 - — = 6 .
Э 2а 2 - 48
сж
4. Рассчитывается в случае отсутствия других данных С - величина скорости звука в породе [2]:
С . £Ж - = 6,0, км/с. (17)
\0,45 V 0,45
5. Определяются расчетные показатели в при прямом /Зпр и обратном инициировании зарядов
_ 0,06ЛР ^кН _ 0,06 • 6,63 1,14 _ 0„„
Рпр _ С - - 6 I- _ 0,23 '
1 + — - 0,031р ^кН 1 + 5 - 0,03 • 6,633149
(18)
_ 0,061р ^кН _ 0,06 • 6,63 1,14 _ 03!
Робр _ С _ _ " - "" - " "" " _ 0,3!
2,43 — -1 -
0,03АрК 2,43^ 1,09 -1-0,03^ 6,63^49
В
Р_в +Рбр )• 0,5 _ 0,28.
6. Устанавливается дпр - предельная величина удельного расхода ВВ (алю-
мотол) для колонковой части удлиненных скважинных зарядов, расположенных по квадратной сетке
1 + 0,5р 1 + 0,5 • 0,28
чт- КН "1,49 _ 1,03 кг/м3. (19)
*пр 5р Н 5,88 • 0,28
7. Рассчитывается коэффициент забойки £ :
£_--1--— _--г-1-_ 0,23, (20)
(В • х /1,9Сзаб) +1 (5,5^ 1,5)/1,9 1,3 +1 '
где В скорость детонации; Сзаб и х - усредненные характеристики забойки
из местного материала.
8. Определяется длина забойки:
. уН£ 0,8 14 • 0,23
1заб _ 1- = , 0 23 _ 3,34 м. (21)
1 - £ 1 - 0,23
9. Рассчитывается длина приустьевой части ¡с удлиненного скважинного заряда:
¡с _РКбв _ 0,28 • 3,34 _ 0,94. (22)
10. Длина забойки может быть определена также в соответствии со следующим выражением:
I __(23)
11. Приравняв обе формы записи выражения, определяющего длину забойки
28й
4—в = vHs
(24)
(1 + 0,5в) 5 ^Кн 1 -е
рассчитывают минимально необходимую величину диаметра удлиненных зарядов:
1,5
й >
= 0,8 14-0,23 1,1415 /0,33 1,49
шк
= 0,184 м/ (25)
^е(1 + 0,5в)
28 (1 -е) V —в ~ 28 (1 - 0,23) \ 1,1-0,28
12. Далее определяют Жп - линию сопротивления по подошве уступов:
ш 28й Д 28 - 0,184 1,1
Жп =---V =-л--0,8 = 5,5 , м,
п Б1па Чсе ^т70° \ 0,88
где дсе - средневзвешенный удельный расход ВВ.
13. Средневзвешенный удельный расход ВВ (алюмотол) составит:
(26)
= 1 1 - 1заб
~ 1 н р "р
-Ш Кн-заб = (1 -334 ^1,03 + 0,33-1,49-3^34 " н Н I 14 ) 14
= 0,76 + 0,12 = 0,88:3/ <3.
14. Устанавливается коэффициент перебура ц : 4а ж 4 192
¥ = ■
( \ а
( + сж
\
48-1,1(1 + 6,63)[ 1 + §
р
= 0,2,
(27)
(28)
Ф —и 2/3 ( ( где ф = \ тгг=еп =1,(.
\!Д ЭиЭ
15. Глубина перебура 1п = цЛ¥п = 0,2 - 5,5 = 1,1 м. (29)
16. Определяется 4 - показатель квантования размеров кусков взорванной горной породы:
( л V
4 =
( 56 >
0,5
А У
= 1,06 - 2,89 = 3,06.
17. Рассчитывается й - средний диаметр куска взорванной породы:
= 0,17й415 = 0,17 - 0,184 - 3,0615 = 0,167 м
3,5
(30)
(31)
18. Производится проверка соответствия рассчитанных параметров заряда вместимости скважины, имеющей диаметр й и длину заряда 1зар = (Н + 1п )- ¡за6 . При этом должны выполняться завершающие расчет соотношения:
а=02, а=а'+о и а=р - ¡ар, (32)
где е; = N • Кн • (!заб + +0,51с) = 0,33 • 1,49 • 5,52 • 3,81 = 56,67 кг,
й = Чсе^П (Ь - 1аб - 1С) = 0 , 88 • 5, 52 (15, 1 - 3, 34 - 0, 94) = 288, 03 кг,
= 56,67 + 288,03 = 344,7 кг, Ь = Н + !п = 14 +1,1 = 15,1 м - глубина скважины,
р П2 Л 3,14 • 0,1842 .
Р =-Д =-1100 = 29,23 кг/м - вместимость,
4 4
е2 = р• 1ар = 29,23 (15,1 -3,34) = 343,7кг.
Это значит, что в пределах точности расчетов выполняется условие « й2,
т.к. й = 344,7 кг, а Й2 = 343,7 кг.
Лалее проведем оценку возможностей предложенной методики расчета применительно к ВВ, имеющему минимальную скорость детонации. Из рассмотренных промышленных ВВ минимальную скорость детонации имеет игданит (2200^2700 м/с). Кроме того, известно, что игданит наиболее эффективен в породах нижесредней взрываемости. В качестве примера рассмотрены расчетные параметры, характеризующие применение игдани-та для взрывной отбойки брекчеевидной руды (Коршуновский ГОК). Параметры уступа:
Н = 14 м, а = 70° при следующих характеристиках свойств руды: А = 0,6; р = 3450 кг/м3; аж = 48,5 МПа; а = 2,8 МПа; асд = 15,5 МПа;
Я, = 8= 6,44 ; С =№- М-485 = 2,54 км/с. э 2 15,5 V 0,45 V 0,45
По аналогии с рассмотренным выше порядком расчета параметров зарядов и отбойки получим следующие результаты:
1. Потенциальная относительная работоспособность еп игданита: 5 3,87 1 0,98
6 4,3 6 0,895
= 0,77 + 0,18 = 0,95.
2. Реальная относительная работоспособность -ЦЦ-:
и = ПД^ = 0,952М = 0,74 . иэ п Д 1,1
3. Расчетная величина Яр показателя относительной вязкости взрываемой руды:
Яр = ЯэеП/3 = 6,44 • 0,952/3 = 6,44 • 0,97 = 6,22 .
4. Расчетная величина скорости звука в руде:
С = = 2,54 км/с. у 0,45
5. Определяем КН - критерий взрываемости брекчеевидной руды:
Кн = (4/)0
кЛРУ
1,5
= (0,6- 4,85)0
5,5 6,22
1,5
= 1,31 + 0,83 = 1,09 кг/м3.
6. Расчетные показатели впр и вб при прямом и обратном инициировании соответственно:
в =-
0,06 - 6,22^/1,09 = 0,38
0,061, УКЙ =
1 + — - 0,03Лп3[кн 1 + — - 0,03 - 6,223109
в > РЧ н 2,7 ^
1,75
= 0,22
0,061, ^КН
0,06 - 6,22^1,09
во6 С I--2 54 <-
1 + 0,43— - 0,031 ЩН 1 + 0,43^— - 0,03 - 6,2231,09
Б Н 2,7
в = 0,5(0,22 + 0,31) = 0,26.
7. Величина коэффициента забойки е составит: 1 1 1
0,38
172!
= 0,31,
е =
Б
2,7-1,5 2,64
= 0,38.
1,9 - Сзаб +1 1,9 -1,3 +1
8. Ллина забойки 1заб:
, уНе 0,8 -14 - 0,38
1заб =-=-= 6,86 м.
заб 1 -е 1 - 0,38
9. Расчетная величина диаметра ё удлиненного скважинного заряда игда-нита составит:
ё > УНе(1 + 0,5в)15 1^дКн = 0,8 14 -0,38-1,131,5 /0,33-1,09 = 0 329 м " 28(1 -е) у Ав 28-0,62 V 1,1 -0,26 , м.
10. Предельная величина удельного расхода игданита для колонковой части заряда дП":
Япр =
1 + 0,5в ^ 1 + 0,13 з -—-К„ =______-1,09 = 0,81 кг/м3.
5в Н 5,88 - 0,26
11. Средневзвешенный дсе удельный расход, учитывающий совместное действие колонковой и приустьевой частей удлиненных скважинных зарядов:
Чв =( 1 - Н ) ЧПр + NqKн1f = - ^ ) °'81 + °>33 • ^ = 0,59: 3/ <3. 12. Расчетная линия сопротивления по подошве уступов:
ш Ш А 28 • 0,329 1,1 по
ЖП =---у=-.--0,8 = 11,97 «12 м.
П 5т70°>| 0,94 >/0.59
13. Коэффициент перебура у :
4 а— 4 • 48,5
фф(1 + *Р)
у =-—-=---« 0 1
^ а ) 15,5 • 0,97 • 7,22 • 18,3 '
1 + с—
V ар J
14. Расчетная глубина перебура 1П составит: 1П = уЖП = 0,1 12 = 1,2 м.
Полученные в результате расчетов данные дают основание проверить их, в отличие от первого примера, на соответствие выбранного ВВ (игданит) условиям взрывания. Прежде всего необходимо убедиться в том, что выполняются соотношения, определяющие область применения новой методики расчета параметров отбойки.
Основные критерии, определяющие область применения методики, Ь0 = -зо^, - = уН < I , и полученное в результате их совместных с выраже-
0 Е зор
1 В •х 1 уН
нием — =--+1 преобразований получено соотношение I б =-.
£ 1,9 С зоб 0,610
Ключевым является выражение:
Ь0 = - + 1в = уН += 0,8 • 14 + 0,8 14 = 18 м. 0 кр зо6 0,610 0,61 • 2,7
При Ь0 = 18 м не выполняется центральное условие, в соответствии с которым Ь0 < Ь = Н + 1П не может быть реализовано при высоте уступа Н = 14 м и скорости детонации игданита В = 2,7 км/с. Выход из создавшегося положения - отказ от применения в данном конкретном случае игданита и переход на другое ВВ, имеющее большую, чем игданит, скорость детонации, величина которой при Ь0 < Ь = Н + 1П =14+1,1=15,1 м определяется в результате следующих преобразований:
тг уН 1С , 0,8 14 1С , 11,2
Ь0 = уН +-; 15,1 = 0,8 • 14 + —-; 15,1 -11,2 = -
0,61В 0,61В 0,61В
3 9 18,36 В 18,36 4 7 . й
откуда 3,9 = —в— ) а В = 39 = 4,/ км/с, т.е. для рассмотренных условий
применяемые ВВ должны иметь В > 4,7 км/с.
Проведенный анализ свидетельствует о том, что совокупность элементов конструкции удлиненных скважинных зарядов и параметров отбойки образуют единую управляемую и контролируемую систему В рамках этой системы должна быть также решена проблема сопряженности (соответствия) характеристик ВВ и свойств взрываемости породы. Как было показано выше, расчеты по новой методике позволяют добиться единства системы взрыва и обеспечить необходимые контроль и управление этим единством.
- СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
1. Тарасенко В.П. Взрываемость горных пород и ее роль в определении работоспособности промышленных взрывчатых веществ. ГИАБ №3, 2008. С. 5-11.
2. Методические указания по оценке механического состояния горных массивов с помощью упругих волн. М.: Изд. СФТГП ИФЗ АН СССР, 1976. 59 с. 5333
КОРОТКО ОБ АВТОРЕ -
Тарасенко В.П. - профессор, доктор технических наук, Московский государственный горный университет, Moscow State Mining University, Russia, ud@msmu.ru
ГОРНАЯ КНИГА -
Сейсмическая безопасность при взрывных работах
В.К. Совмен, Б.Н. Кутузов, А.Л. Марьясов, Б.В. Эквист, A.B. Токаренко 2012 г. 228 с.
ISBN: 978-5-98672-306-8 UDK: 622.2:614.83(075.8)
Рассмотрены физика процесса возникновения и распространения сейсмических волн, теория колебательных процессов применительно к этой области науки. Приведены методы расчета устойчивости бортов карьеров, сохранности подземных выработок, инженерных конструкций, а также работоспособности электронной техники, находящейся в зоне производства взрывных работ. Проанализировано сейсмическое воздействие короткоза-медленного взрывания на окружающую инфраструктуру горного предприятия с использованием различных систем инициирования. Представлены результаты экспериментальных исследований и даны методики конкретных измерений с корректировкой параметров буровзрывных работ.
В.К. Совмен — канд. техн. наук, президент ЗАО «Полюс»; Б.Н. Кутузов — д-р техн. наук, профессор кафедры «Взрывное дело» (ФГБОУ В ПО «Московский государственный горный университет»); А.Л. Марьясов — главный инженер ЗАО «Полюс»; Б.В. Эквист — д-р техн. наук, доцент кафедры «Взрывное дело» (ФГБОУ ВПО «Московский государственный горный университет»); А.В. Токаренко — директор карьера ЗАО «Полюс».
Для студентов высших учебных заведений, обучающихся по специальности «Горное дело» направления подготовки «Горное дело». Может быть использовано научными работниками и производственниками в качестве инженерного руководства для оценки сейсмобезопасности взрывных работ.
'S' Тшапчжо
СЕЙСМИЧЕСКАЯ
ПРИ ВЗРЫВНЫХ РАБОТАХ
