CC BY
11
УДК 614.841
ОБЕСПЕЧЕНИЕ ПОЖАРНОЙ БЕЗОПАСНОСТИ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ ПРОЦЕССОВ ПЕРЕРАБОТКИ ПОЛИМЕРНЫХ МАТЕРИАЛОВ
НА ВЧ/СВЧ-ОБОРУДОВАНИИ
А. Л. НИКИФОРОВ, О. Г. ЦИРКИНА, С. Н. УЛЬЕВА, В. Г. СПИРИДОНОВА
ФГБОУ ВО Ивановская пожарно-спасательная академия ГПС МЧС России, Российская Федерация, г. Иваново E-mail: anikiforoff@list.ru, ogtsirkina@mail.ru, jivotjagina@mail.ru, nika.spiridonowa@yandex.ru
В статье рассмотрены наиболее вероятные случаи, способные привести к возникновению пожара при обработке полимерных материалов с использованием ВЧ/СВЧ-источников энергии. Проанализированы особенности, учитывающие пожароопасные характеристики горючей среды и возможные источники зажигания при обработке диэлектриков в ВЧ/СВЧ-поле. Предложена математическая модель для расчета изменения температуры во времени по толщине материала при его ВЧ/СВЧ-обработке, позволяющая более рационально организовать технологические процессы, связанные с нагревом полимерных материалов. Предложены мероприятия, направленные на снижение пожарной опасности ВЧ/СВЧ-технологических процессов.
Ключевые слова: пожарная безопасность, ВЧ/СВЧ-источники энергии, тепловой нагрев, полимерные материалы, диэлектрик, математическая модель.
ENSURING FIRE SAFETY OF TECHNOLOGICAL PROCESSES FOR PROCESSING POLYMER MATERIALS HF/MICROWAVE EQUIPMENT
A. L. NIKIFOROV, O. G. TSIRKINA, S. N. ULIEVA, V. G. SPIRIDONOVA
Federal State Budget Educational Establishment of Higher Education «Ivanovo Fire Rescue Academy of State Firefighting Service of Ministry of Russian Federation for Civil Defense, Emergencies and Elimination of Consequences of Natural Disasters»,
Russian Federation, Ivanovo E-mail: anikiforoff@list.ru, ogtsirkina@mail.ru, jivotjagina@mail.ru, nika.spiridonowa@yandex.ru
The article discusses the most likely cases that can lead to a fire when processing polymer materials using high-frequency/microwave energy sources. The features are analyzed that take into account the fire hazard characteristics of the combustible medium and possible ignition sources when processing dielectrics in an HF / microwave field. A mathematical model is proposed for calculating the change in temperature over time over the thickness of a material during its HF / microwave processing, which allows more rational organization of technological processes associated with heating polymer materials. Measures are proposed to reduce the fire hazard of HF / UHF technological processes.
Key words: fire safety, HF/microwave energy sources, thermal heating, polymer materials, dielectric, mathematical model.
Технологические процессы переработки и производства изделий из полимерных материалов в большинстве случаев предполагают использование тепловой энергии, как основного средства воздействия на материал. Основную массу таких процессов составляют сушка, вулканизация, желирование, сварка, плавление и формовка.
Наиболее распространенный метод нагрева предполагает конвективный подвод тепла от источника нагрева к обрабатываемому изделию. Обычно в качестве теплоносителя выступает воздух [1-3]. Основное преимущество этого метода - доступность и простота оборудования, возможность «мягкого» нагрева, что, однако, нивелируется рядом существенных недостатков - большим потреблением электроэнергии, высокими тепловыми потерями, инерционностью. Для обеспечения
© Никифоров А. Л., Циркина О. Г., Улье-ва С. Н., Спиридонова В. Г., 2020
качества готовой продукции, особенно если это касается обработки изделий, имеющих большую толщину, нагрев должен проводиться с низкой скоростью, что негативно сказывается на продолжительности технологического процесса.
Это требование объясняется тем, что при реализации конвективного нагрева в обрабатываемом материале возникают направленные противоположно градиенты температуры и концентрации перемещаемых компонентов, например, воды и других растворителей при сушке, пластификаторов при желировании и др. [4]. В случае сушки это сдерживает перемещение влаги к поверхности материала и увеличивает температурное сопротивление переносу удаляемого растворителя из объема обрабатываемого материала. При этом равномерность распределения температуры в объеме материала, в первую очередь, обусловлена его теплопроводностью и величиной температурного градиента. Желание сократить продолжительность технологического процесса за счет увеличения температуры теплоносителя приводит к интенсивному нагреву внешних слоев изделия и вызывает возникновение больших температурных градиентов в материале, что чаще всего отрицательно сказывается на эксплуатационных свойствах готовой продукции. В качестве примера можно привести процесс сушки древесины. Высокая температура сушки приводит к быстрому удалению влаги с поверхности изделия. Спустя некоторое время внутри материала создается избыточная концентрация влаги, которая, испаряясь, вырывается наружу через высохшие слои, вызывая их разрушение. Это сопровождается образованием трещин на поверхности и короблением изделия.
Еще одним методом подвода тепла к обрабатываемому изделию является контактный нагрев [1-4], который широко применяется для сварки и формовки изделий из термопластичных полимеров, для обработки текстильных и пленочных материалов. Отличительной особенностью контактной сушки являются высокие скорости фазовых превращений, и возникновение внутри обрабатываемого материала давления парогазовой смеси, что увеличивает интенсивность внутреннего переноса компонентов в несколько раз. Контактный метод нагрева может быть эффективно использован исключительно для материалов, имеющих малую толщину и неприемлем для продукции, имеющей большие габариты.
Для решения проблемы тепловой обработки изделий, имеющих большую толщину и изготовленных из материалов, обладающих низким показателем теплопроводности, ис-
пользуются нетрадиционные методы нагрева. В данном случае должно обеспечиваться основное требование - равномерный прогрев всего объема материала. К таким методам относится использование энергии высоких и сверхвысоких частот (ВЧ/СВЧ). Данный способ нагрева исключает понятие теплоносителя и носит название диэлектрического нагрева, т.к. может быть реализован исключительно для диэлектриков, имеющих полярное строение молекул, к которым относится большое количество полимерных материалов. Выделение тепла, в данном случае, связано с возникновением эффекта межмолекулярного трения, возникающего внутри обрабатываемого материала при помещении его в электромагнитное поле высокой или сверхвысокой частот [2-4]. Такой метод позволяет обеспечить высокоскоростной и равномерный нагрев обрабатываемого изделия при соблюдении требования к однородности его состава и структуры.
Любой технологический процесс, связанный с тепловой обработкой горючих материалов, основывается на соблюдении норм и правил, не допускающих возникновение пожара. При этом должны быть проанализированы все особенности, учитывающие как пожароопасные характеристики горючей среды, так и возможные источники зажигания.
Технологические процессы, связанные с тепловой обработкой и переработкой полимерных материалов и основанные на использовании энергии электромагнитных колебаний высокой и сверхвысокой частот, в качестве таких особенностей имеют:
- наличие больших объемов вовлеченных в технологический процесс горючих материалов, к которым относятся полимерные материалы, в частности, природные (древесина, хлопчатобумажные и льняные ткани, пряжа, исходное сырье); искусственные и композиционные, получаемые путем химической модификации и механической переработки природных полимеров (производные древесины и во-локнообразующих полимеров); синтетические, получаемые в результате химического синтеза из газа или нефтепродуктов (полиэтилен, по-ливинилхлорид, полиэтилентерефталат и др.);
- наличие специфического электрооборудования, которое при нарушении технологических режимов может стать источником зажигания.
Основными причинами, способными привести к возникновению возможных пожаров в процессе реализации технологических процессов переработки полимерных материалов на ВЧ/СВЧ - оборудовании, являются:
- отраженная волна;
- электрический пробой;
- перегрев полимера;
- проблемы аппаратного характера.
Остановимся более подробно на рассмотрении указанных причин. Разобраться в их сути необходимо для выработки оптимальных решений, направленных на снижение риска возникновения пожаров.
Отраженная волна возникает вследствие рассогласования системы «генератор -нагрузка», что приводит к перегреву оборудования, например, магнетрона в СВЧ-установках. В данном случае необходимо помнить, что для устройств, работающих в области высоких и сверхвысоких частот, действуют законы электронной оптики. То есть эффективность использования электроэнергии будет складываться из двух составляющих - степени согласования системы «генератор - нагрузка» и уровня преобразования электрической энергии в тепловую непосредственно внутри материала. Степень согласования определяется соотношением волновых сопротивлений выходного каскада генератора, линии передачи и аппликатора - устройства, где и происходит обработка полимерного материала. Для ВЧ-устройств аппликатор представляет собой электрический конденсатор, в котором роль диэлектрика выполняет обрабатываемый материал. Для СВЧ-установок периодического действия аппликатором служит резонаторная камера, внутри которой размещается обрабатываемое изделие; в устройствах для непрерывной обработки обычно используют излучающие антенны или волноводы. Система считается согласованной, когда наблюдается равенство волновых сопротивлений всех элементов. При этом волновое сопротивление аппликатора рассчитывается с учетом загруженного в него обрабатываемого объекта. В случае рассогласования системы имеет место отражение части мощности от несогласованного элемента обратно к источнику питания. Это приводит к возникновению стоячих волн и явлению резонанса, что сопровождается выделением большого количества тепла и выходом из строя источника питания с высокой вероятностью возгорания последнего.
Степень согласования условно можно считать коэффициентом полезного действия (КПД) системы по показателю подводимой к аппликатору мощности. На практике контроль согласованности системы может осуществляться по значению коэффициента стоячей волны (КСВ), для измерения которого в линию связи включают измерительное устройство -КСВ-метр. Наилучшему согласованию системы соответствует КСВ = 1.
Следует отметить, что в ходе тепловой обработки происходит изменение фактора ди-
электрических потерь (К) обрабатываемого материала, что сказывается на величине волнового сопротивления аппликатора.
К = £• г^д,
где е - диэлектрическая проницаемость; tqб - тангенс угла диэлектрических потерь.
Удаление влаги, пластификаторов, растворителей, а также увеличение температуры полимерного материала сказываются на показателе его диэлектрической проницаемости, что приводит к увеличению или уменьшению волнового сопротивления аппликатора и рассогласованию системы. Это создает опасную ситуацию, которая была описана ранее. Чтобы снизить риск возникновения пожара для данной ситуации можно рекомендовать следующие мероприятия:
- производить расчет параметров аппликатора, исходя не из начальных показателей диэлектрической проницаемости обрабатываемого материала, а по его усредненному значению - £ср = (£вх + £вых)/2, где £вх и £вых значения диэлектрической проницаемости материала на входе и на выходе из аппликатора соответственно. В данном случае можно уйти от показателя КСВ = 1, осознанно рассогласовывая систему, то есть, снижая КПД установки, что, с экономической точки зрения, может показаться невыгодным. Однако КПД для способов ВЧ/СВЧ-нагрева достигает 85%, в то время как для конвективного и контактного не превышает 30-36%. Рассогласование системы может снизить КПД ВЧ/СВЧ-процесса до 50-60%, но такое решение с энергетической точки зрения будет более выгодно, чем использование традиционных методов тепловых обработок. При этом не стоит забывать о технологических преимуществах диэлектрического нагрева;
- применять автоматизированную систему поддержания КСВ на постоянном уровне с использованием подстроечного конденсатора с воздушным диэлектриком, подключаемым в электрическую цепь параллельно аппликатору. Согласование системы в этом случае осуществляется вручную или с помощью автоматики на основании постоянного контроля показателя КСВ. К достоинствам автоматизированной системы относится возможность использования оборудования для обработки полимеров с различными диэлектрическими характеристиками; к недостаткам - нестабильная работа основного оборудования на начальной стадии технологического процесса.
Еще одной причиной возникновения пожара может стать электрический пробой
диэлектрика (обрабатываемого полимера), возникающий в результате повышения напряжения иэ на электродах аппликатора, либо за счет ухудшения диэлектрических характеристик самого материала вследствие его нагрева, а также при высокой вероятности образования углеродных мостиков - дефекта молекулярной структуры полимера. Следует отметить, что пробой, как правило, происходит при обработке листовых материалов, имеющих малую толщину (обычно не более 3 мм) - полимерных пленок или текстильных полотен. В данном случае профилактической мерой защиты от пожара является контроль напряжения на электродах и поддержание его на уровне, соответствующем требованию
E =
Е
м.проб 2
где Еэ - допустимая напряженность поля в материале, [В/м]; Емпро6 - напряженность поля, при которой происходит пробой диэлектрика, [В/м].
E =
Ц. d„
где бм - толщина обрабатываемого материала (работа без воздушного зазора), [м].
В данном случае важно знать, как будет изменяться показатель Емпро6 для каждого конкретного полимера по мере его нагрева. Снивелировать данное явление для процессов непрерывной обработки можно за счет специальной конструкции аппликатора. Для стационарных процессов целесообразно использовать автоматизированные системы управления напряжением на электродах аппликатора.
С позиции оценки пожарной опасности при осуществлении технологических процессов переработки полимерных материалов на ВЧ/СВЧ-оборудовании наиболее серьезную проблему представляет перегрев обрабатываемого материала с его последующим воспламенением. Данный случай реализуется исключительно при обработке крупногабаритных изделий или, как показывает практика, листовых материалов имеющих толщину более 10 мм. К таким процессам относится сушка древесины, паковок пряжи, бобин с нитями, обезвоживание пищевых продуктов растительного и животного происхождения, вулканизация резин, желиро-
вание пластизолей и др. Такое явление происходит при увеличении продолжительности обработки, что приводит к возникновению больших градиентов температур относительно оси и поверхности обрабатываемого изделия. Большой перепад температур, в данном случае, обусловлен тем, что поверхность обрабатываемого изделия охлаждается в результате контакта с окружающей средой (воздухом), в то время как на оси материала идет интенсивное выделение тепла, отвод которого к поверхности затруднен вследствие низкого показателя теплопроводности полимерных материалов. Для того чтобы избежать возгорания обрабатываемого материала необходимо контролировать его температуру. При этом измерения должны проводиться в разных точках всего объема материала. Данная задача на реальных объектах оказывается практически невыполнимой, так как измерение температуры внутри объема материала, помещенного в ВЧ/СВЧ-поле, крайне сложно. Использование термопар и термометров для этих целей невозможно по причине того, что любой проводник, вносимый в электромагнитное поле, искажает его, создавая вокруг себя зоны повышенной напряженности. Это ведет к локальному перегреву материала в зоне замера температуры и ошибке в результатах. Нельзя использовать и бесконтактные методы (пирометры, тепловизоры), так как они не дают реальной картины нагрева, фиксируя лишь температуру на поверхности изделия. В связи с этим нами была разработана программа для расчета изменения температуры во времени по толщине материала.
В основу расчетов было положено уравнение теплопроводности для одномерного случая
CU
а
= a
дЫ
а2
■ +
f (x,t) -
которое решалось с учетом наличия внутреннего, равномерно-распределенного по объему обрабатываемого полимерного материала источника тепла. При решении было сделано допущение о неизменности начальных и граничных условий [5].
В результате решения уравнения теплопроводности применительно к нашим условиям было получено выражение
f (x ' )=Х fn (t )■
a ■ x Cos——
h ■ f a ■ x +11 Sin—— a f
= ]T fn (t )x n (x),
f
n=1
n=1
которое послужило алгоритмом для написания компьютерной программы расчета профиля температуры по толщине диэлектрика, помещенного в ВЧ-поле.
Максимальное время установления каждой тепловой моды равно
£
У 0,тгу
Разработанная программа учитывает теплофизические свойства материала (теплопроводность и температуропроводность), его геометрические параметры (толщину), что позволяет оценить эффективность нагрева любого диэлектрика. При проведении расчетов задаются параметры мощности, необходимой для эффективного нагрева объекта обработки.
В конечном виде можно получить профиль распределения температурных полей по толщине конкретного полимерного материала при заданном уровне мощности ВЧ-источника.
Общий вид распределения температуры по толщине обрабатываемого в ВЧ/СВЧ-поле полимера, обладающего фактором потерь ~ 10-1, что соответствует большинству целлюлозосодержащих материалов (древесина, текстильные материалы), а также полярных полимеров (ПВХ, полиамид и др.), приведен на рис. 1.
Рис. 1. Распределение температуры по толщине полимерного изделия, обрабатываемого на ВЧ/СВЧ-устройствах
При проведении расчетов особое внимание необходимо уделять оценке мощности источника ВЧ/СВЧ-энергии - Ри. Для достижения наиболее эффективного режима работы ВЧ/СВЧ-установок они должны иметь уровень выходной мощности соответствующий уровню
мощности, рассеиваемой в обрабатываемом полимерном материале - Рм [6,7]. В свою очередь показатель Рм, являясь функцией фактора диэлектрических потерь (К) обрабатываемого материала, а также напряженности (Е) и частоты (0 электромагнитного поля, может быть рассчитан по общеизвестной формуле [4]:
р = 0,55 • 10 12 • К • / • Е2 [Вт/м3]
При этом оптимальным будет соотношение: Ри = 1,25Рм, что было установлено нами на основании большого количества собственных экспериментальных результатов.
Таким образом, при расчете температуры полимерного материала, проходящего обработку в ВЧ/СВЧ полях, должна закладываться мощность, рассчитанная для каждого конкретного полимера с учетом величины фактора его диэлектрических потерь (К) на частоте работы генератора ^раб).
Экспериментально установлено, что для исключения вероятности электрического пробоя и возникновения пожара напряженность (Е) электромагнитного поля должна составлять 200-250 В/мм [8].
Адекватность предложенной модели подтверждается близкими значениями расчетных и экспериментальных результатов, что проиллюстрировано на рис. 2, где соотнесены мощности источников ВЧ-энергии, которые использовались на практике (Рэ) и закладывались в модель при расчетах (Рр).
Рис. 2. Соотношение между измеренной и расчитанной мощностями
2
Т
Как уже было отмечено ранее, при разработке математической модели было сделано допущение - на протяжении всего процесса температура на поверхности материала остается неизменной, что не соответствует действительности. Чтобы достичь результатов, максимально соответствующих действительной картине нагрева листовых полимеров в модельных расчетах предлагается задавать толщину (5) в два раза превышающую этот показатель для реального материала. На рис. 1 пунктирной линией показано сечение, соответствующее реальному материалу. При этом видно, что температура на поверхности тоже изменяется, и картина ее изменения соответствует процессу теплообмена с учетом реальных показателей теплопроводности по-
лимерных материалов и температуры окружающей среды (воздуха) 20-250С. Этот факт позволяет отработать режим контроля температуры обрабатываемого материала с использованием аппаратных методов, а именно оценивать уровень максимального разогрева материала по косвенному показателю температуры на поверхности, замеряемой с помощью пирометра или тепловизора.
Таким образом, в представленной работе рассмотрены наиболее вероятные случаи, способные привести к возникновению пожара при обработке полимерных материалов с использованием ВЧ/СВЧ-источников энергии, и предложены мероприятия, направленные на снижение пожарной опасности самих технологических процессов.
Список литературы
1. Побединский В. С. Активирование процессов отделки текстильных материалов энергией электромагнитных волн ВЧ, СВЧ и УФ диапазонов. Иваново, 2000. 128 с.
2. Глуханов Н. П., Федорова И. Г. Высокочастотный нагрев диэлектрических материалов в машиностроении. Л.: Машиностроение, 1983. 160 с.
3. Княжевская Г. С., Фирсова М. Г. Высокочастотный нагрев диэлектрических материалов. Л.: Машиностроение, 1989. 64 с.
4. Лыков А. В. Тепло и массообмен в процессах сушки. М.- Л.: Госэнергоиздат, 1956. 518 с.
5. Никифоров А. Л. Использование энергии электромагнитных колебаний для интенсификации химико-текстильных процессов и создания на их основе энерго- и ресурсосберегающих технологий: дис. д-ра техн. наук. Иваново, 2004. 398 с.
6. Никифоров А. Л., Циркина О. Г. Измерение мощности при высокочастотной обработке текстильных материалов // Известия вузов. Технология текстильной промышленности. 2009. № 1. С. 72-74.
7. Циркина О. Г., Никифоров А. Л.,. Уда-лов М. В. О согласовании системы «источник ВЧ/СВЧ-излучения - нагрузка» при реализации процессов диэлектрического нагрева полимерных материалов // Известия вузов. Технология текстильной промышленности. 2009. № 6. С. 60-63.
8. Циркина О. Г., Никифоров А. Л. Влияние параметров поля токов высокой частоты на электрофизические характеристики тканей при реализации химико-текстильных процессов// Известия вузов. Технология легкой промышленности. 2014. Т. 23. № 1. С. 12-15.
References
1. Pobedinskij V. S. Aktivirovanie processov otdelki tekstil'nyh materialov energiej elektromag-nitnyh voln VCH, SVCH i UF diapazonov [Activation of the processes of finishing textile materials with the energy of electromagnetic waves of the HF, microwave and UV ranges]. Ivanovo, 2000. 128 p.
2. Gluhanov N. P., Fedorova I. G. Vysokochastotnyj nagrev dielektricheskih materi-alov v mashinostroenii [High-frequency heating of dielectric materials in mechanical engineering]. L.: Mashinostroenie, 1983. 160 p.
3. Knyazhevskaya G. S., Firsova M. G. Vysokochastotnyj nagrev dielektricheskih materi-alov [High-frequency heating of dielectric materials]. L.: Mashinostroenie, 1989. 64 p.
4. Lykov A. V. Teplo i massoobmen v pro-cessah sushki [Heat and mass transfer in drying processes]. M.- L.: Gosenergoizdat, 1956, 518 p.
5. Nikiforov A. L. Ispol'zovanie energii el-ektromagnitnyh kolebanij dlya intensifikacii himi-ko-tekstil'nyh processov i sozdaniya na ih osnove energo i resursosberegayushchih tekhnologij: dis. d-ra tekhn. nauk [The use of the energy of electromagnetic oscillations for the intensification of chemical and textile processes and the creation on their basis of energy and resource saving technologies: dis. Dr. tech. sciences]. Ivanovo, 2004, 398 p.
6. Nikiforov A. L., Cirkina O. G. Izmerenie moshchnosti pri vysokochastotnoj obrabotke tekstil'nyh materialov [Power measurement in high-frequency processing of textile materials]. Izvestiya vuzov. Tekhnologiya tekstil'noj promysh-lennosti, 2009, issue 1, pp. 72-74.
7. Cirkina O. G., Nikiforov A. L., Udalov M. V. O soglasovanii sistemy «istochnik VCH/SVCH-izlucheniya - nagruzka» pri realizacii
processov dielektricheskogo nagreva polimernyh 8. Cirkina O. G., Nikiforov A. L. Vliyanie
materialov [On the coordination of the system parametrov polya tokov vysokoj chastoty na el-
«source of HF / microwave radiation - load» in the ektrofizicheskie harakteristiki tkanej pri realizacii
implementation of processes of dielectric heating himiko-tekstil'nyh processov [Influence of the field
of polymer materials]. Izvestiya vuzov. parameters of high-frequency currents on the
Tekhnologiya tekstil'noj promyshlennosti, 2009, electrophysical characteristics of tissues during
issue 6, pp. 60-63. the implementation of chemical-textile processes].
Izvestiya vuzov. Tekhnologiya legkoj promyshlennosti, 2014, vol. 23, issue 1, pp. 12-15.
Никифоров Александр Леонидович
ФГБОУ ВО Ивановская пожарно-спасательная академия ГПС МЧС России, Российская Федерация, г. Иваново
доктор технических наук, профессор, старший научный сотрудник E-mail: anikiforoff@list.ru Nikiforov Aleksandr Leonidovich
Federal State Budget Educational Establishment of Higher Education «Ivanovo Fire Rescue Academy of State Firefighting Service of Ministry of Russian Federation for Civil Defense, Emergencies and Elimination of Consequences of Natural Disasters», Russian Federation, Ivanovo
doctor of technical sciences, professor, senior researcher E-mail: anikiforoff@list.ru
Циркина Ольга Германовна
ФГБОУ ВО Ивановская пожарно-спасательная академия ГПС МЧС России,
Российская Федерация, г. Иваново
доктор технических наук, профессор, доцент
E-mail: ogtsirkina@mail.ru
Tsirkina Ol'ga Germanovna
Federal State Budget Educational Establishment of Higher Education «Ivanovo Fire Rescue Academy of State Firefighting Service of Ministry of Russian Federation for Civil Defense, Emergencies and Elimination of Consequences of Natural Disasters», Russian Federation, Ivanovo
doctor of technical sciences, professor, associate professor E-mail: ogtsirkina@mail.ru
Ульева Светлана Николаевна
ФГБОУ ВО Ивановская пожарно-спасательная академия ГПС МЧС России,
Российская Федерация, г. Иваново
кандидат химических наук, доцент
E-mail: jivotjagina@mail.ru
Ulieva Svetlana Nikolaevna
Federal State Budget Educational Establishment of Higher Education «Ivanovo Fire Rescue Academy of
State Firefighting Service of Ministry of Russian Federation for Civil Defense, Emergencies and Elimination
of Consequences of Natural Disasters»,
Russian Federation, Ivanovo
candidate of chemical sciences, associate professor
E-mail: jivotjagina@mail.ru
Спиридонова Вероника Гербертовна
ФГБОУ ВО Ивановская пожарно-спасательная академия ГПС МЧС России,
Российская Федерация, г. Иваново
адъюнкт очной формы обучения
E-mail: nika.spiridonowa@yandex.ru
Spiridonova Veronika Gerbertovna
Federal State Budget Educational Establishment of Higher Education «Ivanovo Fire Rescue Academy of
State Firefighting Service of Ministry of Russian Federation for Civil Defense, Emergencies and Elimination
of Consequences of Natural Disasters»,
Russian Federation, Ivanovo
postgraduate student
E-mail: nika.spiridonowa@yandex.ru
