CC BY
83Подземное строительство
------ЖИЛИЩНОЕ ---
строительство
Научно-технический и производственный журнал
УДК 624.1
Н.С. СОКОЛОВ, канд. техн. наук, директор ([email protected]), С.Н. СОКОЛОВ, инженер, зам. директора по науке, А.Н. СОКОЛОВ, инженер, зам. директора по производству
ООО НПФ «ФОРСТ» (428000, Чебоксары, ул. Калинина, 109а)
Об ошибочном способе устройства
свай с использованием электроразрядной технологии
В статье приведен случай из практики геотехнического строительства, когда отклонение от технологического цикла при устройстве буроинъекционых свай ЭРТ могло привести к пагубным последствиям. При возведении многоэтажного здания гостиницы в г. Нижний Новгород была допущена технологическая ошибка. Она заключалась в выполнении отдельного этапа в технологической последовательности «бурение скважины - бетонирование - электрогидравлическая обработка -армирование» конкретной подрядной организацией. Вследствие того, что разные этапы изготовления свай ЭРТ выполняли разные подрядные организации, отсутствовала возможность должного поэтапного контроля набора прочности бетона. Поэтому более чем у 50% изготовленных свай ЭРТ не была достигнута проектная несущая способность. В результате этого возникла острая необходимость перепроектирования всего свайного поля с включением в проект дополнительных свай ЭРТ с многоместными уширениями, благодаря чему была обеспечена проектная несущая способность свайно-плитных фундаментов здания в целом.
Ключевые слова: буроинъекционная свая, электроразрядная технология (ЭРТ), многоместные уширения, монолитные железобетонные контрфорсы, несущая способность сваи, прочность мелкозернистого бетона.
буроинъекционных
N.S. SOKOLOV, Candidate of Sciences (Engineering), Director ([email protected]), S.N. SOKOLOV, Engineer, Deputy Director for Science, A.N. SOKOLOV, Engineer, Deputy Director for Production ([email protected]), OOO NPF «FORST» (109a, Kalinina Street, 428000, Cheboksary, Chuvash Republic, Russian Federation)
About Wrong Method for Arrangement of Bored-Injection Piles with the Use of Electric Discharge Technology
The article presents an episode from the practice of geotechnical construction when the deviations from the technological cycle when arranging bored-injection EDT-piles could lead to the detrimental consequence. In the course of construction of the multistory building of the hotel in the city of Nizhny Novgorod, a technological error was made. The execution of a separate stage of the technological sequence "well boring - concreting - electro-hydraulic treatment -reinforcement" was carried out by a certain contractor organization. As a result, different stages of producing EDT-piles were executed by different contractor organizations and there was no possibility to control stage-by-stage the concrete strength development. That's why over 50% of produced EDT-piles didn't reach the design bearing capacity. As a result, there was an acute necessity to redesign the whole pile field with inclusion of additional EDT-piles with multiple broadenings due to which the designed bearing capacity of pile-slab foundations of the building as a whole has been provided.
Keywords: bored-injection pile, electric-discharge technology (EDT), multiple broadenings, monolithic reinforced concrete buttresses, pile bearing capacity, fine concrete strength.
Возведение любого задания (или сооружения) предполагает поэтапный технический контроль качества строительства, который позволяет обеспечить его безопасную эксплуатацию в последующем.
Зачастую вызывает сильное беспокойство качество устройства буроинъекционных и буронабивных свай при строительстве нулевой части зданий и сооружений, особенно если прерывается технологическая цепочка и не обеспечивается должный контроль качества при выполнении разных этапов работ разными подрядными организациями.
Данная статья посвящена рассмотрению подобного случая из строительной практики. Проектом под десятиэтажное здание гостиницы в г. Нижний Новгород было предусмотрено устройство буроинъекционных свай, изготавливаемых по электроразрядной технологии (ЭРТ). Эта технология включает бурение, бетонирование, электрогидравлическую обработку, армирование и доливку бето-
2о| -
на. Вследствие того, что данные стадии работ выполняли четыре подрядные организации и отсутствовал должный контроль набора прочности бетона, был нарушен правильный технологический цикл и более чем у 50% свай не была достигнута проектная несущая способность. Поэтому возникла необходимость перепроектирования свайного поля.
Строительство объекта велось в сложных инженерно-геологических условиях в старом русле реки Ковалиха в Нижнем Новгороде. Геологический разрез на этом участке представлен инженерно-геологическими элементами (ИГЭ), нормативные характеристики которых представлены в табл. 1.
Для площадки строительства характерен высокий уровень грунтовых (ненапорных) вод.
Строительство объекта было начато за пять лет до начала основного строительства с возведения ограждения
^^^^^^^^^^^^^ И1'2016
Научно-технический и производственный журнал
-------ЖИЛИЩНОЕ ---
СТРОИТЕЛЬСТВО
Таблица 1
Нормативные характеристики грунтов, слагающих строительную площадку
№ ИГЭ Грунт р, г/см3 С, кПа ф, град. Е, МПа 4 Д. ед.
1 Насыпной грунт 1,8 - - - -
2 Суглинок лессовый туго- и мягкопластичный непросадочный 1,95 19 19 9 0,9
3 Суглинок лессовый текучепластичный непросадочный 1,91 13 14 8 0,6
4 Суглинок туго- и мягкопластичный 2,01 19 21 14 0,3
5 Глина пестроцветная твердая и полутвердая с алевритом и песком 1,87 72 22 25 0,2
6 Песок полимиктовый глинистый 1,89 25 29 30 -
Примечания: р - плотность грунта; С - удельное сцепление; ф - угол внутреннего трения; Е - модуль деформации; ¡ь - показатель текучести.
Рис. 1. Котлован и примыкающий к нему 10-этажный жилой дом
котлована (глубиной 9 м) из двух рядов буроинъекционных свай диаметром 450 мм с шагом 1 м. Подпорная стена котлована была устроена вдоль улиц Ковалихинская, Белинского, Максима Горького. Непосредственно со стороны ул. М. Горького к котловану примыкает 10-этажный крупнопанельный жилой дом, возведенный на забивных сваях (рис. 1).
Недостатком построенного ограждения оказалось отсутствие монолитного обвязочного железобетонного пояса поверху буроинъекционных свай. Это выявилось лишь при отрывке котлована. Ряд свай ограждения со стороны примыкающего здания наклонился в сторону котлована (максимальное перемещение достигло 35 мм). В результате создавшейся ситуации на наружных стенах жилого дома возникли деформационные трещины. При этом установленные гипсовые маяки разорвались и продолжали рваться.
Созданная в связи с этим чрезвычайная комиссия поручила головной проектной организации срочно разработать противоаварийные мероприятия для стабилизации деформаций как возведенной подпорной стены, так и примыкающего здания. В качестве таких мер была разработана схема усиления подпорной стены в виде распорных конструкций из труб диаметром 1000 мм, расположенных на двух уровнях во взаимно перпендикулярных направлениях (рис. 1-3). Эти мероприятия позволили стабилизировать ситуацию. Гипсовые маяки на жилом доме перестали рваться, горизонтальные перемещения подпорной стены были приостановлены. При этом геотехнический мониторинг продолжался.
При проектной глубине котлована 9 м распорные крепления были размещены на глубине 4,5-6,5 м. Поэтому во избежание негативных последствий для примыкающего жилого дома при дальнейшей откопке котлована авторами настоящей статьи был разработан проект устройства монолитных железобетонных контрфорсов на дополнительных буроинъекционных сваях ЭРТ диаметром 0,35 м и длиной от 12 до 19 м в зависимости от инженерно-геологических условий в той или иной части строительной площадки (рис. 4). Работы по устройству свай ЭРТ приходилось вести в очень сложных условиях между трубами, а удаление грунта из котлована производилось только вручную.
Для обеспечения безопасной эксплуатации подпорной стены при строительстве нулевого цикла, а также для создания условий для демонтажа стальных труб распорных конструкций был разработан алгоритм устройства контрфорсов, который приведен на рис. 5.
Выполнение работ по реализации вышеуказанного алгоритма позволило поэтапно демонтировать распорные трубы. Дальнейших деформаций подпорной стены и жилого дома не было обнаружено.
На рис. 6 показана схема узла стыка конструкций контрфорса с существующим фундаментом жилого дома, а на рис. 7 - фотография возведенных монолитных железобетонных контрфорсов.
Устройство буроинъекционных свай ЭРТ [1-14] под фундаменты контрфорсов, контрфорсы, а также сами ростверки производились одной подрядной организацией. При этом мониторинг горизонтальных перемещений подпорной стены и деформаций осадочных марок жилого дома проводился ежедневно, благодаря чему на данном участке не было нарушений в технологической цепочке «бурение - бетонирование - электрогидравлическая обработка стенок и пяты скважины - монтаж армокаркасов».
Обязательными этапами, подтвердившими соответствие проекту запроектированных свай ЭРТ под фундаменты контрфорсов, были:
- испытания на прочность заранее изготовленных кубиков мелкозернистого бетона, предназначенного для изготовления свай;
- испытания статической нагрузкой опытных свай ЭРТ. На испытательном полигоне (в пределах участка изготовления контрфорсов) были выполнены два свайных куста по электроразрядной технологии. В одном из них сваи были изготовлены без уширений, а в другом - с многоместными уширениями. Результаты испытаний несущей способности свай ЭРТ с помощью статической нагрузки приведены на рис. 9.
Подземное строительство
ц м .1
Научно-технический и производственный журнал
Рис. 2. План размещения распорных конструкций для усиления подпорной стены котлована
Расчет несущей способности свай ЭРТ без уширений производится по формуле 7.11. СП 24.13330.2011 «Свайные фундаменты»:
(1)
/=1
Рис. 3. Работы на узле 1 по усилению подпорной стены котлована
где Ус - коэффициент условий работы сваи в грунте; УсК - коэффициент условий работы грунта под нижним концом сваи; Я - расчетное сопротивление грунта под нижним концом сваи, кПа; А - площадь опирания сваи, м2; и - периметр поперечного сечения ствола сваи (или уширения пяты, если оно есть), м; - коэффициент условий работы грунта по боковой поверхности сваи, зависящий от способа
Научно-технический и производственный журнал
■Кп)
Условные обозначения:
1 - ® Сваи Ср-15-30, выполненные ООО «НПФ "ФОРСТ"»
(№ 341, 342, 456-495, 846-853, 866-886) - N=65T.
2 -ф Сваи Ср-15-30Д, выполненные ООО «НПФ "ФОРСТ
(133, 138, 141, 156-158, 168-175, 179-181, 191 201-203, 213-220, 396-426, 854-865, 887-907) - N=65T.
3 -ф Сваи Ср-12-30Д, выполненные ООО «НПФ "ФОРСТ"»
(159-167, 182-190, 204-212)- N=36T.
4 -ф Сваи усиления Ср-18-30, выполненные
ООО «НПФ "ФОРСТ"», по дополнению № 14 (№ 915-934). Сваи усиления Ср-15-30, выполненные ООО «НПФ "ФОРСТ"», по дополнению № 14 (№ 908-914). ) Сваи, выполненные ООО «Drill Work», исключены из свайного поля по результатам испытаний (№ 451-455, 496-517, 519, 520, 522, 523, 528-534, 577-596, 674-736, 751,755-817,821-845. ) Сваи Ср-15-30Д подлежащие выполнению (№ 75-132, 134-137, 139, 140, 142-155, 176-178, 199, 200, 381-395) - N=36T.
8 - ^-Сваи С-170.30 выполняются вдавливающей установкой
(№ 9-16, 32-37, 221-336, 348-352, 427-432, 436-441, 445-447).
9 - ф Сваи Ср-140.30 выполняются вдавливающей установкой
(№ 1-8, 17-31, 38-74, 337-340, 343-347, 353-365, 379, 380, 433-435, 442-444) - N=36t
41870
©
Рис. 4. Разработанный план расположения монолитных железобетонных контрфорсов вдоль оси 1 на буроинъекционных ливаемых по электроразрядной технологии
—& сваях, изготав-
образования скважины и условий бетонирования; г - номер слоя грунта; п - число слоев грунта; - расчетное сопротивление г-го слоя грунта по боковой поверхности ствола сваи, кПа; - толщина г-го слоя грунта, соприкасающегося с боковой поверхностью сваи, м.
Пример алгоритма расчетов несущей способности сваи ЭРТ с уширенной пятой, но без многоместных уширений приведен на рис. 10. Результаты расчета для этого конкретного примера:
Fd = 1 (1,3 • 2500 • 0,12 + 1,1 • 3,14 • 0,35 • 707) = 1245 кН.
При этом расчетная нагрузка:
N = Fd / 1,4 = 889 кН.
Технология изготовления свай с многоместными уши-рениями (СМУ) позволяет значительно повысить несущую способность сваи по грунту.
Таблица 2
Результаты испытаний свай ЭРТ на статическую нагрузку
№ сваи Несущая способность Fd, кН Расчетная нагрузка, N, кН Прочность бетона тела сваи, кПа Причина недостаточной несущей способности сваи
789 62,8 52,3 60 Низкая прочность бетона
710 75,9 63,3 65
579 95 79,1 78
822 251,2 209,1 1 200 Срыв сваи
728 565,2 471 2 500
767 376,8 314 2 600
803 251,2 209,3 1 300
65420
Подземное строительство
ц м .1
Научно-технический и производственный журнал
шествующая распорная инструкция из труб
III
IV
■мещение распорных'
конструкции
+121,000
-\-
Омоноличивание подпорной ,,,„,,„„„,„„„,„„ „„„„„„,,„„
-и—Е- Существующая распорная
стены конструкция из труб
.¿1
Контур фундамен
+121,000
-\-
Омоноличивание подпорной Существующая распорная стены конструкция из труб "
~|Тр | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | и 1 ^^
¿Ш ¿Ш ^
^ ^ чС
Контур фундамента
+121,000
-\-
Омоноличивание подпорной Существующая распорная
200,,.
О
VIII
Рис. 5. Разработанный алгоритм создания контрфорсов: I — разбивка осей со смещением распорных конструкций и разработка грунта до отметки плюс 121 м; II — омоноличивание существующей подпорной стены; III — разработка грунта до проектных отметок под устройство монолитного ростверка; IV— устройство песчаной подготовки, бетонной подготовки; свайного основания ростверка; V — устройство монолитного ростверка с установкой выпусков под колонны и подпорные стены; VI — устройство подпорной стены и балки № 1 (после завершения работ на одном ростверке — начало разработки следующего по порядковому номеру ростверка согласно нумерации, указанной в проектной документации); VII — завершение работ по устройству следующего по порядковому номеру ростверка, подпорных стен, балок согласно нумерации, указанной в проектной документации; VIII — демонтаж распорных конструкций, оставшихся между двумя подпорными стенами (только после набора проектной прочности бетона конструкций ростверков, подпорных стен и балок), и засыпка пазух котлована ростверка до отметки плюс 121 м
200
Научно-технический и производственный журнал
-------ЖИЛИЩНОЕ ---
строительство
Рис. 6. Узел стыка конструкций контрфорса с существующим фундаментом жилого дома
Несущую способность СМУ следует рассчитывать с помощью предложенной ранее формулы [5-12]:
Д^ъ+иХ Т^/А), (2)
'бок-1
где Л,бок - расчетное сопротивление грунта под г-м ушире-нием; А(6ш: - площадь опирания 1-го уширения, которая находится по формуле:
А1вж= п фо • /:уш)2/4 (3)
где 2)с - диаметр скважины; куш - коэффициент уширения, принимаемый по табл. 2 из ТР 50-180-06 «Технические рекомендации по проектированию и устройству свайных фундаментов, выполняемых с использованием разрядно-импульсной технологии для зданий повышенной этажности (сваи РИТ)».
Подземное строительство
------ЖИЛИЩНОЕ ---
СТРОИТЕЛЬСТВО
Научно-технический и производственный журнал
г S, мм
Рис. 9. Графики результатов испытаний статической нагрузкой буроинъекционных свай ЭРТ: 1, 2 — только с уширенной пятой; 3, 4 — с многоместными уширениями. Буквенные обозначения: Р — нагрузка на сваю; S — вертикальное перемещение сваи
12А 121\ 120Í № i íff m\ m\ 112\ in ito\ 1С 0 №\ to?\ fflí 105\ ш\ юз\ 10.21 W1\ w ШЛО
lili 1
1 J Щ ■ m
Сбор 3PT с нчсгопбстныни W уширениями
CSafi ЭРТ с ушире*ueri W только по neme
1 . ¡¡ ® -----
0 1
Рис. 8. Инженерно-геологический разрез испытательного полигона и свай, выполненных по электроразрядной технологии, с многоместными уширениями (слева) и только с уширенной пятой (справа). Вертикальная слева ось — высотные отметки, м
Номер слоя Наименование грунта Обозн. слоя Толщ У10Я, Схема распределения/^ буроинъекционной сваи ЭРТ с многоместными уширениями К M z¡, M M h. Д.ед. f, кПа M¡. KH/M K, кПа TV IcR ^уш, M M
1 Насыпной грунт 4,8 1 Я 1 N ¡ 1,3 1,1
Суглинок тугомягко-пластичный непросадочный 1 Г d=8,8 8,8
/iA 2 9,8 7 14
2 12 /2 А /зА /4 Л /5 Л _ 2 11,8 0,9 7 14 1,3 1,1
2 13,8 7 14
1 M 2 15,8 7 14
1 16,3 7 14
3 Суглинок тугомягко-пласгичный 3,1 ш i /бА Л Л 1,6 17,6 0,6 20 32 1,3 1,1
I - 1,5 18,4 20 30
4 Глина твердая, полутвердая // /9А /iof Л. _ 1- "I ■J 1 - 28 2 20,1 27,1 0,2 79 158 53000 1,3 1,1 0,39 0,12
Я 2 22,1 83 166
л ЧО t ■ - 2 24,1 85 170
.A z» 1 25,6 86 86
Ir ■'Н f . ■4
2=705 кН/м
Я
Рис. 10. Пример алгоритма расчетов несущей способности Fd сваи ЭРТ с уширенной пятой, но без многоместных уширений: N — вертикальная нагрузка; d — глубина котлована; — средняя глубина залегания 1-го слоя грунта (I = 1; 2;...; 11); 1Я — глубина заложения пяты сваи; 1Ь — показатель текучести;/1 — расчетное сопротивление 1-го слоя грунта основания по боковой поверхности сваи, кПа; h¡ — толщина 1-го слоя грунта, соприкасающегося с боковой поверхностью сваи, м; Я — расчетное сопротивление грунта под уширенной пятой; Уса, Ус/ — коэффициенты условий работы грунта соответственно под пятой и по боковой поверхности сваи; Ауш — площадь опирания уширенной пяты; Dуш — диаметр уширенной пяты по формуле 14.28 из ТР 50-180—06
Научно-технический и производственный журнал
-------ЖИЛИЩНОЕ ---
строительство
Рис. 11. Пример алгоритма расчетов несущей способности Fd сваи ЭРТ с многоместными уширениями: N — вертикальная нагрузка; й — глубина котлована; — средняя глубина залегания уширения (] = 1; 2; 3); — средняя глубина залегания 1-го слоя грунта (I = 1; 2;...; 11); ^ — показатель текучести;/1 — расчетное сопротивление 1-го слоя грунта основания по боковой поверхности сваи, кПа; h¡ — толщина 1-го слоя грунта, соприкасающегося с боковой поверхностью сваи, м; усЮ ус/ — коэффициенты условий работы грунта соответственно подуширением и по боковой поверхности сваи над ним; Я — расчетное сопротивление грунта подуширением; Dуш — диаметр уширения по формуле 14.28 из ТР 50-180—06[16]; Ауш — площадь опирания уширения
Пример алгоритма расчетов Fd для СМУ приведен на рис. 11. Результаты расчета для этого конкретного примера:
Fd = 1 • [1,3 • 5300 • 0,12 + 1,3(0,13 - 0,096)^(1100+4500) +
+ 1,1 • 3,14 • 0,35 • 705] = 827 + 248 + 852 = 1927 кН.
При этом расчетная нагрузка на сваю ЭРТ с многоместными составляет:
N = Fd / 1,4 = 1376 кН.
По мере удаления распорных конструкций освободилась значительная часть площади котлована для устройства свайного поля.
В связи с сокращением инвестором сроков возведения здания заказчик решил увеличить скорость возведения нулевой части, разделив устройство буроинъекционных свай ЭРТ на этапы. При этом одна строительная организация подрядилась выполнить буровые работы, другая - бетонирование мелкозернистым бетоном, третья - электрогидравлическую обработку стенок и пяты скважины, четвертая - изготовление и погружение армокаркасов в готовые скважины, заполненные мелкозернистым бетоном и обработанные по электроразрядной технологии.
Соответственно, качество выполнения работ на разных этапах контролировалось разными организациями и резко
повысилась вероятность его снижения. И результаты испытаний свай на статическую нагрузку подтвердили эти опасения (табл. 2). Для более чем 50% испытанных свай не была достигнута проектная несущая способность. Основной причиной этого оказалась низкая прочность мелкозернистого бетона вследствие отсутствия должного надзора за ее набором. Следует отметить, что одна из подрядных организаций, ответственная за бетонирование свай, использовала бетонно-смесительную установку РМ-750, которая при больших оборотах насыщает бетон воздухом, что приводит к понижению прочности.
Для обеспечения проектной несущей способности ростверков с бракованными сваями решено дополнить их сваями с многоместными уширениями. Было перепроектировано все свайное поле (и все ростверки) с учетом результатов испытаний опытных свай на их несущую способность. Благодаря этому удалось обеспечить проектную несущую способность всего фундамента здания в целом.
В заключение хотелось бы подчеркнуть, что из-за выполнения разных этапов работ по устройству свай ЭРТ четырьмя подрядными организациями не был обеспечен необходимый поэтапный контроль их качества и для исправления негативных последствий были потрачены дополнительные материальные средства. Для обеспечения надежной эксплуатации возводимых сооружений заказчики и подрядные организации не должны допускать возникновения подобных ситуаций.
Подземное строительство
------ЖИЛИЩНОЕ ---
строительство
Научно-технический и производственный журнал
Список литературы
1. Патент РФ № 2282936. Генератор импульсных токов / Н.С. Соколов, Ю.П. Пичугин. Заявл. 4.02.2005. Опубл. 27.08.2006. Бюл. № 24.
2. Патент РФ № 2250957. Способ изготовления набивной сваи / Н.С. Соколов, В.Ю. Таврин, В.А. Абрамушкин. Заявл. 14.07.2003. Опубл. 27.04.2005. Бюл. № 12.
3. Патент РФ на полезную модель № 161650. Устройство для камуфлетного уширения набивной конструкции в грунте. Н.С. Соколов, Х.А. Джантимиров, М.В. Кузьмин, С.Н. Соколов, А.Н. Соколов // Заявл. 16.03.2015. Опубл. 27.04.2016. Бюл. № 2.
4. Соколов Н.С., Рябинов В.М. Об одном методе расчета несущей способности буроинъекционных свай-ЭРТ // Основания, фундаменты и механика грунтов. 2015. № 1. С. 10-13.
5. Соколов Н.С., Рябинов В.М. Об эффективности устройства буроинъекционных свай с многоместными ушире-ниями с использованием электроразрядной технологии // Геотехника. 2016. № 2. С. 28-32.
6. Соколов Н.С., Петров М.В., Иванов В.А. Проблемы расчета буроинъекционных свай, изготовленных с использованием разрядно-импульсной технологии // Материалы 8-й Всероссийской (2-й Международной) конференции «Новое в архитектуре, проектировании строительных конструкций и реконструкции» (НАСКР-2014). 2014. Чебоксары. С. 415-420.
7. Соколов Н.С. Метод расчета несущей способности бу-роинъекционных свай-РИТ с учетом «подпятников» // Материалы 8-й Всероссийской (2-й Международной) конференции «Новое в архитектуре, проектировании строительных конструкций и реконструкции» (НАСКР-2014). 2014. Чебоксары. С. 407-411.
8. Соколов Н.С., Викторова С.С., Федорова Т.Г. Сваи повышенной несущей способности // Материалы 8-й Всероссийской (2-й Международной) конференции «Новое в архитектуре, проектировании строительных конструкций и реконструкции» (НАСКР-2014). 2014. Чебоксары. С. 411-415.
9. Соколов Н.С., Соколов С.Н., Соколов А.Н. Случай восстановления аварийного памятника истории и культуры федерального значения в г. Чебоксары // Материалы 8-й Всероссийской (2-й Международной) конференции «Новое в архитектуре, проектировании строительных конструкций и реконструкции» (НАСКР-2014). 2014. Чебоксары. С. 328-335.
10. Соколов Н.С., Рябинов В.М. Особенности устройства и расчета буроинъекционных свай с многоместными уши-рениями // Геотехника. 2016. № 3. С. 4-8.
11. Соколов Н.С., Соколов С.Н., Соколов А.Н. Опыт восстановления аварийного здания Введенского кафедрального собора в г. Чебоксары // Геотехника. 2016. № 1. С. 60-65.
12. Соколов Н.С., Рябинов В.М. Технология устройства буроиньекционных свай повышенной несущей способности // Жилищное строительство. 2016. № 9. С. 30-32.
13. Соколов Н.С. Технологические приемы устройства бу-роинъекционных свай с многоместными уширениями // Жилищное строительство. 2016. №10. С. 54-57.
28| -
References
1. Patent RF 2282936. Generator impul'snykh tokov [Generator of pulse currents]. N.S. Sokolov, Yu.P. Pichugin. Declared 4.02.2005. Published 27.08. 2006. Bulletin No. 24. (In Russian).
2. Patent RF 2250958. Ustroistvo dlya izgotovleniya nabivnoi svai [The device for production of a stuffed pile]. N.S. Sokolov, V.Yu. Tavrin, V.A. Abramushkin. Declared 14.07.2003. Published 27.04. 2005. Bulletin No. 12. (In Russian).
3. Russian Federation patent for plezny model No. 161650. Ustroistvo dlya kamufletnogo ushireniya nabivnoi konstruktsii v grunte [The device for camouflage broadening of a stuffed design in soil]. N.S. Sokolov, H.A. Dzhantimirov, M.V. Kuzmin, S.N. Sokolov, A.N. Sokolov. Declared 16.03.2015. Published 27.04.2016. Bulletin No. 2. (In Russian).
4. Sokolov N.S., Ryabinov V.M. About one method of calculation of the bearing capability the buroinjektsi-onnykh svay-ERT. Osnovaniya, fundamenty i mekhanika gruntov. 2015. No. 1, pp. 10-13. (In Russian).
5. Sokolov N.S., Ryabinov V. M. About efficiency of the device the buroinjektsionnykh of piles with multi-seater broadenings with use of electro-digit technology. Geotechnica. 2016. No. 2, pp. 28-32. (In Russian).
6. Sokolov N.S., Petrov M.V., Ivanov V.A. Calculation problems the buroinjektsionnykh of the piles made with use of digit and pulse technology. Materials of the 8th All-Russian (the 2nd International) the «New in Architecture, Designing of Construction Designs and Reconstruction» conference (NASKR-2014). 2014. Cheboksary, pp. 415-420. (In Russian).
7. Sokolov N.S. Metod of calculation of the bearing capability the buroinjektsionnykh svay-RIT taking into account «thrust bearings». Materials of the 8th All-Russian (the 2nd International) the «New in Architecture, Designing of Construction Designs and Reconstruction» conference (NASKR-2014). 2014. Cheboksary, pp. 407-411. (In Russian).
8. Sokolov N.S., Viktorov S.S., Fedorov T.G. Piles of the raised bearing capability. Materials of the 8th All-Russian (the 2nd International) the «New in Architecture, Designing of Construction Designs and Reconstruction» conference (NASKR-2014). 2014. Cheboksary, pp. 411-415. (In Russian).
9. Sokolov N.S., Petrov M.V., Ivanov V.A. Case of restoration of an emergency historical and cultural monument of federal importance to Cheboksary. Materials of the 8th All-Russian (the 2nd International) the «New in Architecture, Designing of Construction Designs and Reconstruction» conference (NASKR-2014). 2014. Cheboksary, pp. 328-335. (In Russian).
10. Sokolov N.S., Ryabinov V.M. Features of the device and calculation the buroinjektsionnykh of piles with manyplaced broadenings. Geotechnica. 2016. No. 3, pp. 4-8. (In Russian).
11. Sokolov N.S., Sokolov S.N., Sokolov A.N. Experience of recovery of a dangerous structure of the Vvedensky cathedral to Cheboksary. Geotechnica. 2016. No. 1, pp. 60-65. (In Russian).
12. Sokolov N.S., Ryabinov V.M. Technique of Construction of Bored-Injection Piles of Increased Bearing Capacity Zhilishchnoe Stroitel'stvo [Housing Construction]. 2016. No. 9, pp. 30-32. (In Russian).
13. Sokolov N.S. Technological Methods of Installation of Bored-Injection Piles with Multiple Enlargements. Zhilishchnoe Stroitel'stvo [Housing Construction]. 2016. No. 10, pp. 54-57. (In Russian).
^^^^^^^^^^^^^ |l1'2016
