CC BY
53
О возможности физико-химического регулирования кинетикисамонапряжения НЦ И В. Резван, А.В. Резван РГСУ (Ростов-на-Дону)
В настоящее время отечественная цементная промышленность в принципе может производить напрягающие цементы марок НЦ-20 и НЦ-40, позволяющие добиться относительно небольших величин самонапряженияв конструкциях, не превышающих 2 МПа. Как следствие, данная продукция представляет интерес прежде всего для получения безусадочных композиций. В тоже время повышение энергетической эффективности НЦ могло бы повысить их эффективность в производстве предварительно напряженных конструкций.
В качестве базового в ходе исследования был принят состав, аналогичный предло-женномув свое время В.В. Михайловым, и состоящий из портландцемента и расширяющей добавки сульфоалюминатного типа в количестве 17,7...25 % от общей массы вяжуще-го.При этом баланс между сульфатным и алюминатным компонентом в расширяющей добавке поддерживался в соответствии с [3,5] на уровне:
CS/A<l,5 (1)
По данным[2,7], в этом случае на начальном этапе твердения образуется моносуль-фоалюминат кальция, а в ходе его дальнейших превращений формируются молекулы эт-трингита, которым В.В. Михайлов приписывал основную, но не исключительную роль в процессах расширения и самонапряжения цементного камня НЦ. В данном случае схему формирования эттрингита (рис. 1.б) можно представить в виде аналогичном схеме, предложенной компанией, производящей расширяющую добавку Бейка, основным компонентом которой является сульфоалюминат кальция (рис. 1.а)[7].
а)
б)
Рис.1. Схема химических реакций протекающих при образовании эттрингитасульфоалю-минатном НЦ (а) и НЦ В.В. Михайлова (б).
В соответствие с представленными схемами образование эттрингита из исходных продуктов идет через промежуточный продукт, образующийся вследствие взаимодействия исходных компонентов со свободной известью при избытке алюминатного компонента.
Топохимическая реакция образования эттрингита в данной трактовке представляет собой вытеснение избыточного трехкальциевого алюмината и гидроксида кальция гипсом из сложной молекулы промежуточного продукта. Таким образом, известь играет роль своеобразного катализатора в образовании активного эттрингита. Соответственно изменение концентрации свободной извести также может оказывать серьезное влияние на характер течения химических реакций образования эттрингита как и пропорция между сульфатным и алюминатным компонентом, что четко соответствует взглядам В.В. Михайлова, предлагавшего вносить порядка 2...4% извести в состав НЦ. Очевидно, что смещение баланса в сторону избытка свободной извести уже на начальных этапах может затруднить ее вытеснение из промежуточного продукта и замедлить процесс образования эттрингита. Таким образом, В.В. Михайлов ставил барьер для последней стадии цикла химических превращений в стремлении предоставить цементному камню на первых этапах твердения возможность набрать некоторую минимальную прочность для эффективного восприятия внутреннего распора, вызываемого образованием эттрингита. Как следствие, остаточные деформации расширения и величины самонапряжения для модифицированных известью НЦ даже при минимальной величине добавки 2% заметно превышают значения характерные для не модифицированных составов (рис. 3.3). Существенный вклад в увеличение расширения и самонапряжения в присутствии извести вносит изменение морфологии эт-трингита при повышенном значении рН [1, 4].
= «35 Е |—н
^ І30
| аТ 25 § Я
я 5 20 а £
15
а я 10 о Я Ф О с
«8 5 ^ я
у 0
27 8 32.1 32.1
3,11 5-1 4,8
2,14 ■ ■
є
Бе=є'
НЦ-1,06-0-17,7
НЦ-1,06-2-19,7 Составы НЦ
НЦ-1,06-4-21,7
Зис. 2. Влияние добавки свободной извести на собственные деформации и самонапряже-ние НЦ. Расшифровка составов: НЦ - напрягающий цемент на базе ПЦ завода Пролетарий (1 партия) в роли сульфатного компонента которого выступает двуводный гипс, 1,06 -массовое отношение глиноземистого цемента и сульфатного компонента в составе РД,
0...4 % - массовая доля добавки извести в составе цемента, 17,7...21,1 % - массовая доля РД в составе цемента включая добавку извести.
Однако при реализации рассмотренной ниже классической схемы существенным недостатком является возможная значительная продолжительность развития процесса. Так, в наших исследованиях полная стабилизация деформаций расширения была достигнута в отдельных составах лишь на 80-е сутки. Вероятно, эффект торможения образования эттрингита может проявляться не только на начальных стадиях формирования цементного камня, но и на всех последующих. Ведь в процессе гидратацииалита образуется до 20%
гидроксида кальция от его массы, часть из которой, возможно, вносит свой вклад в характер протекания реакции образования эттрингита, еще больше замедляя ее.
На рисунке (3) указаны два возможных направления воздействия извести на образование эттрингита: а) обеспечение формирования промежуточного продукта в виде твердого раствора (потоки 1 - целенаправленное внесение известив состав НЦ, 2 - продукты первых этапов гидратации минералов портландцемента, не входящего в РД), б) торможение реакции при формировании достаточного избытка извести (поток 3 - продукты дальнейшей гидратации минералов портландцемента, поток 4 - избыточно внесенная известь).
Рис. 3.4. Схема химических реакций, протекающих при образованииэттрингита при гидратации моноалюмината кальция в присутствии гипса и извести, как поступающей извне, так и образующейся в результате гидратации портландцемента.
В составах НЦ, не содержащих добавки извести, она начинает выделяться в процессе гидратации портландцемента, выступая в роли катализатора в процессе образования эттрингита из моносульфоалюмината кальция, затрудненного при избытке алюминатного компонента в РД. Вследствие же постоянного роста ее концентрации из-за непрерывного процесса гидратации алита реакция вытеснения ее из промежуточного продукта замедляется настолько, что часть эттрингита образуется уже в цементном камне, имеющем стабильную структуру и нарастающую прочность. Как результат последнего этапа фиксируется явление свободного расширения и самонапряжения образцов. Весьма эффективным считается грубый помол компонентов расширяющей добавки для замедления реакции и выделения несколько большей его доли в цементном камне, обладающем достаточной прочностью. При этом очень важно точно подобрать тонкость помола, иначе в случае сохранения не прореагировавших зерен РД в структуре цементного камня вплоть до проектного возраста возможно дальнейшее неконтролируемое расширение цементного камня в случае увлажнения конструкции.
При внесении в состав РД количества извести изначально достаточного для замедления последнего этапа процесса образования эттрингита, большая его часть образуется в
цементном камне с нарастающей прочностью. Однако, процесс образования эттрингита протекает настолько медленно, что значительно выходит за рамки проектного возраста. Это также приводит к рассогласованию с процессом набора прочности, что возможно является одной из причин многократного превышения итоговых величин свободного расширения над итоговыми величинами расширения в условиях объемного ограничения деформаций. Соответственно целесообразным представляется торможение процесса образования эттрингита на более ранних этапах, в частности на этапе формирования промежуточного продукта, для образования которого необходимо некоторое минимальное количество оборотной извести. Таким образом, необходимо создать систему с дефицитом извести, существующим вплоть до достижения формирующейся структурой цементного камня минимально допустимой прочности, но не настолько долго, чтобы значительно затянуть процессы расширения и самонапряжения за пределы проектного возраста.
Данную задачу можно решить путем применения добавок нейтрализующих известь на ранних этапах формирования структуры цементного камня. Наиболее эффективными для этих целей представляются сульфатсодержащие минеральные добавки, полностью или частично заменяющие классический сульфатный компонент НЦ В.В. Михайлова молотый гипсовый камень. При подобном подходе образуется минимум побочных продуктов химических превращений и не возникает необходимости в увеличении доли РД в составе НЦ. В результате ряда экспериментов с сульфатсодержащими минеральными добавками получены высокоэнергоэффективные НЦ с величиной самонапряжения до 7 МПа[6].
Литература
1. Звездов А.И. Железобетонные конструкции из бетона на расширяющихся цементах: Автореф. дисс. докт. техн. наук. - М.: - 1997. - 47 с.
2. Михайлов В.В., Литвер С.Л. Расширяющийся и напрягающий цементы и самона-пряженные железобетонные конструкции. М., Стройиздат, 1974. - С. 312.
3. Михайлов И.В., Бейлина М.И. Напрягающий цемент для преднапряженных конструкций // Бетон и железобетон. - 1987. - № 9. - С. 7 - 8.
4. Несветаев Г.В. Бетоны: учебно-справочное пособие.Ростов-на-Дону: Феникс, 2011. - 381с.
5. Панченко А.И. Обеспечение стойкости бетона к физическим воздействиям внешней среды путем управления собственными деформациями: Автореф. дисс. докт. техн. наук. - Ростов-на-Дону, РГСУ. - 1996. - 35 с.
6. Резван И.В. Самоуплотняющийся высокопрочный напрягающий бетон для трубобетонных колонн // Строительные материалы. - 2012. - № 6. - С. 60 - 62.
7. Matusumoto S. Expansive Additive for Cement. CEER (May 1970)
