CC BY
1
ЛИТЬЕ И МЕТАЛЛУРГИЯ 4 2023
135
https://doi.org/10.21122/1683-6065-2023-4-135-136 УДК 621.74:658.382
Поступила 24.11.2023 Received 24.11.2023
О ВЛИЯНИИ АЭРОДИНАМИЧЕСКОГО ЗВУКОВОГО ВОЗДЕЙСТВИЯ НА ПЛОТНОСТЬ ДИСЛОКАЦИЙ ТВЕРДЫХ СПЛАВОВ
В работе [1] об аэродинамическом звуковом упрочнении (далее - АДУ) на стр. 86-87 указано, что « ... от воздействия резонансных звуковых волн ... происходит рекомбинация разноименных дефектов (взаимное исчезновение как вакансии, так и межузельного атома) и восстановление узла кристаллической решетки, ее релаксация, аннигиляция дислокаций». А в работе [2] утверждается «..., что после АДУ ... уменьшается плотность дислокаций в твердых сплавах. ...».
В качестве доказательства этого уменьшения в работе [1] приводятся результаты рентгеноструктурного анализа.
Вывод об уменьшении плотности дислокаций был сделан на основании снижения физического уши-рения дифракционных линий кобальта [1].
На 162 стр. [1] излагается: «.Анализируя величины пиков Р-Со (110), выделенных на рисунках 4.25 и 4.26, и данные (таблицы 4.17 и 4.18) уширений таких пиков, образованных при 20 = 48,119 град - для неупрочненных образцов и при 20 = 48,265 град - для упрочненных АДУ образцов, видно, что после метода АДУ уменьшается величина физического уширения пиков Р-Со (110) на упрочненном АДУ сплаве ВК8 (1.6/1.16)10-3. ...». Однако:
1. Указанным дифракционным линиям с углами Вульфа-Брегга 48,119° (d = 1,8894(6) А) и 48,147° (d = 1,8884(4) А), приведенным соответственно в строке 3 таблицы 4.17 и строке 4 таблицы 4.18 [1] соответствуют величины межплоскостных расстояний не Р-Со (110), а величины межплоскостных расстояний WC (101).
2. Из таблиц 4.15, 4.16 для дифракционного максимума Р-Со (111) межплоскостное расстояние составляет величины соответственно d = 2,0481 А и d = 2,0479 А, а для дифракционного максимума WC (101) - d = 1,8813 А и d = 1,8793 А[1].
3. На рисунках 4.25, 4.26 приведены дифракционные максимумы Р-Со (111), а в таблице 4.18, соответствующие этому максимуму угол Вульфа-Брегга 20 = 44,20(17)° и межплоскостное расстояние d = 2,047(7) А [1].
4. Значения межплоскостного расстояния WC 100: d = 2,5111 А и d = 2,5072 А соответственно таблицы 4.15 и 4.16 [1] и d = 2,5316(9) А (20 = 35,429(13)°) и d = 2,5271(11) А (20 = 35,493(16)°) соответственно строка 2 таблицы 4.17 и 4.18 [1] практически совпадают с теоретическим значением межплоскостного расстояния, соответствующим дифракционному максимуму Р-Со (110), при параметре кристаллической решетки Р-Со а = 3,5441 А и составляет величину d = 2,5061 А.
Таким образом, для экспериментального доказательства уменьшения плотности дислокаций в кобальтовой связке ВК8 под воздействием АДУ в [1] используются данные дифракционных максимумов не Р-Со (111) (20 я 44°, d — 2,0 А) и тем более не Р-Со (110) (20 я 36°, d — 2,5 А), а данные о физическом уширении дифракционного максимума WC (101) (20 я 48°, d — 1,9 А), а именно: Р = 1,610-3 рад и Р = 1,16 10-3 рад соответственно строка 3 таблицы 4.17 и строка 4 таблицы 4.18 [1]. Иными словами, вывод об уменьшении плотности дислокаций в кобальте основан в [1] на данных о карбиде вольфрама - снижении физического уширения дифракционного максимума WC (101) - 1,6/1,1610-3 рад. В связи c этим фраза о том, что « ... после метода АДУ уменьшается величина физического уширения пиков Р-Со (110) на упрочненном АДУ сплаве ВК8 (1.6/1.16)10-3. ...» стр. 162 [1] не соответствует действительности и не достоверна.
Отсутствие достоверных результатов рентгеноструктурного анализа об уширении дифракционных линий твердых сплавов, обработанных методом АДУ, свидетельствует о некорректном утверждении разработчиков этого метода о том, что звуковое воздействие снижает плотность дислокаций. На самом деле
136
FOUNDRY PRODUCTION AND METALLURGY 4 2023
эта плотность дислокаций снижается, но только в результате термической обработки, возврата, которая применяется в методе АДУ [3-6] для тех твердых сплавов, при производстве которых не было завершенного возврата. Звук не может оказывать влияние на механические свойства твердых сплавов [7-9].
ЛИТЕРАТУРА
1. Жигалов, А. Н. Теоретические и технологические основы аэродинамического звукового упрочнения твердосплавного инструмента для процессов прерывистого резания / А. Н. Жигалов: дис. ... д-ра техн. наук. - Минск, 2021. - 378 с.
2. Жигалов, А. Н. Теоретические и технологические основы аэродинамического звукового упрочнения твердосплавного инструмента для процессов прерывистого резания / А. Н. Жигалов: автореф. дис. ... д-ра техн. наук. - Минск, 2021. - 47 с.
3. Стеценко, В.Ю. О методе аэродинамического звукового упрочнения металлокерамических твердых сплавов / В. Ю. Сте-ценко // Литье и металлургия. - 2022. - № 4. - С. 137-138.
4. Марукович Е. И., Стеценко В. Ю. Влияние аэродинамического звукового воздействия на свойства твердых сплавов // Техническая акустика: разработки, проблемы, перспективы: материалы IV Междунар. науч. конф. г. Витебск (март 2023 г.); под ред. В. В. Рубаника. - Минск: УП ИВЦ Минфина, 2023. - С. 118-119.
5. Марукович Е. И., Стеценко В. Ю. Влияние звука на упрочнение металлов и сплавов // Перспективные материалы и технологии: материалы междунар. симпозиума (Минск, 21-23 августа 2023 г.); под ред. В. В. Рубаника. - Минск: ИВЦ Минфина, 2023. - С. 251-252.
6. Марукович, Е.И. О влиянии аэродинамического звукового упрочнения на свойства сплавов / Е. И. Марукович,
B. Ю. Стеценко // Горная механика. - 2023. - № 3. - С. 67-70.
7. Стеценко, В. Ю. Расчет среднего звукового давления при обработке сплавов методом аэродинамического звукового упрочнения / В. Ю. Стеценко // Литье и металлургия. - 2023. - № 2. - С. 136.
8. Стеценко, В. Ю. Может ли звук упрочнять металлы и сплавы?/ В. Ю. Стеценко // Литье и металлургия. - 2023. - № 3. -
C. 111.
9. Лушпай, С. А. Об энергии аэродинамического звукового воздействия / С. А. Лушпай // Литье и металлургия. - 2023. -№ 3. - С. 116-117.
УЛИТЕНОКА. О., кандидат технических наук, доцент, E-mail: alexulinok@yandex.ru, тел. +375(44)711-52-61
