CC BY
58
УДК 621.311.22
О ПОДОГРЕВЕ ПОДПИТОЧНОЙ ВОДЫ ТЕПЛОСЕТИ ОСНОВНЫМ КОНДЕНСАТОМ ТУРБИНЫ
В.И. ШАРАПОВ, А.В. КУЗЬМИН Ульяновский государственный технический университет
В статье приводится решение актуальной проблемы обеспечения энергетически эффективного подогрева подпиточной воды теплосети на ТЭЦ. Рассмотрены стандартные схемы подогрева исходной воды перед водоподготовительными установками и вакуумными деаэраторами подпиточной воды. Проведен сравнительный анализ энергетической эффективности традиционных и предложенных схем подогрева исходной воды.
Ключевые слова: подпиточная вода теплосети, основной конденсат, регенеративный отбор, подогреватель исходной воды, выработка электроэнергии.
Особенностью отечественной энергетики является высокая степень централизации теплоснабжения. Системы централизованного теплоснабжения обеспечивают тепловой энергией около 75% процентов всех потребителей. Для многих отечественных ТЭЦ, особенно с открытыми системами теплоснабжения, характерны значительные расходы подпиточной воды теплосети. Тепловая схема и температурный режим водоподготовки при таких больших расходах подготавливаемой воды в значительной мере определяют тепловую экономичность всей электростанции. В книге [1] рассматриваются технологии подогрева потоков воды, образующих подпиточную воду, при значительных её расходах (более 1000 м3/ч). В настоящее время стал весьма актуальным вопрос разработки технологий подогрева относительно небольших расходов подпиточной воды. Снижение расхода подпиточной воды на отечественных ТЭЦ объясняется, во-первых, введением коммерческого учета теплоносителей у большинства потребителей тепловой энергии, во-вторых, отсутствием подключений новых потребителей к уже существующим централизованным теплоисточникам в связи с использованием децентрализованных источников теплоты.
1. Традиционные схемы
Обследование тепловых схем отечественных ТЭЦ показывает, что в настоящее время применяются несколько способов организации подогрева исходной воды перед водоподготовительными установками и деаэраторами.
Рассмотрим некоторые из наиболее распространённых схем подогрева исходной воды на ТЭЦ:
- подогрев исходной воды перед водоподготовительной установкой паром производственного отбора турбоустановки типа ПТ [1] (рис. 1). Эта схема подогрева исходной воды перед водоподготовительными установками и вакуумными деаэраторами является самой распространенной на отечественных ТЭЦ с турбинами типа ПТ;
© В.И. Шарапов, А.В. Кузьмин Проблемы энергетики, 2012, № 3-4
- подогрев исходной воды перед водоподготовительной установкой паром 4-го регенеративного отбора со сбросом конденсата в деаэратор питательной воды [2] (рис. 2);
- подогрев исходной воды перед водоподготовительной установкой сетевой водой, отобранной после нижнего сетевого подогревателя (НСП) [3, 4];
- подогрев исходной воды перед водоподготовительной установкой паром 7-го отбора (нижнего отопительного) со сбросом конденсата в линию основного конденсата турбоустановки перед 1-м по ходу конденсата подогревателем низкого давления (ПНД)
[5];
- подогрев исходной воды перед водоподготовительной установкой паром 6-го отбора (верхнего отопительного) со сбросом конденсата в линию основного конденсата турбоустановки перед 2-м по ходу конденсата ПНД [1];
- подогрев исходной воды перед водоподготовительной установкой паром 5-го регенеративного отбора со сбросом конденсата в линию основного конденсата турбоустановки перед 5-м ПНД [6, 7].
Рис. 1. Схема подогрева исходной воды на ТЭЦ паром производственного отбора турбоустановки ПТ 135/165-130/15 [1,8]: 1- сетевой трубопровод; 2,3 - нижний и верхний сетевые подогреватели; 4 - трубопровод подпиточной воды; 5 - подогреватель исходной воды (ПИВ); 6 -водоподготовительная установка; 7 - вакуумный деаэратор; 8 - трубопровод основного конденсата турбоустановки; 9 - регенеративные подогреватели низкого давления; 10 - регенеративные подогреватели высокого давления
Традиционные схемы деаэрации подпиточной воды не в полной мере обеспечивают надежную и экономичную работу тепловой электростанции, что объясняется ограниченностью сфер их применимости. Также традиционные схемы не позволяют в полной мере использовать возможности применения для деаэрации дешевых низкопотенциальных источников теплоты, в связи с чем назрела настоятельная необходимость в их совершенствовании.
2. Новые технологии подогрева подпиточной воды теплосети на ТЭЦ
Оптимальное использование низкопотенциальных источников теплоты позволяет повысить экономичность электростанции за счёт дополнительной выработки электрической энергии на тепловом потреблении. Авторами предложены технологии использования низкотемпературных источников теплоты путём прямого теплообмена. Внедрение разработанных технологий не требует больших капитальных вложений.
Рис. 2. Схема подогрева исходной воды на ТЭЦ паром 4-го регенеративного отбора со сбросом конденсата в деаэратор питательной воды: обозначения как на рис. 1
Разработана и запатентована серия научно обоснованных технических решений с использованием потоков основного конденсата теплофикационных турбин для подогрева исходной воды перед водоподготовительной установкой и вакуумным деаэратором подпиточной воды теплосети. Значительные резервы тепловой экономичности могут быть реализованы за счет увеличения комбинированной выработки электроэнергии теплофикационными паровыми турбинами при использовании для этой цели низкопотенциальных потоков основного конденсата турбины [10-16].
Недостатком многих применяемых схем является ухудшенная деаэрация, связанная с недостаточным нагревом исходной воды перед водоподготовительной установкой и вакуумным деаэратором после встроенного пучка конденсатора. Нагрев исходной воды после встроенного пучка конденсатора зависит от сезонных пропусков пара в конденсатор и колеблется в пределах 10-30 оС, а для нормальной работы узла умягчения, декарбонизатора и вакуумного деаэратора нагрев должен составлять 40-50 оС [1]. Кроме того, в установках с малым расходом подпиточной воды нагрев исходной воды во встроенных пучках затруднён из-за невозможности обеспечения достаточной загрузки встроенного пучка.
Предложенные схемы предназначены преимущественно для подогрева относительно невысоких расходов подпиточной воды - до 1000 т/ч.
Для повышения качества и экономичности водоподготовки на ТЭЦ с малыми расходами подпиточной воды разработана новая схема подогрева исходной воды перед водоподготовительной установкой и вакуумными деаэраторами [11, 12] (рис.3). Основной особенностью этого решения является включение подогревателя исходной воды по греющей среде в трубопровод основного конденсата турбины после охладителя пара из уплотнений турбины (ОУ) и охладителя эжекторов (ОЭ). Исходная вода, проходя через поверхностный теплообменник, подключенный по греющей среде в трубопровод основного конденсата турбины после ОУ и ОЭ, нагревается до температуры 35-45 оС, достаточной для эффективной работы водоподготовительной установки и вакуумного деаэратора. Из деаэратора подпиточная вода подается в сетевой трубопровод, где смешивается с обратной сетевой водой, возвращающейся от потребителей. Сетевая вода подогревается в сетевых подогревателях (НСП и ВСП) и подается потребителям.
Рис. 3. Схема подогрева исходной воды на ТЭЦ в поверхностном теплообменнике основным конденсатом турбоустановки: обозначения как на рис. 1
На рис. 4 показана схема подогрева потока исходной воды в поверхностном теплообменнике, который включен по греющей среде в трубопровод основного конденсата турбины после регенеративного подогревателя (ПНД-1) [13, 14]. При использовании данного решения в поверхностном теплообменнике может нагреваться несколько большее количество исходной воды до температуры 35-50 оС, так как по тракту количество основного конденсата и его температура увеличиваются.
Рис. 4. Схема подогрева исходной воды на ТЭЦ в поверхностном теплообменнике основным конденсатом турбоустановки: обозначения как на рис. 1
Высокоэкономичный технологически необходимый подогрев больших расходов исходной воды, характерных для ТЭЦ с открытыми системами теплоснабжения,
обеспечивается при использовании решений [15, 16] (рис. 5). В соответствии с этими решениями в схему тепловой электрической станции после встроенного пучка конденсатора включен поверхностный теплообменник, в котором нагревается исходная вода до температуры 35-50 оС, при этом греющим агентом является основной конденсат турбины после регенеративного подогревателя (ПНД-2).
В теплосеть
Рис. 5. Схема подогрева исходной воды на ТЭЦ в поверхностном теплообменнике основным конденсатом турбоустановки: обозначения как на рис. 1
Поддержание технологически необходимого температурного режима подогрева исходной воды в предложенных решениях достигается при высокой тепловой экономичности электростанции, поскольку для подогрева подпиточной воды используется теплота низкопотенциальных отборов турбины, получаемая конденсатом, прошедшим ступенчатый подогрев паром низкопотенциальных отборов в теплообменниках системы регенерации турбины.
3. Энергетическая эффективность новых схем подогрева подпиточной воды теплосети на ТЭЦ
Для оценки энергетической эффективности новых схем, связанных с применением отборов пара турбоагрегатов для подогрева теплоносителей водоподготовительных установок ТЭЦ, а также других внутристанционных потоков воды, наилучшим образом подходит методика, разработанная в научно-исследовательской лаборатории «Теплоэнергетические системы и установки» (НИЛ ТЭСУ) Ульяновского государственного технического университета [17]. Методика, названная в лаборатории «Методикой ВИШ», утверждена Департаментом науки и техники РАО «ЕЭС России» в качестве основной для расчета энергетической эффективности технологий подготовки воды на ТЭЦ.
Оценка тепловой экономичности разработанных технологий проведена по
величине удельной выработки электроэнергии на тепловом потреблении , кВт-ч/м3,
получаемой за счет отборов пара на подогрев 1 м3 или 1 т обрабатываемой воды (УВЭТП):
г п л ^ М'тфл + Nрег.i — ^сн v тф = —-^-^ ' (1)
где Ов - расход обрабатываемой воды, м /ч; Nсн - мощность, затрачиваемая на привод насосов, перекачивающих воду или конденсат в схемах ВПУ, кВт,
Ч, , (2)
Пн
где АР - давление, создаваемое насосом, МПа; G - расход учитываемого потока,
П
кг/с; пн - КПД насоса; ^ Nтф/ - сумма мощностей, развиваемых теплофикационной
/=1
турбоустановкой на тепловом потреблении за счет отборов пара на подогрев теплоносителей, кВт,
^ф./ = Ос - к )Пэм , (3)
где О/, // - расход, кг/с, и энтальпия, кДж/кг, пара, используемого в качестве
греющего агента на /-м участке схемы; /о - энтальпия свежего пара, кДж/кг; п эм -
электромеханический КПД турбогенератора; ^ег.г- - мощность, вырабатываемая на
тепловом потреблении за счет отбора пара на условный эквивалентный регенеративный подогреватель, кВт,
-^ег.г = Орег (/с — ?р>ег )пэм , (4)
где Орег - расход пара на регенерацию, кг/с; /рег = 0,5 (/с + ij) - энтальпия условного эквивалентного регенеративного отбора, кДж/кг; /j - энтальпия ^го отбора, перед
которым конденсат греющего пара смешивается с основным конденсатом турбины, кДж/кг.
Так, удельная выработка электроэнергии на тепловом потреблении при использовании схемы, представленной на рис. 1, составляет:
(гп.в. -^ПИВ)(°'5го -°'5г5о1б.)пэм АР
(/с — 'Затб. )г1эм +'
упар.3отб = 0,2778((в. гисхв.
Утф Л -д
пто I г3отб ^ПИВ
(с + 5/5отб. - гп.в.) Пн
(5)
где ?х[сх.в. - энтальпия исходной воды после подогревателя исходной воды (ПИВ),
кДж/кг; ?и£хв - энтальпия исходной воды перед ПИВ, кДж/кг; /'зотб - энтальпия пара производственного отбора турбины типа ПТ, кДж/кг; /5отб - энтальпия пара 5-го
регенеративного отбора, кДж/кг; ?Пив - энтальпия конденсата греющего пара после ПИВ, кДж/кг; ?пв - энтальпия питательной воды, кДж/кг; пто - КПД подогревателя исходной воды.
Удельная выработка электроэнергии на тепловом потреблении при использовании схемы, представленной на рис. 2, составляет:
пар.4отб _ тф
0,27781
кп -г1
I 'исх.в. 'исх.в.
-д
"Лто I '4отб ¿ПИВ
{/о '4отб. )г1эм +
гп.в. гП]Ив )({ 0,5/4отб. )г1эм др
0,5/о + 0,5/4отб. - гп.в
Пн
(6)
где /4отб - энтальпия пара 4-го регенеративного отбора, кДж/кг;.
Удельная выработка электроэнергии на тепловом потреблении при использовании схемы подогрева исходной воды перед водоподготовительной установкой сетевой водой, отобранной после нижнего сетевого подогревателя (НСП):
. ,НСП.7шб тф
V
0,2778{ ¿исх.в. 'исх.в.)
"Лто I '7отб ¿НСП
(о -'7отб. )) +
{¿п.в. 'нСП ){о 0'5/7отб. )т1эм др
+0,5/-
7отб.
" ¿п.в.)
Пн
, (7)
где /'7отб - энтальпия пара 7-го отбора (нижнего отопительного), кДж/кг; ¿Нсп -
энтальпия конденсата греющего пара после НСП, кДж/кг.
Удельная выработка электроэнергии на тепловом потреблении при использовании схемы подогрева исходной воды перед водоподготовительной установкой паром 7-го отбора (нижнего отопительного) со сбросом конденсата в линию основного конденсата турбоустановки перед 1-м по ходу конденсата подогревателем низкого давления (ПНД):
пар.7отб
Чф _
0,2778({.в. ¿исх.в.)
:д
"Лто I '7отб ¿ПИВ
{'о - '7отб. )т1эм +
{¿п.в. ¿ПИВ ){0'5/о 0'5/7отб. ^'Пэм др (о + 0,5/7отб. -¿п.в.) Пн
(8)
Удельная выработка электроэнергии на тепловом потреблении при использовании схемы подогрева исходной воды перед водоподготовительной установкой паром 6-го отбора (верхнего отопительного) со сбросом конденсата в линию основного конденсата турбоустановки перед 2-м по ходу конденсата ПНД:
пар.ботб
ч _
0,2778{ (исх.в. 'исх.в.
г -г^г
"Лто I 'ботб 'ПИВ I
{/о 'ботб.) "Пэм +
'п.в. 'Пив)({о 0,5/ботб.)г1эм др
(о + 0,5/6отб. - ¿п.1
Пн
, (9)
где /6отб - энтальпия пара 6-го отбора (верхнего отопительного), кДж/кг.
Удельная выработка электроэнергии на тепловом потреблении при использовании схемы подогрева исходной воды перед водоподготовительной установкой паром 5-го регенеративного отбора со сбросом конденсата в линию основного конденсата турбоустановки перед 5-м ПНД:
пар.5отб _ тф _
0,2778( ¿исх.в ¿исх.в.
:д
ПИВ
"Лто I '5отб '
{'о - '5отб. )г1эм +
¿п.в. 'Пив ){0'5г<
о 0'5/5отб. )г1эм др
0,5/о + 0,5/5отб. - ¿Л.Е
Пн
(10)
где '5отб - энтальпия пара 5-го регенеративного отбора, кДж/кг.
Удельная выработка электроэнергии на тепловом потреблении при использовании схемы, представленной на рис. 3, составляет:
7-в -Ш \
=
тф
0,2778{ 'й^сх.в.-¿й^в.) ^'7отб -'осн.к
7-1 :1ТТ 7 '
Лю I 'осн.к 'оснк I I /7отб -г7о1б
?-г7отб.)г1зм +
¿п.в. г7о1б.)(0'5/о °'57о1б)т1зм др
в.
(11)
где Xосн.к - энтальпия основного конденсата турбины перед ПИВ, кДж/кг; ?осн.к -
энтальпия основного конденсата турбины после ПИВ и перед ПНД, кДж/кг; X7отб -
энтальпия основного конденсата турбины после ПНД-1, кДж/кг; X7отб - энтальпия конденсата пара 7-го регенеративного отбора, кДж/кг.
Удельная выработка электроэнергии на тепловом потреблении при использовании схемы, представленной на рис. 4, составляет:
v^?6 =
7И -I
0,2778•( /исх^в
тф Í-I -п
Лю I /осн.к -''оснк
(- в -Л Л
I /ботб /осн.к 1
(' -Д Л
I г6отб 'ботб 1
(12)
, , \/п.в. г6о1б.)(0'-/с 0'5/5о1б.)тЬм АР
((с (бсиб )тЪм + / I \
(0,5-с +0,5бо1б. -«пв.) 1
где X боот - энтальпия основного конденсата турбины после ПНД-2, кДж/кг; Xбоот -
энтальпия конденсата пара б-го регенеративного отбора, кДж/кг.
Удельная выработка электроэнергии на тепловом потреблении при использовании схемы, представленной на рис. 5, составляет:
v5oi6 _ ' Л™* ^ тф (-I -П
nlIo I 'оснк -'/осн.к
(- в -Ш Л
1'5сЯ6- 'осн-к 1
(' -д Л
I г5отб /5отб 1
, ( /п.в. ллб.)0-0'5í5oi6.)rfeM AP >-'5016.)) +-¡-Г"\---' (13)
где 15оот - энтальпия основного конденсата турбины после
ПНД-3, кДж/кг; 15оот -
энтальпия конденсата пара 5-го регенеративного отбора, кДж/кг.
Результаты оценки энергетической эффективности новых технологий, предусматривающих использование в ПИВ в качестве греющего агента основного конденсата турбины, по сравнению со стандартными схемами подогрева исходной воды перед водоподготовительной установкой и вакуумным деаэратором, представлены в виде диаграммы на рис. 6.
Экономия условного топлива АВ, т, определяется с помощью разности Av тф,
(кВт-ч)/м3, новых и традиционных схем подогрева исходной подпиточной воды:
АВ = Av тф (¿э.к - Ьэ.тКреж • 10-3 , (14)
где Ъэк - удельный расход условного топлива на конденсационную выработку электроэнергии, кг/(кВт-ч); Ъэт - удельный расход условного топлива на теплофикационную выработку электроэнергии, кг/(кВт-ч); С]реж - общий расход
3
подготавливаемой воды в исследуемом режиме, м .
При расчете энергетической эффективности технологий подготовки воды необходимо учитывать дополнительные затраты топлива на выработку в котле дополнительного расхода пара при увеличении расхода и снижении энтальпии пара отборов:
В ЩОо -''п.в) (15) Вдоп =—--, (15)
бы•ППК
где ADj - разность расходов пара, получаемая при использовании пара разных потенциалов для нагрева воды на одну и ту же величину, т/год; го, г'п в - энтальпии
острого пара и питательной воды, кДж/кг; QH - теплота сгорания условного топлива, кДж/кг; ппк - КПД парового котла.
Рис. 6. Удельная выработка электроэнергии для технологий подогрева исходной воды: 1 - подогрев исходной воды паром производственного отбора турбоустановки ПТ 135/165-130/15 [1] (рис. 1); 2 -подогрев исходной воды паром 4-го регенеративного отбора со сбросом конденсата в деаэратор питательной вод [2] (рис. 2); подогрев исходной воды паром; 3 - подогрев исходной воды сетевой водой, отобранной после нижнего сетевого подогревателя (НСП) [4]; 4 - подогрев исходной воды паром 7-го отбора ()нижнего отопительного) со сбросом конденсата в линию основного конденсата турбоустановки перед 1-м по ходу конденсата подогревателем низкого давления (ПНД) [5]; 5 -подогрев исходной воды паром 6-го отбора (верхнего отопительного) со сбросом конденсата в линию основного конденсата турбоустановки перед 2-м по ходу конденсата ПНД [1]; 6 - 5-го регенеративного отбора со сбросом конденсата в линию основного конденсата турбоустановки перед 5-м ПНД [6, 7]; 7 - подогрев исходной воды в ПИВ, включенном в трубопровод основного конденсата перед ПНД-1 [11, 12] (рис. 3); 8 - подогрев исходной воды в ПИВ, включенном в трубопровод основного конденсата перед ПНД-2 [13, 14] (рис. 4); 9 - подогрев исходной воды в ПИВ, включенном в трубопровод основного конденсата перед ПНД-3 [15, 16] (рис. 5).
Выводы
Как видно из диаграммы на рис. 6, предложенные технологии подогрева подпиточной воды теплосети на ТЭЦ, по которым исходная вода перед водоподготовительной установкой нагревается в подогревателе исходной воды основным конденсатом турбины, позволяют:
- понизить температуру основного конденсата;
- обеспечить технологически необходимый нагрев исходной воды перед водоподготовительной установкой и вакуумным деаэратором путём использования низкопотенциальных потоков основного конденсата турбины;
- обеспечить дополнительную выработку электроэнергии на тепловом потреблении: при переходе от схемы, изображенной на рис. 1, к схеме, представленной на рис. 7; в расчете на каждую 1000 т/ч подпиточной воды годовая экономия условного топлива составит 6400 т/год.
Экономичность предложенных технологий в денежном выражении можно определить как:
дэ _ Вэк • ЦТ , где Цт - цена условного топлива.
При Цт = 2000 руб/т экономия в денежном выражении от использования новых схем достигает 12,8 млн. руб./год на каждую 1000т/ч производительности водоподготовительной установки теплосети.
© Проблемы энергетики, 2012, № 1-2
Таким образом, разработанные технологии позволяют повысить экономичность и надёжность комбинированного производства тепловой и электрической энергии, т.е. существенно повысить эффективность ТЭЦ [10].
Summary
The article provides a solution to ensure the urgent problem of energy-efficient heating of feed water heating system for thermal power stations. We consider the standard scheme of the original water heater before the water treatment plant and vacuum deaerator makeup water. A comparative analysis of the energy efficiency of conventional and proposed schemes heating source water.
Keywords: feed water, condensate main, regenerative selection, initial water heater, electric power generation.
Литература
1. Шарапов В.И. Подготовка подпиточной воды систем теплоснабжения с применением вакуумных деаэраторов / В.И. Шарапов. М.: Энергоатомиздат, 1996. 176 с.
2. Шарапов В.И., Цюра Д.В. Термические деаэраторы. Ульяновск: изд-во УлГТУ, 2003. 560
с.
3. Патент № 2147356 RU. МПК7 F 24 D 3/10. Способ работы системы теплоснабжения / В. И. Шарапов, П.Б. Пазушкин // Открытия. Изобретения. 2000. № 10.
4. Патент № 2148173 RU. МПК7 F 01 К 17/02. Тепловая электрическая станция / В.И. Шарапов, П.Б. Пазушкин // Открытия. Изобретения. 2000. № 12.
5. Авторское свидетельство № 1745988 (Россия). МПК F01 K 17/02. Система теплоснабжения / В.И. Шарапов // Открытия. Изобретения. 1992. № 25. Заявл. 11.03.90, № 4800659.
6. Патент № 2275509 (RU). МПК7 F01 D 17/02. Способ работы тепловой электрической станции / М.М. Замалеев, Е.В. Макарова, Д.В. Цюра, В.И. Шарапов // Бюллетень изобретений. 2006. № 12.
7. Патент № 2275510 (RU). МПК7 F01 D 17/02. Тепловая электрическая станция / М.М. Замалеев, Е.В. Макарова, Д.В. Цюра, В.И. Шарапов // Бюллетень изобретений. 2006. № 12.
8. Шарапов В.И. Расчет энергетической эффективности технологий подготовки воды на ТЭЦ: учебное пособие / В.И. Шарапов, П.Б. Пазушкин, Д.В. Цюра, Е.В. Макарова. Ульяновск: УлГТУ, 2003. 120 с.
9. Шарапов В.И., Замалеев М.М. Повышение эффективности систем регенерации турбин ТЭЦ. Ульяновск: УлГТУ, 2009. 289 с.
10. Шарапов В.И., Кузьмин А.В. О подогреве подпиточной воды теплосети в теплофикационных турбоустановках в неотопительный период // Энергосбережение и водоподготовка, 2010. № 6, С. 30-32.
11. Патент № 2422646 (RU). МПК F01K 17/02. Способ работы тепловой электрической станции / В.И. Шарапов, А.В. Кузьмин и др. // Бюллетень изобретений. 2011. № 18.
12. Патент № 2425988 (RU). МПК F01K 17/02. Тепловая электрическая станция / В.И. Шарапов, А.В. Кузьмин и др. // Бюллетень изобретений. 2011. № 22.
13. Патент № 2428572 (RU). МПК F01K 17/02. Тепловая электрическая станция / В.И. Шарапов, А.В. Кузьмин и др. // Бюллетень изобретений. 2011. № 25.
14. Патент № 2428574 (RU). МПК F01K 17/02. Способ работы тепловой электрической станции / В.И. Шарапов, А.В. Кузьмин и др. // Бюллетень изобретений. 2011. № 25.
15. Патент № 2422649 (RU). МПК F01K 17/02. Тепловая электрическая станция / В.И. Шарапов, А.В. Кузьмин и др. // Бюллетень изобретений. 2011. № 18.
16. Патент № 2425228 (RU). МПК F01K 17/02. Способ работы тепловой электрической станции / В.И. Шарапов, А.В. Кузьмин и др. // Бюллетень изобретений. 2011. № 21.
17. Шарапов В.И. Методика расчета энергетической эффективности технологий подготовки воды на тепловых электростанциях / В. И. Шарапов, П. Б. Пазушкин, Д. В. Цюра и др. // Известия вузов. Проблемы энергетики. 2002. № 7-8. С. 22-35.
Поступила в редакцию
29 ноября 2011 г.
Шарапов Владимир Иванович - д-р техн. наук, профессор, зав. кафедрой ТГВ Ульяновского государственного технического университета (УлГТУ), руководитель НИЛ «Теплоэнергетические системы и установки». Тел.: 8 (8422) 77-80-31. Email: vlad-sharapov2008@yandex.ru
Кузьмин Антон Владимирович - аспирант, ассистент кафедры «Теплогазоснабжение и вентиляция» (ТГВ) Ульяновского государственного технического университета (УлГТУ). Тел.: 8 (927) 809-00-15. Email: a.v.kuzmin-tgv@mail.ru
