CC BY
78
УДК 669.017.165:669.018.44 DOI: 10.18577/2071-9140-2015-0-1-34-40
Е.Н. Каблов1, О.Г. Оспенникова1, Н.В. Петрушин1
НОВЫЙ МОНОКРИСТАЛЛИЧЕСКИЙ ИНТЕРМЕТАЛЛИДНЫЙ ЖАРОПРОЧНЫЙ СПЛАВ НА ОСНОВЕ у'-фазы ДЛЯ ЛОПАТОК ГТД
Представлены результаты по разработке с помощью метода компьютерного конструирования нового монокристаллического жаропрочного интерметаллидного сплава ВИН3 на никелевой основе с системой легирования Ni-Al-Cr-Mo—W-Ta.
Монокристаллический сплав ВИН3 с КТО [001] с низкой плотностью (8,25 г/см3) обладает высокой фазовой стабильностью, по характеристикам кратковременной прочности при температурах 900-1200°C существенно (на 20-60%) превосходит жаропрочные интерметаллидные сплавы ВКНА-1В с КТО [111] и ВКНА-25 (ВИН1) с КТО [001], по пределам длительной прочности при температуре 1200°С - жаропрочный интерметаллидный сплав ВКНА-25 (ВИН1) с КТО [001].
Сплав ВИН3 с КТО [001] рекомендуется для изготовления рабочих и сопловых лопаток газотурбинных двигателей для эксплуатации при температурах до 1200°С и кратковременно - до 1250°С.
Ключевые слова: жаропрочный интерметаллидный сплав, кристаллографическая ориентация, фазовая стабильность, монокристаллическая структура, компьютерное конструирование, лопатки газотурбинных двигателей.
Development of a new single crystal heat-resistant intermetallic Ni-Al-Cr-Mo-W-Ta alloy (VIN3) performed via CAD is described in the paper.
Single crystal alloy VIN3 with [001] orientation and low density (8.25 g/cm3) has high phase stability. Its short-time strength characteristics at 900-1200°C are substantially (by 20-60%) higher than those of heat-resistant intermetallic alloys VKNA-1V with [111] orientation and VKNA-25 (VIN1) with [001] orientation; the alloy is superior to heat-resistant intermetallic VKNA-25 alloy (VIN1) with [001] orientation in long-term strength at 1200°C.
VIN3 alloy with [001] orientation can be recommended for production of GTE rotor blades and vanes operating at temperatures up to 1200°C and up to 1250°C within a short space of time.
Keywords: heat-resistant intermetallic alloy, crystallographic orientation, phase stability, single crystal structure, computer-aided design, GTE blades.
^Федеральное государственное унитарное предприятие «Всероссийский научно-исследовательский институт авиационных материалов» Государственный научный центр Российской Федерации
[Federal state unitary enterprise «All-Russian scientific research institute of aviation materials» State research center of the Russian Federation] E-mail: [email protected]
Введение
За последние 10 лет рост температурной работоспособности жаропрочных суперсплавов на основе № позволил поднять рабочую температуру турбинных лопаток современных ГТД до 12701320 К [1].
Повышение жаропрочности никелевых сплавов (независимо от условий их получения и структуры) осуществлялось путем увеличения в их составе суммарного содержания (до 18-22% атомн.) тугоплавких легирующих элементов (таких как вольфрам, рений, тантал, молибден, рутений), замедляющих диффузионные процессы [2-6]. Это, в свою очередь, привело к увеличению их плотности (8,4-9 г/см3) и стоимости. В современных никелевых суперсплавах содержание тугоплавких легирующих элементов (ЛЭ) близко или даже превышает предельно возможные значения, определяемые величиной растворимости ЛЭ в твердом растворе на основе № и в у'-фазе на основе №3Л1. Дальнейшее увеличение концентрации тяжелых тугоплавких легирующих элементов
может вызвать появление в сплавах при определенных условиях их обработки и эксплуатации избыточных топологически плотноупакованных (ТПУ) фаз и привести к противоположному результату - снижению жаропрочности и термической стабильности [2-6].
Необходимость повышения уровня рабочей температуры газа на входе в турбину и срока службы литейных жаропрочных сплавов для нового поколения ГТД, а также стационарных энергетических установок стимулировала поиск и разработку принципиально новых жаропрочных материалов. Эти материалы в отличие от промышленных никелевых (и более легких титановых) сплавов должны обладать большей термической стабильностью структурно-фазового состояния и, следовательно, более высокими рабочими температурами, а также надежной эксплуатацией в агрессивных окислительных средах при температурах 1100-1300°С. Наряду с этим они должны иметь более низкие плотность и стоимость, чем у традиционных жаропрочных никелевых супер-
сплавов. Желательно также, чтобы они имели более простой и экономичный состав, чем у современных суперсплавов.
К наиболее перспективным материалам такого рода следует отнести многокомпонентные литейные жаропрочные сплавы типа ВКНА с гетеро-фазной структурой у'+у (где у' - фаза на основе интерметаллидного соединения №3А1 с упорядоченной ГЦК структурой типа L12; у - никелевый многокомпонентный твердый раствор с неупорядоченной ГЦК структурой) [7-11]. В сплавах типа ВКНА объемная доля у'-фазы различного происхождения достигает 85%, что обеспечивает их хорошее сопротивление высокотемпературному окислению и работоспособность вплоть до 1250°С.
Данная работа посвящена разработке нового жаропрочного интерметаллидного сплава на никелевой основе с КТО [001] с системой легирования Ni-Al-Cr-Mo-W-Ta, обладающего высокой фазовой стабильностью, с показателями кратковременной и '2 0 0 =200-250 МПа и длительной прочности о [ О510 = 60-70 МПа, а также удовлетворяющего всем вышеперечисленным требованиям.
Материалы и методы
Поиск экспериментального состава жаропрочного интерметаллидного сплава на никелевой основе (КТО [001]) с заданным уровнем характеристик длительной и кратковременной прочности проводили при помощи метода компьютерного конструирования жаропрочных никелевых сплавов (ЖНС), который ранее был успешно использован при разработке жаропрочных монокристаллических сплавов нового поколения, содержащих рений и рутений [3-6, 12, 13].
Методология компьютерного конструирования ЖНС базируется на принципах сбалансированного легирования и моделях (уравнения регрессии), описывающих зависимости физико-химических, структурно-фазовых характеристик и жаропрочных свойств сплавов от химического состава.
Исходя из указанной постановки задачи исследования основными физико-химическими параметрами при выборе химического состава нового жаропрочного интерметаллидного сплава на основе №3А1 были выбраны предельная суммарная растворимость легирующих элементов в №3А1, температура солидус и период кристаллической решетки сложнолегированной у'-фазы.
В компьютерном эксперименте проводили оценку сбалансированности химического состава всех 25 вариантов сплава на основе расчета параметра фазовой стабильности АЕ по эмпирическим уравнениям, которые связывают среднюю атомную массу никелевого сплава заданного состава и среднюю концентрацию валентных электронов его компонентов [14]:
=ЕС1Ш -Ео I (1)
Е0 =0,036Лспл +6,28)
где Aспл = ^ A Ci - атомная масса компонентов в
¡=1
n
сплаве; Еспл = ^^ E tCt - количество валентных
¡=1
электронов компонентов в сплаве; A,, E, и С, -соответственно атомная масса, количество валентных электронов и атомная доля /-го компонента в сплаве; n - количество компонентов, включая основу сплава, без учета углерода, микродобавок бора, редкоземельных элементов (La, Ce, Y и др.) и примесей.
Параметр E0 в выражении (1) получен методом регрессионного анализа экспериментальных данных по фазовому составу большой группы жаропрочных никелевых сплавов различного химического состава. В координатах Е0-Аспл параметр E0 определяет фазовую границу устойчивого состояния структуры у/у' жаропрочного никелевого сплава.
Композицию сплава считали сбалансированной по химическому составу (т. е. она имела фазовый состав y+y'), если для нее выполнялось условие ДЕ~0. Затем сбалансированные композиции оценивали с помощью методов New PHACOMP Md [15] и индекса растворимости SI [16]. С этой целью рассчитывали параметры Md для сплава с составом фаз y+y' и SI для Y'-фазы и сравнивали с известными из научной литературы критическими значениями этих параметров.
Полученные монокристаллические заготовки (0I6 мм, длина 185 мм) интерметаллидного сплава исследовали методами неразрушающего и разрушающего контроля.
Контроль макроструктуры и монокристалличности литых образцов сплава проводили путем визуального осмотра их поверхности после травления. С этой целью образцы после химического травления при комнатной температуре в реактиве состава 80% HCl+20% H2O2 осматривали под оптическим микроскопом и определяли наличие большеугловых границ зерен.
Контроль аксиальной кристаллографической ориентации проводили на образцах, у которых отсутствовали большеугловые границы зерен, наблюдаемые визуально. Определение КТО осуществляли на конусах, отрезанных от каждой заготовки сплава с монокристаллической структурой, при этом плоскость поперечного реза была перпендикулярна продольной оси заготовки образца.
КТО каждого монокристаллического образца определяли методом рентгеноструктурного анализа поперечной поверхности шлифа конуса, протравленной для выявления дендритной структуры. Рентгеносъемку проводили при помощи ди-фрактометра ДРОН-3 в характеристическом излучении Cu K . При этом определяли угловое отклонение заданного аксиального кристаллографического направления [001] от продольной оси конуса и соответственно заготовки образца. Резуль-
таты рентгеносъемки регистрировали в виде ди-фрактограмм отражений от плоскостей (001).
По результатам рентгеноструктурного анализа монокристаллические заготовки с большим КГО (>10 град) отбраковывались.
Микроструктурные исследования проводили с помощью растрового электронного микроскопа JSM-840. С этой целью приготавливали микрошлифы, которые вырезали из головки и рабочей части образца интерметаллидного сплава после испытаний на растяжение при комнатной температуре.
Для оценки характеристик кратковременной прочности, пластичности и длительной прочности монокристаллов опытной композиции интерметаллидного сплава проводили механические испытания в соответствии с ГОСТ 1497, ГОСТ 9651 и ГОСТ 10145 при одноосном растяжении, при котором растягивающая сила была ориентирована в направлении [001] (в пределах допуска 10 град) монокристаллического образца. Испытание образцов на растяжение проводили при температурах 20 и 1200°С, на длительную прочность - при 1150 и1200°С.
Результаты и обсуждение
С целью достижения максимальных характеристик высокотемпературной прочности и жаропрочности в выбранной системе легирования расчетным путем установлено, что величины периодов кристаллической решетки у- и у'-фаз сплава должны быть максимальными. Последнее достигается при условии, что суммарная концентрация компонентов А1, Сг, Мо, W и Та в у'-фазе составляет -24% (атомн.), а предельная суммарная растворимость в у'-фазе W, Мо и Та: ~6% (атомн.). Кроме того, установлена корреляция между характеристиками прочности (св, о0>2) и периодом кристаллической решетки у'-фазы (оу) интерме-таллидных сплавов, согласно которой наибольшие значения пределов прочности и текучести достигаются при максимальной величине оу. При этом из легирующих элементов Сг, Мо, W и Та последний в наибольшей степени повышает период решетки у- и у'-фаз.
В результате для экспериментального исследования выбрана композиция опытного интерметаллидного сплава на основе №3А1, который по расчету в наилучшей степени удовлетворяет заданным условиям конструирования. По сравнению с ранее паспортизованными интерметаллидными сплавами типа ВКНА [7-10] опытный сплав дополнительно содержит тантал для повышения фазовой стабильности, кратковременной и длительной прочности и коррозионной стойкости. Кроме того, для повышения начальной температуры плавления из системы легирования нового сплава выведен титан, а также понижено содержание хрома и молибдена.
Для изготовления опытного интерметаллидного сплава выбраны чистые шихтовые материалы, применяемые в металлургическом производстве жаропрочных никелевых сплавов. Выплавку сплава проводили в вакуумной индукционной пла-вильно-разливочной печи ВИАМ-2002 с емкостью керамического плавильного тигля до 25 кг. После окончания процесса плавки разливку готового металла осуществляли в цилиндрический кокиль и получали литую прутковую (шихтовую) заготовку диаметром -90 мм.
Отливку заготовок образцов с монокристаллической структурой для оценки прочностных характеристик выплавленного сплава производили в высокоградиентной литейной установке типа УВНС-5 по технологии монокристаллического литья жаропрочных никелевых сплавов [17]. В качестве затравок использованы монокристаллы с кристаллографической ориентацией [001] из сплава системы №-30% W.
Полученные экспериментальные оценки прочностных характеристик интерметаллидного сплава для монокристаллов с ориентацией [001] ( а 0 0 = 290 МПа, о 10 5 0 = 67 МПа) позволяют заключить, что разрабатываемый новый жаропрочный интерметаллидный сплав на основе никеля удовлетворяет заданным показателям кратковременной ( Од200 = 200-250 МПа) и длительной прочности ( о 10 5 0 = 60-70 МПа).
Выбор пределов легирования и расчетного состава нового интерметаллидного сплава (далее -сплав ВИН3) паспортной композиции проводили на основе соответствующих теоретических расчетов по методу компьютерного конструирования жаропрочных сплавов [12]. При этом допустимые значения концентраций компонентов задавались достаточно узкими пределами и с таким расчетом, чтобы обеспечить их достижение при вакуумной выплавке сплава.
Полученные монокристаллические заготовки образцов из сплава ВИН3 имели хорошо выраженную дендритно-ячеистую структуру (рис. 1), которая состоит из матричной у-фазы (никелевый твердый раствор) и выделений у'-фазы (85-90% объемн.) на основе интерметаллидного соединения №3А1.
В свою очередь, у'-фаза состоит из частиц размером до 5 мкм неправильной формы, образовавшихся при распаде пересыщенного у-твердого раствора в процессе охлаждения от температур ниже у'-солвус (~1300°С), и крупных частиц у'-фазы эвтектического (перитектического) происхождения, образовавшихся в конце кристаллизации остатков жидкости междендритных областей в виде одной из структурных составляющих эвтектики L^y+y' (перитектики L+y^y').
На рис. 1, а, б видно, что выделения эвтектической (перитектической) у'-фазы в межосных участках залегают вокруг ветвей дендритов второго порядка. В свою очередь, эти выделения
10 мкм 1 мкм 1 мкм
Рис. 1. Микроструктура литого монокристалла интерметаллидного сплава ВИН3 с ориентацией [001] (поперечное сечение):
а, б - дендритно-ячеистая структура, образование эвтектической (перитектической) у'-фазы в межосных участках вокруг ветвей дендритов второго порядка; в, г - образование дисперсной у'-фазы вблизи выделений эвтектической (перитектической) у'-фазы; д, е - дисперсные выделения у'-фазы в междендритных участках (Э) и осях дендритов первого порядка (е)
а)_ __6) в)
1 МКМ 1 MPI
Рис. 2. Микроструктура монокристалла интерметаллидного сплава ВИН3 с ориентацией [001] в термически обработанном состоянии (поперечное сечение):
а, б - дендритно-ячеистая структура, выделения эвтектической (перитектической) у'-фазы в межосных участках залегают вокруг ветвей дендритов второго порядка; в, г - образование высокодисперсной у'-фазы вблизи выделений эвтектической (перитектической) у'-фазы; д, е - микропоры вблизи выделений эвтектической (перитектической) у'-фазы; ж, з - дисперсные выделения у'-фазы в междендритных участках (ж) и осях дендритов первого порядка (з)
Таблица 1
Характеристики кратковременной прочности и пластичности* сплава ВИН3 с КТО [001]
Температура испытаний, °C Е, ГПа ^0,2 5
МПа %
20 126 810/790 555/540 23,5/20,5 20,5/19
700 104 1070/1010 930/875 11/9,5 25/18,5
800 97 1080/1030 1010/960 13/8,5 28/24,5
900 89 910/900 910/900 31/24 35/27,5
1000 80 650/620 645/620 38/32 40,5/37
1100 70 490/480 470/460 53/42,5 55,5/45,5
1200 - 290/280 280/270 44/30,5 70/57,5
> числителе - средние значения, в знаменателе - минимальные экспериментальные.
Таблица 2
Сравнительные показатели механических свойств жаропрочных интерметаллидных сплавов
Сплав
Плотность, кг/м3
Вид термической обработки
Температура испытаний, Долговечность о \ , МПа, в течение, ч °-1 , МПа, на базе 2Т07 цикл Oq,2 5, %
°С 100 500 МПа
20 - - 220 810 550 23
700 - - - 1070 950 11
800 - - - 1080 1040 13
900 330 225 320 910 915 31
1000 160 110 - 650 645 38
1100 85 60 - 490 480 53
1150 65 45 - 380 360 50
1200 50 35 - 290 280 44
20 - - - 1350 620 14
700 - - - 1090 750 26
800 - - - 890 670 26
900 360 290 - 760 570 25
1000 200 150 - 520 430 30
1100 100 75 - 410 340 22
1150 70 50 - - - -
1200 50 30 - 230 220 24
20 - - 130* 550 330 55
800 480 420 - 840 760 14
900 - - 240* - - -
1000 150 94 - 550 540 44
1100 90 62 - 440 430 31
1200 48 38 - 180 170 20
20 - - 240 1015 545 21
900 310 185 370 860 850 29
1000 - - - 580 570 32
1100 90 70 - 450 440 40
1200 40 30 - 170 165 29,5
20 - - - 1010 610 19
760 а=413, 8 МПа, - - - -
т=773,1 ч
800 - - - 890 780 5
1000 - - - 630 600 7
1040 а=137, 9 МПа, - - - -
т=11,9 ч
1100 - - - 410 400 3
1200 - - - 130 127 1
ВИН3
8247
Отжиг при 1280°С, 4 ч+ +охлаждение со скоростью 50-60°С/мин
Отжиг при 1150°C,1 ч+ +охлаждение на воздухе
ВКНА-1В с КТО [111]
7938
ВКНА-1В с КТО [001]
7938
То же
ВКНА-25 (ВИН1) с КТО [001]
8105
Без термообработки
IC-438
То же
* Для образцов с направленной (столбчатой) структурой.
Примечание. Значения пределов кратковременной и длительной прочности, пределов выносливости - средние, соответствующие вероятности неразрушения 0,5; для сплава IC-438: Ni3Al-based intermetallic alloys having improved strength above 850°C: pat. №6106640 US; pabl. 22.08.2000.
окружены (у/у')-матрицей, частицы у'-фазы в которой более мелкие, чем частицы основного массива у'-фазы (рис. 1, в, г). Размер и морфология частиц у'-фазы существенно различаются в осях и межосных пространствах дендритов (рис. 1, д, е), в последних - частицы у'-фазы значительно крупнее, чем в осях дендритов и имеют менее строгую огранку. Размерная и морфологическая неоднородность у'-фазы, а также наличие эвтектической (перитектической) у'-фазы в литой структуре монокристаллов сплава ВИН3 обусловлены микроликвацией легирующих элементов в пределах дендритной ячейки.
Для уменьшения ликвационной химической микронеоднородности полученные монокристаллические заготовки образцов из сплава ВИН3 подвергали высокотемпературному гомогенизирующему отжигу. Для определения температуры термической обработки методом дифференциально-термического анализа определена конечная температура образования эвтектической (перитектической) у'-фазы, которая оказалась равной 1308°С. Известно, что для исключения опасности оплавления междендритных участков монокристаллических заготовок образцов температура гомогенизации должна быть на ~20-30°С ниже конечной температуры образования эвтектической (перитектической) у'-фазы, т. е. температуры ~1280°С [18].
На основании вышеизложенного высокотемпературную гомогенизацию заготовок образцов проводили в вакуумной электропечи при температуре 1280°С в течение 4 ч. Охлаждение заготовок после завершения операции гомогенизации осуществляли со скоростью 50-60°С/мин.
Микроструктура монокристаллических заготовок образцов из сплава ВИН3 после термической обработки представлена на рис. 2. Видно, что после термической обработки структурная неоднородность сплава в монокристаллической отливке уменьшилась, частицы у'-фазы в структуре материала дендритных ветвей приобрели форму, близкую к кубоидам и параллелепипедам. Эвтектическая (перитектическая) у'-фаза сохранила свою форму и распределение вокруг дендритных ветвей второго порядка. В структуре заготовок образцов наблюдаются литейные и гомогенизацион-ные микропоры (см. рис. 2, в, д, е).
Результаты статистической обработки экспериментальных данных, полученных при испытании на растяжение образцов из сплава ВИН3, приведены в табл. 1.
В табл. 2 представлены показатели основных механических свойств сплава ВИН3 с КТО [001] в сравнении с показателями существующих жаропрочных интерметаллидных сплавов аналогичного назначения - ВКНА-1В, ВКНА-25 (ВИН1) [710] и 1С-438 [19]. Полученные результаты подтверждают, что разработанный монокристаллический интерметаллидный сплав ВИН3 с КТО [001]
с низкой плотностью (8,25 г/см3) обладает высокой фазовой стабильностью и превосходит по характеристикам кратковременной прочности в интервале температур 900-200°С жаропрочные интерметаллидные сплавы ВКНА-1В (с КТО [001] и [111]) на 9-68%, ВКНА-25 (с КТО [001]) - на 271% и 1С-438 - на 3-123%, а по пределам длительной прочности при температуре 1200°С жаропрочный интерметаллидный сплав ВКНА-25 (ВИН1) с КТО [001] - на 17-25%. Сплав также не содержит в своем составе большого количества легирующих элементов и, следовательно, обладает более низкой стоимостью по сравнению с применяемыми жаропрочными монокристаллическими сплавами.
Заключение
Для разработки нового жаропрочного интер-металлидного сплава на никелевой основе с КТО [001] с системой легирования Ni-A1-Cr-Mo-W-Ta при помощи метода компьютерного конструирования жаропрочных сплавов осуществлен поиск экспериментального состава интерметаллидного сплава.
Проведена экспериментальная оценка характеристик кратковременной прочности при температурах 20 и 1200°С, длительной прочности при температурах 1150 и 1200°С литых монокристаллических образцов с КТО [001] из опытного интерметаллидного сплава, показавшая, что полученные значения предела прочности о12°° = 225-256 МПа соответствуют заданным требованиям ( о 12001 = 200-250 МПа).
Определены механические свойства при растяжении в диапазоне температур 20-1200°С и длительной прочности при температурах 900, 1000, 1100, 1150 и 1200°С; характеристики циклической прочности: МЦУ - при температуре 750°С на базе 1 • 104 циклов, МнЦУ - при температурах 20 и 900°С на базе 2 107 циклов, а также коррозионные свойства (сопротивление газовой коррозии при 1100°С, сульфидно-оксидной и хлоридной коррозии при 850°С) жаропрочного интерметаллидного сплава на никелевой основе с монокристаллической структурой с КТО [001].
Разработан интерметаллидный сплав ВИН3 с кристаллографической ориентацией [001] с уровнем свойств св=810 МПа, с02=555 МПа, 5=23%; о з200 = 290 МПа, о02200 = 280 МПа, 51200 =44%; а| 150 = 65 МПа, а^0 = 50 МПа; плотность 8,25 г/см3, обладающий высокой фазовой стабильностью.
По характеристикам кратковременной прочности при температурах 900-1200°С разработанный сплав существенно (на 20-60%) превосходит жаропрочные интерметаллидные сплавы ВКНА-1В с КТО [111] и ВКНА-25 (ВИН1) с КТО [001], по пределам длительной прочности при температуре 1200°С - жаропрочный интерметаллидный сплав ВКНА-25 (ВИН1) с КТО [001].
Сплав ВИН3 с КГО [001] рекомендуется к применению в общеклиматических условиях для изготовления рабочих и сопловых лопаток газотур-
бинных двигателей, эксплуатирующихся при температурах до 1200°С и кратковременно - до 1250°С.
ЛИТЕРАТУРА
1. Каблов E.H. Инновационные разработки ФГУП «ВИАМ» ГНЦ РФ по реализации «Стратегических направлений развития материалов и технологий их переработки на период до 2030 года» //Авиационные материалы и технологии. 2015. №1. С. 3-33.
2. Оспенникова О.Г. Стратегия развития жаропрочных
сплавов и сталей специального назначения, защитных и теплозащитных покрытий //Авиационные материалы и технологии. 2012. №S. С. 19-36.
3. Каблов E.H., Петрушин Н.В., Сидоров В.В., Демо-
нис И.М. Разработка монокристаллических высоко-рениевых жаропрочных никелевых сплавов методом компьютерного конструирования /В сб.: Авиационные материалы и технологии. Вып. Высокоре-ниевые жаропрочные сплавы, технология и оборудование для производства сплавов и литья монокристаллических турбинных лопаток ГТД. М.: ВИАМ. 2004. C. 22-36.
4. Каблов E.H., Петрушин Н.В., Светлов И.Л., Демо-
нис И.М. Литейные жаропрочные сплавы нового поколения /В кн.: 75 лет. Авиационные материалы. Избранные труды «ВИАМ» 1932-2007: Юбилейный науч.-технич. сб. М.: ВИАМ. 2007. С. 27-44.
5. Каблов E.H., Светлов И.Л., Петрушин Н.В. Никеле-
вые жаропрочные сплавы, легированные рутением /В сб.: Авиационные материалы и технологии. Вып. Высокорениевые жаропрочные сплавы, технология и оборудование для производства сплавов и литья монокристаллических турбинных лопаток ГТД. М.: ВИАМ. 2004. C. 80-90.
6. Каблов E.H. Физико-химические и технологические
особенности создания жаропрочных сплавов, содержащих рений //Вестник московского университета. Сер. 2. Химия. 2005. Т. 46. №3. С. 155-167.
7. Каблов E.H., Бунтушкин В.П., Поварова К.Б., Базы-
лева O.A., Морозова Г.И., Казанская Н.К. Малолегированные легкие жаропрочные высокотемпературные материалы на основе интерметаллида NijAl //Металлы. 1999. №1. С. 58-65.
8. Каблов E.H., Оспенникова О.Г., Базылева O.A. Ли-
тейные конструкционные сплавы на основе алюми-нида никеля //Двигатель. 2010. №4. С. 24-25.
9. Базылева O.A., Аргинбаева Э.Г., Туренко Е.Ю. Жаро-
прочные литейные интерметаллидные сплавы //Авиационные материалы и технологии. 2012. №S. С. 57-60.
10. Базылева О.А., Аргинбаева Э.Г., Туренко Е.Ю. Высокотемпературные интерметаллидные сплавы для деталей ГТД //Авиационные материалы и технологии. 2013. №3. С. 26-31.
11. Каблов Е.Н., Оспенникова О.Г., Базылева О.А. Материалы для высокотеплонагруженых газотурбинных двигателей //Вестник МГТУ им. Н.Э. Баумана. Сер. «Машиностроение». 2011. №SP2. С. 13-19.
12. Каблов Е.Н., Петрушин Н.В. Компьютерный метод конструирования литейных жаропрочных никелевых сплавов /В сб.: Авиационные материалы и технологии. Вып. Высокорениевые жаропрочные сплавы, технология и оборудование для производства сплавов и литья монокристаллических турбинных лопаток ГТД. М.: ВИАМ. 2004. C. 3-21.
13. Каблов Е.Н., Петрушин Н.В., Светлов И.Л. Компьютерное конструирование жаропрочного никелевого сплава IV поколения для монокристаллических лопаток газовых турбин /В сб.: Литейные жаропрочные сплавы. Эффект С.Т. Кишкина. М.: Наука. 2006. С. 98-115.
14. Морозова Г.И. Закономерность формирования химического состава у'/у-матрицы многокомпонентных никелевых сплавов //ДАН СССР. 1991. Т. 320. №6. C. 1413-1416.
15. Yukawa N., Morinaga M., Ezaki H., Murata Y. Alloy design of superalloys by the d-electrons concept /Proc. of Conf. «High Temp. Alloys for Gas Turbines and Other Applications». Dordrecht: C.R.M. 1986. P. 935-944.
16. Ohno T., Watanabe R., Tanaka K. Development of a nickel-base single crystal superalloy containing molybdenum by an alloy designing method //J. Iron and Steel Inst. 1988. V. 74. №11. P. 133-140.
17. Литые лопатки газотурбинных двигателей. Сплавы, технологии, покрытия. 2-е изд. /Под общ. ред. Е.Н. Каблова. М.: Наука. 2006. С. 449-461.
18. Каблов Е.Н., Светлов И.Л., Петрушин Н.В. Никелевые жаропрочные сплавы для литья лопаток с направленной и монокристаллической структурой (Часть II) //Материаловедение. 1997. №5. С. 14-17.
19. Ni3Al-based intermetallic alloys having improved strength above 850°C: pat. №6106640 US; pabl. 22.08.2000.
