CC BY
101
работ разработана технология изготовления модифицированных глобоидных передач с локализованным пятном контакта. Выполнен расчет глобоидной передачи и разработан специальный инструмент для нарезания глобоидных червяков и колес.
Литература
1. ГОСТ 17696-89. Передачи глобоидные. Расчет геометрии. Издательство стандартов. 1990.
2. Способ нарезания модифицированных витков глобоидных червяков. Авт. св. № 61121/ Коган Г.И., Копф И.А., Сорокин Г.И., Федотов Б.Ф.: БИ, 1970, № 4.
3. Способ изготовления колеса модифицированной глобоидной передачи. Авт. Св. СССР, № 1328092, 24.03.86./ Федотов Б.Ф.: БИ 1987, № 29.
4. ГОСТ 24438-80. Передачи червячные глобоидные. Исходный червяк и исходный производящий червяк. Издатель стандартов. 1980.
Новые эффективные технологии и материалы для производства тяжелонагруженных редукторов
д.т.н. Овумян Г.Г., к.т.н. Клауч Д.Н., Носов Д.П., Думилин С.В., Малышева Н.Б., Мосюк А.Л.
ГНЦ РФ ОАО НПО «ЦНИИТМАШ», Москва 8(495)675-85-05 [email protected]
Аннотация. Разработана конструкция нового редуктора очистного угольного комбайна. Разработана и внедрена технология изготовления зубчатых колёс из новых сталей 18Х2Н4МАА и 38ХН3МФАА, обеспечивающая повышение их ресурса. Исследования и стендовые испытания редуктора горно-шахтного комбайна подтвердили преимущества конструкторских, технологических решений и новых сталей.
Ключевые слова: редуктор, горно-шахтное оборудование, стали, технология, механическая и химико-термическая обработка
Создание тяжелонагруженных зубчатых редукторов с повышенным ресурсом работы является актуальной задачей для горнодобывающей промышленности.
Специалистами ОАО НПО «ЦНИИТМАШ» и ОАО «Юргинский машиностроительный завод» с использованием разработок в области новых материалов, конструкции и технологии разработан и изготовлен опытный образец редуктора для очистного угольного комбайна и проведены его испытания.
Для увеличения ресурса работы зубчатых передач в конструкцию нового редуктора и технологию его изготовления, на основе опыта работ выполненных ОАО НПО «ЦНИИТМАШ» [1], введено следующее:
• разработана технология финишной обработки обеспечивающая повышение точности зубчатых передач с 7-8 степени точности по ГОСТ 1641-81 до 5 - 6 степени точности;
• профильная и продольная модификация зубьев;
• шлифование боковых поверхностей зубьев, исключающее образование уступов и формирование остаточных напряжений растяжения на переходной поверхности у основания зуба;
• повышение точности центрирования колёс с эвольвентными шлицевыми соединениями в результате замены центрирования по боковым поверхностям зубьев на центрирование по внутреннему диаметру;
• применены новые материалы (стали 18Х2Н4МАА и 38ХН3МФАА);
• разработана технология химико-термической обработки;
• отработка технологии проводилась по следующим направлениям;
• разработка конструкции режущего инструмента для профильной модификации зубьев модулем 8, 10 и 12 мм и способа наладки станка для модификации вершин зубьев;
• разработка расчёта копиров для продольной модификации зубьев на станке модели 5842;
• разработка конструкции режущего инструмента и контрольно-измерительных приборов
для изготовления шлицевого эвольвентного соединения с базированием по внутреннему диаметру;
• разработка системы контроля зубчатых колёс опытного редуктора;
Проведена отработка технологии изготовления шлицевого эвольвентного соединения с центрированием по внутреннему диаметру.
Были произведены расчеты на прочность и расчеты геометрии для четырех различных диаметров шнеков в редукторе с различными парами сменных колес 01400мм, 01600 мм, 01800мм, 02000 мм. В ходе расчетов была определена контактная выносливость зубчатых передач, контактная прочность при действии максимальной нагрузки, выносливость зубьев при изгибе, прочность при изгибе максимальной нагрузкой.
Технология изготовления зубчатых передач должна обеспечивать выполнение высоких требований по точности и качеству изготовления. С учетом этого были даны рекомендации, позволяющие увеличить ресурс работы редуктора, а именно было предусмотрено улучшение условий нагружения в зоне контакта зубьев путем продольной и профильной модификации, устранения уступов у основания зубьев при шлифовании, повышение точности в первую очередь по показателям плавности и контакта. Это позволило увеличить запасы контактной прочности и выносливости в среднем на 20.. .30%.
Создание горных машин нового поколения обусловливает необходимость повышения эксплуатационных характеристик сталей для зубчатых колес [2-3].
Исследованиями [4] показана эффективность качественного изменения служебных свойств конструкционных сталей широкого спектра назначения путем повышения их чистоты по сере, фосфору и неметаллическим включениям, снижающих пластичность металла.
На основе производственного опыта и анализа литературных данных [2-3], в качестве базовых марок приняли стали 18Х2Н4МА и 38ХН3МФА (ГОСТ 4543-71) - лучшие по комплексу свойств и перспективные с позиций металловедения для создания сталей нового поколения.
Химический состав опытно-промышленных плавок новых и базовых сталей приведен в таблице 1.
Таблица 1.
Химический состав и балл НВ разработанных (18Х2Н4МАА и 38ХН3МФАА) и базовых сталей (18Х2Н4МА и 38ХН3МФА)
Марка стали Химический состав стали, масс % * Балл НВ
С Мп Сг N1 Мо V я Р С ОС
18Х2Н4МАА 0.15 0.25 0.27 1.57 4.07 0.35 - 0.004 0.005 1,0 1.5
18Х2Н4МА 0.18 0.26 0.39 1.54 4.01 0.37 - 0,023 0,021 2,0 3,0
38ХНЭМФАА 0.35 0.24 0,31 1.26 3,21 0,39 0,11 0,005 0,005 1,0 1,5
38ХЮМФА 0.38 0.29 0.44 1.45 3,31 0,41 0,13 0,024 0,022 2,5 3,5
Таблица 2 иллюстрирует механические свойства разработанных и стандартных сталей после термической обработки, имитирующей цементацию по температуре и времени выдержки, и разработанного комплекса закалок и отпусков.
Таблица 2.
Механические свойства разработанных (18Х2Н4МАА и 38ХН3МФАА) и стандартных сталей (18Х2Н4МА и 38ХН3МФА)
Марка стали Характеристика Ударная вязкость КС11. Дж/см2 при температурах
О0.2: МПа ОБ: МПа 5,% -20 °С -20 <>С -60 °С
18Х2Н4МАА 1069 1380 14.0 57,20 152.5 93.0 85.0
18Х2Н4МА 956 1218 12.5 56.30 118 67.0 53.0
38ХНЗМФАА 1180 1230 14.0 22.3 38.1 36.3 34.3
38ХНЗМФА 1077 1125 9,0 11,0 29,0 28,0 27,0
В условиях ОАО «Юргинский машиностроительный завод» проведены сравнительные испытания ранее выпускаемого и нового редуктора (рисунок 1).
Рисунок 1. Установка редуктора на стенде
Целью исследований вибрационных процессов в редукторах К750Ю.03.01.000 и К750Ю.03.10.000 была оценка эффективности новой конструкции и технологии изготовления. Разработка новой конструкции и технологии изготовления были направлены на повышение плавности работы зубчатых зацеплений, входящих в редуктор, создание предпосылок к повышению надежности работы агрегата в целом.
Факторами, определяющими достижение этих целей, являются снижение шума, сопровождающего работу редуктора, и снижение вибраций на корпусе агрегата. Для выполнения сравнительного анализа результатов замера шума и вибраций старого и нового редукторов испытания проводились в одинаковых условиях, а замеры шума и вибраций делались в одних и тех же точках.
Таблица 3.
Сравнение уровней звуковой мощности редукторов при работе без нагрузки с
отключенным стендом (без шумоизоляции редуктора)
Ср. геом. окт. полосы частот, Гц С вращением в левую нерабочую сторону С вращением в правую рабочую сторону
К750Ю.03.01.000 зав.№ 01; 30.01.13 К750Ю.03.10.000 зав.№ 01; 29.09.13 Допустимые уровни по мощности К750Ю.03.01.000 зав.№ 01; 30.01.13 К750Ю.03.10.000 зав.№ 01; 29.09.13 Допустимые уровни по мощности
31,5 Уровни звуковой мощности Lw и LwА, дБ и дБА 88,2 81,2 124 90,4 81,1 124
63 84 80,8 112 86,8 81,3 112
125 85,7 85,5 104 89,3 85,0 104
250 90,4 84,1 99 92,8 85,6 99
500 86,4 84,6 95 88,5 84,4 95
1000 89,9 86,8 92 90,6 87,2 92
2000 82,8 77,9 90 81,4 78,1 90
4000 72,8 70,6 88 71,6 68,4 88
8000 63 61,9 86 63,4 63,2 86
дБА 92,9 88,8 97 92,9 89,9 79
Исследования вибраций редуктора старой и новой конструкции проводились на стенде на испытательном участке Юргинского машиностроительного завода (рисунок 1).
Проведен сравнительный анализ шумовых характеристик старой и новой конструкции.
В таблице 3 результаты замеров шумовых характеристик старого и нового редукторов сравниваются между собой. Сравнение велось для разных направлений вращения редукторов.
Из таблицы 3 следует, что новый редуктор во всех случаях имеет более низкие шумовые характеристики для всех октавных полос. Снижение в основных октавных полосах и по шкале А составляет 3.4 дБ. Это означает, что звуковая мощность модернизированного редуктора в 2.2,5 раза меньше старой модели. Этот факт обеспечивает более комфортные условия работы операторов и позволяет рассчитывать на снижение динамических нагрузок на детали редуктора.
Проведен сравнительный анализ (рисунок 2) вибраций старого и нового редукторов.
Рисунок 2. Сравнение записей сигналов виброускорения для старого (верх) и нового
редукторов
Анализ вибраций заключается в определении спектра вибрационного сигнала и сопоставлении частот спектра с большими амплитудами с оборотными частотами валов, зубцо-выми частотами зубчатых колес, с частотами, присущими подшипникам (частоты прохождения тел качения по внутренним и наружным дорожкам качения, частоты сепараторов и т.д.). Кроме спектров широкополосного сигнала, могут строиться спектры огибающих высокочастотного сигнала, записанного, например, в октаве 4 кГц, а также и в других октавах. Для анализа сигналов использовалась программа ЕхрБупа, разработанная в МГТУ «СТАНКИН».
Анализ вибраций показал, что плавность работы зубчатых передач значительно возросла.
Испытания старой и новой конструкций редукторов показало, что проведенные мероприятия дали положительный эффект относительно снижения виброакустической активности нового образца.
Заключение
Разработана новая конструкция и технология изготовления зубчатого привода с применением новых материалов, режущего инструмента, специальной технологической оснастки и контрольно-измерительных приборов, включающая технологию выплавки, ковки, химико-термической и механической обработки зубчатых колес.
По разработанной технологии с использованием новых материалов изготовлен и испытан в широком диапазоне нагрузок опытный образец редуктора очистного комбайна с мощностью привода 350 кВт.
По результатам стендовых испытаний установлено снижение шума в основных октав-ных частотах на 3-4 дБ и вибраций на корпусе редуктора до пяти раз.
По комплексу служебных и технологических характеристик новые стали превосходят стандартные стали 18Х2Н4МА и 38ХН3МФА (ГОСТ 4543-71) и их зарубежные аналоги.
Комплекс выполненных работ может обеспечить повышение ресурса работы редуктора до двух раз и снижение удельной металлоемкости на единицу мощности 20%.
Литература
1. Повышение производительности и качества чистового зубонарезания / Овумян Г.Г, Езер-ский Е.В, Хухрий С.А :- Машиностроение, 1979 - с. 64.
2. Современные стали и сплавы для ответственных деталей горных машин / Рожкова Е.В., Романов О.М.: Горные машины и электромеханика, № 1, 2000 - с. 37-42.
3. Повышение ресурса крупномодульных зубчатых передач горных машин обеспечением
рациональных условий их работы и диагностической состояния / Фокин А.С.: дисс. докт. техн. наук, 2010, С-Петербург, 330 с. 4. Тезисы доклада «Влияние химической и структурной неоднородности на механические и эксплуатационные свойства трубных сталей»/ Марков С.И., Дуб В.С., Морозова Т.В.: Сборник трудов Международной У1-й Евразийской научно-практической конференции «Прочность неоднородных структур». Москва НИТУ МИСиС, 2012 г.
Исследование процессов обработки глубоких отверстий и закрепления труб в деталях теплообменного оборудования АЭУ
Ягуткин Е. Г., к.т.н. Кондратенко Л. А., Гунин А. В., Могутов И. В.;
ГНЦРФ ОАО НПО «ЦНИИТМАШ», Москва 8 (495) 675-85-05, [email protected]
Аннотация. В ОАО НПО «ЦНИИТМАШ» совместно с ОАО «ЗиО - Подольск» выполнен комплекс исследований влияния технологии обработки отверстий в коллекторах парогенераторов, камерах модулей на состояние поверхностного слоя и эксплуатационные свойства изделий. Разработаны рекомендации по обработке глубоких отверстий и закреплению труб в теплообменном оборудовании АЭУ.
Ключевые слова: обработка глубоких отверстий, закрепление труб, энергетическое машиностроение, теплообменное оборудование
Конструкция теплообменных аппаратов, применяемых в энергетической отрасли, предусматривает, как правило, наличие деталей типа трубных досок и коллекторов, в отверстиях которых закреплен пучок теплообменных труб. Обработка глубоких отверстий, число которых в ряде конструкций достигает до 11000, является одной из наиболее сложных и трудоёмких операций механической обработки корпусных деталей.
При изготовлении теплообменных аппаратов широкое применение нашли малоуглеродистые легированные и коррозионностойкие стали марок 10Х2М, 10ГН2МФА, 09Г2СА, 08Х18Н10Т и др.
Ввиду значительных габаритов и массы заготовок трубных досок и коллекторов, а также большого количества глубоких отверстий, обработку наиболее целесообразно выполнять на специальных станках для глубокого сверления, оснащенных системой ЧПУ. При глубоком сверлении в деталях теплообменной аппаратуры в основном применяются инструменты с внутренним отводом стружки (типа ВТА) и ружейные свёрла. С учетом требований по качеству поверхностного слоя и точности обработанных отверстий, после предварительного сверления может потребоваться развёртывание [1].
По сравнению с ружейными свёрлами, инструмент с внутренним отводом стружки обладает рядом преимуществ: более высокой жёсткостью стебля, что положительно влияет на точность размеров и формы отверстия, отсутствием контакта стружки с обработанной поверхностью, что благоприятно сказывается на качестве обработанной поверхности, возможностью быстрой замены режущей головки, что упрощает обслуживание. Современной тенденцией стало все более широкое применение в конструкциях инструмента сменных непере-тачиваемых твёрдосплавных режущих пластин, в том числе с износостойкими покрытиями.
Применение инструмента ВТА требует обеспечения гарантированного дробления стружки, необходимого для надёжной её эвакуации, что при сверлении малоуглеродистых легированных и коррозионностойких сталей с высокими пластическими и прочностными свойствами является сложной задачей.
Количество и геометрические параметры стружкоделителей и стружколомных порожков определяются свойствами обрабатываемого материала и режимами резания. Эффективная работа стружколомных порожков обеспечивается в определенном диапазоне режимов резания (скоростей резания и подачи).
Для сталей, применяющихся при изготовлении теплообменной аппаратуры, дробление
