CC BY
57Расчет конструкций
------ЖИЛИЩНОЕ ---
строительство
Научно-технический и производственный журнал
УДК 692.23 DOI: https://doi.org/10.31659/0044-4472-2019-1-2-8-13
М.К. ИЩУК1' 2, канд. техн. наук ([email protected])
1 Центральный научно-исследовательский институт строительных конструкций им. А.В. Кучеренко
(ЦНИИСК им. А.В. Кучеренко) (109428, г. Москва, ул. 2-я Институтская, 6)
2 Технический комитет 465 «Строительство» Федерального центра нормирования, стандартизации и технической оценки соответствия в строительстве (107139, г. Москва, Орликов пер., 3, стр. 1)
Новое в проектировании наружных стен с лицевым слоем из каменной кладки
Существовавший СНиП 11-22-81 «Каменные и армокаменные конструкции» разработан для зданий с наружными стенами из массивной кладки. Расстояния между вертикальными деформационными швами в них назначались 35-120 м. Устройство горизонтальных деформационных швов предусмотрено не было. Массовые дефекты наружных стен из каменной кладки начались с конца 1990-х гг. после ужесточения требований по сопротивлению теплопередаче и начала возведения многослойных стен новой конструкции. Основными причинами были ошибки при проектировании и низкое качество строительства. Дефекты появляются и в настоящее время, в основном на построенных ранее зданиях. Положения по проектированию наружных стен новой конструкции были внесены лишь в 2012 г. в актуализированную редакцию СНиП (СП 15.13330.2012), среди которых требования по устройству горизонтальных и вертикальных деформационных швов. С тех пор в него внесен ряд изменений, а также разработан СП 327.1325800.2017 «Стены наружные с лицевым кирпичным слоем», в которых учтены результаты последних экспериментальных и численных исследований.
Ключевые слова: многослойные стены, двухслойные стены, трехслойные стены с гибкими связями, лицевой слой из кирпичной и каменной кладки, вертикальные и горизонтальные деформационные швы, оптимизация расстояний между температурными швами, усилия в гибких связях, температурно-влажностные деформации, трещины в кладке, связевые сетки, методы расчета многослойных стен, прочность кладки на растяжение, прочность связей на вырыв, нормативные документы, своды правил.
Для цитирования: Ищук М.К. Новое в проектировании наружных стен с лицевым слоем из каменной кладки // Жилищное строительство. 2019. № 1-2. С. 8-13. DOI: https://doi.org/10.31659/0044-4472-2019-1-2-8-13
M.K. ISHCHUK, Candidate of Sciences (Engineering) ([email protected])
1 Central Research Institute of Building Constructions named after A.V. Kucherenko (TSNIISK named after A.V. Kucherenko)
(6, 2-nd Institutskaya Street, Moscow, 109428, Russian Federation)
2 Federal center for rationing, standardization and technical conformity assessment in construction, Technical committee 465 (3, bldg. 1, Orlikov Lane, Moscow, 107139, Russian Federation)
New in the Design of Exterior Walls with a Facing Layer of Brick Masonry
Existing SNiP II-22-81 «Stone and reinforced masonry structures» has been developed for buildings with exterior walls of solid masonry. The distance between the vertical deformation joints in them was appointed 35-120 m. Horizontal deformation joints were not provided for. Mass defects of external walls made of stone masonry began in the late 1990s after toughening the requirements for heat transfer resistance and the beginning of the construction of multilayer walls of the new design. The main reasons were design errors and poor construction quality. Defects appear and now mainly on previously built buildings. Provisions for the design of external walls of the new design were introduced only in 2012 in the updated version of SNiP (SP 15.13330.2012), including the requirements for the execution of horizontal and vertical deformation joints. Since then, a number of changes have been made to it, as well as the SP 327.1325800.2017 «External walls with a facing brick layer», which take into account the results of recent experimental and numerical studies, has been developed.
Keywords: multi-layer walls, two-layer walls, three-layer walls with flexible connections, the facing layer of brick masonry, vertical and horizontal deformation joints, optimization of distances between temperature seams, stresses in flexible tils, temperature and humidity deformations, cracks in masonry, braced grid, methods of calculation of multilayer walls, tensile strength of masonry, pull-out bond strength, regulations, codes of practice.
For citation: Ishchuk M.K. New in the design of exterior walls with a facing layer of brick masonry. Zhilishchnoe Stroitel'stvo [Housing Construction]. 2019. No. 1-2, pp. 8-13. DOI: https://doi.org/10.31659/0044-4472-2019-1-2-8-13 (In Russian).
Дефекты наружных каменных стен стали проявляться на большинстве возводимых с конца 1990-х гг. зданиях. Основными причинами их были ошибки при проектировании и низкое качество строительства. В меньшей степени аварии и дефекты проявляются в настоящее время, при этом в основном на постро-
8| -
енных ранее зданиях [1-3]. Лишь в 2012 г. в СНиП (СП 15.13330.2012) были внесены положения по проектированию многослойных стен с лицевым слоем из каменной кладки, удовлетворяющим возросшим требованиям по энергосбережению. Среди них внесены положения по устройству горизонтальных и верти-
М-2'2019
Научно-технический и производственный журнал
кальных деформационных швов в многослойных стенах. До этого проектирование велось с учетом требований как для стен из массивной однослойной кладки, которые на протяжении многих десятилетий обеспечивали трещиностойкость таких стен [4, 5 и др.].
С тех пор в действующую редакцию был внесен ряд изменений, а также в развитие СП 15.13330.2012 разработан СП 327.1325800.2017 «Стены наружные с лицевым кирпичным слоем». В настоящее время на основе проводимых в последнее время исследований разработаны Изменения № 3 к СП 15.13330.2012, которые будут введены в действие летом 2019 г.
Основные положения, вошедшие в СП 327.1325800.2017 «Стены наружные с лицевым слоем из кирпичной кладки» и в СП 15.13330.2012 «Каменные и армокаменные конструкции» с учетом изменений № 3 от 2018 г.
Требования по морозостойкости
Уточнены требования для многослойных стен, введено требование по минимальной марке по морозостойкости не только лицевого слоя, но и внутреннего для двухслойных стен.
Назначение расстояний между вертикальными температурными швами
В работах [6-11] отражены результаты проведеных в ряде стран исследований стен из ячеисто-бетонных блоков и керамических камней. Кладка свешивается с плиты, а торец плиты закрывается эффективным утеплителем. В России такая конструкция неприемлема в силу необходимости установки утеплителя толщиной 100-200 мм в отверстиях в плите перекрытия, в силу чего торец плиты оказывается открытым и подверженным температурным колебаниям. В зарубежной практике, как правило, конструктивные ограничения распространены на расстояние между вертикальными температурными швами. Так, для кладки, армированной в соответствии с EN 845-3 [9], расстояния между вертикальными швами не регламентируются. В работе [8] подчеркивается, что многолетний опыт эксплуатации многослойных стен в Европе не всегда подтверждает приведенные в нормативных документах ограничения на расстояния между вертикальными швами. В изменениях к СП 15.13330.2012 предложена откорректированная на основе проводимых исследований [12-15] и др. таблица назначения расстояний между вертикальными температурными швами.
Расстояния между швами назначаются по изменению температуры воздуха с момента замыкания в теплое время года и температуры воздуха в холодное время года, принимаемые по СП 20.13330 «Нагрузки
и воздействия». В целях оптимизации расхода арматуры на армирование лицевого слоя, устройства гибких связей, мест расположения и расстояний между вертикальными деформационными швами последние могут назначаться из соблюдения следующих условий:
- проверки неармированной кладки на возможность образования вертикальных трещин;
- непревышения предельно допустимых значений ширины раскрытия трещины;
- непревышения прочности связей и их анкерных узлов на растяжение.
Проверка неармированной кладки на возможность образования вертикальных трещин производится из условия:
Ni < (Уг R) -А,
(1)
где ^ - расчетное сопротивление кладки растяжению по перевязанному сечению; уг - коэффициент условий работы кладки при расчете на растяжение по второй группе предельных состояний, назначаемый равным 1,5 для зданий с предполагаемым сроком службы 100 лет, 2 - со сроком службы 50 лет и 3 - со сроком службы 25 лет.
Горизонтальное растягивающее усилие от темпе-ратурно-влажностных воздействий в основании лицевого слоя определяется при расчетном перепаде температуры для холодного времени, определяемом по СП 20.13330 «Нагрузки и воздействия»:
N(t) =о;А,
(2)
где горизонтальные растягивающие напряжения в основании стены ст( равны:
О = - Хэ ■ Х4 ■ Х5 ■ Хб •[Х1- Ь- Х2] Д,с -а^ад -Е^ ^П^ (3)
где х1 = 0,0005 МПа/(моС); х2 = 0,0008 МПа/оС; Х3= 1 для кладки из керамического кирпича и х = 1,3 для кладки из силикатного кирпича, бетонных камней; Х4 = 1 при Д, = 0оС; 1,1 - при Д, = 5оС и 1,25 - при
'Ч г плит г плит ' г
Д, = 10оС и выше, учитывающий влияние темпера-
плит
туры замыкания и температуры плиты в эксплуатационный период Д,плит; х5 = 1,4 для кладки из керамического кирпича и х5 = 1,1 для кладки из силикатного кирпича и бетонных камней, учитывающий возможность концентрации растягивающих напряжений на опоре вблизи соединяющих торцевую часть плиты с внутренней железобетонных ребер; х - коэффициент, равный 114оС/МПа; Ь - расстояние между двумя вертикальными деформационными швами.
Деформации усадки кладки из силикатного кирпича и бетонных камней задаются с помощью эквивалентной температуры, вызывающей в кладке ту же деформацию.
1-2'2019
9
Расчет конструкций
------ЖИЛИЩНОЕ ---
строительство
Научно-технический и производственный журнал
Температурному расширению лицевого слоя препятствуют расположенные на углах связи, усилия в которых определяют по формуле:
N =(ФЬ , +е>р-р-Д? ,
х ^ х'расч / 1 2 1 3
(4)
где d = 0,0076 кН/м, е = 0,0072 кН при Ьх и Ь >0,42 м; d = 0,0008 кН/м, е = 0,0019 кН при Ь или
у ' ' ' ' ' ~ X
Ьу< 0,42 м; р1=0,25 м; р2=1°С-1 при кладке лицевого слоя из керамического кирпича и камней и р2=1,5оС-1 при кладке лицевого слоя из силикатных, бетонных кирпича и камней; р3=1 для стальных связей; р3=0,5 для связей из полимерных композитных материалов; Д^ - расчетный перепад температуры, определяемый для теплого времени года с учетом солнечной радиации, оС; Ьх,расч - расчетная суммарная длина стен.
Расчет на растяжение расположенных на углу связей и продольных стержней Г-образных связевых сеток производят из условия:
массивной кладки, это ограничение не затрагивало большую часть конструкций. С переходом к возведению многослойных стен это требование привело бы к практическому запрету трехслойных стен с гибкими связями в случае его соблюдения. В Изменениях № 3 к СП 15.13330.2012 принято, что допускается проектирование таких элементов в случае проверки прочности нормального сцепления кирпича с кладочным раствором непосредственно на объекте.
НДС кладки стен и усилия в гибких связях при действии ветровой нагрузки определяют с учетом совместной работы наружного и внутреннего слоев. Расчетный изгибающий момент М простенков, не имеющих вертикальных опор, определяют из условия:
М< Я., •Ж ,
?Ь упр'
(10)
N < т 7 Я А +у Я А ,
5 с * а.с з.с з.с * а з.т з.т
(5)
где Я, - расчетное сопротивление кладки растяжению при изгибе, учитывающее нелинейную работу кладки; Жупр - упругий момент сопротивления поперечного сечения простенка.
В остальных случаях соблюдают условие:
где N¡¡- растягивающее усилие в связях и продольных стержнях сеток того же направления, расположенных на углу стены от температурно-влажностных воздействий при расчетном перепаде температуры для теплого времени и от ветровой нагрузки; тс -коэффициент условий работы связей, зависящий от неравномерности включения в работу отдельных связей; А , А - суммарная площадь сечения, соот-
' 5,т 1 г I г-1 :
ветственно связей и продольных стержней связевых сеток; Я , Я - расчетные сопротивления растяже-
' 5,т г г г
нию связей и продольных стержней связевых сеток; усс, ус5 - коэффициенты условий работы связей и продольных стержней сеток.
Прочность анкерного узла связи находят из условия:
< Я„
(11)
N +у Я А
5 с ?,а * а 5,т ¡,
(6)
Рекомендуется разбивка вертикальными швами стен на прямолинейные фрагменты. При значительных ветровых нагрузках, прогибах перекрытий и других опорных элементов, неравномерных деформациях каркаса, осадках фундаментов усилия в связях и кладке принимается суммарное горизонтальное растягивающее усилие.
где о? - растягивающие напряжения.
При расчете допускается образование трещин длиной не более 150 мм на участках концентрации напряжений.
Проверяется устойчивость простенка против опрокидывания в случае, когда равнодействующая всех сил выходит за пределы ядра сечения и сдвига.
Вертикальные перемещения наружного
и внутреннего слоев многослойной кладки
Разность вертикальных перемещений слоев стены определяют с момента окончания ее возведения:
Де=Де(^+Де^),
(12)
где Де(Щ - разность вертикальных перемещений слоев стены от вертикальной нагрузки и собственного веса; Де^) - разность вертикальных перемещений слоев стены от усадки кладки.
Для вычисления деформаций кладки каждого из слоев применяют длительный модуль деформаций:
Е =К /п
дл 0 ' 1 п
(13)
Расчет на ветровую нагрузку
В прежних редакциях СНиПа было указание о недопустимости учета работы кладки на изгиб из плоскости по горизонтальному сечению. Поскольку до конца 1990-х гг. наружные стены выполнялись из
где пплз - коэффициент для определения деформаций ползучести, развившихся с момента окончания роста нагрузки, вычисляемый по формуле:
цш=[3, 51-1,16^ (П)]С,
(14)
10
1-22019
О
Научно-технический и производственный журнал
где tl - возраст кладки на момент окончания ее возведения (сут); ф - коэффициент, равный 1/сут; С - коэффициент, учитывающий деформационные характеристики.
Узлы опирания кладки лицевого слоя
В первой редакции СП 15.13330.2012 опирание лицевого слоя допускалось только на открытые торцы перекрытий, поскольку большинство аварий и дефектов было выявлено при опирании кладки на стальные уголки. Кроме того, свес кладки с плиты перекрытия мог достигать нескольких сантиметров, и с целью контроля было предложено торец плиты оставлять открытым. С накоплением опыта появилась возможность допустить опирание кладки лицевого слоя на стальные кронштейны заводского изготовления. Конструкция деталей и способов их анкеровки к плите перекрытия должна проверяться экспериментально и иметь технические условия, утвержденные в установленном порядке. Рекомендуемые конструкции узлов опирания приведены в СП 327.1325800.2017.
Материалы для кладки лицевого слоя
Вследствие некачественного выполнения горизонтальных деформационных швов в лицевом слое в уровне низа перекрытий происходило растрескивание пустотелых кирпичей. Часто расположенные под плитой кирпичи выступали наружу и вертикальные пустоты в них оказывались открытыми для попадания дождя и снега. В этой связи автором было предложено для лицевого слоя преимущественно применять полнотелый кирпич (в том числе пустотностью до 13%), пустотелый кирпич с утолщенной наружной стенкой не менее 20 мм, а также кирпич с несквозными пустотами. До настоящего времени не все заводы смогли перейти на изготовление таких изделий.
Благодаря накоплению опыта сняты ограничения на применение ряда материалов для лицевого слоя. Допускается применение кирпича со сквозными пустотами с толщиной наружной стенки менее 20 мм, но не менее 12 мм при условии, что его марка по морозостойкости на одну ступень выше приведенной в таблице 1 СП 15.13330.2012. В этом случае заглубленные растворные швы не допускаются и кладка одного или более рядов, находящихся непосредственно под горизонтальным деформационным швом, выполняется из клинкерного или полнотелого кирпича (в том числе пустотностью до 13%), пустотелого кирпича с утолщенной наружной стенкой не менее 20 мм, кирпича с горизонтальными пустотами. При этом заглубленные швы допускаются только в случае применения указанных выше материалов на всю высоту стены.
1-2'2019 ^^^^^^^^^^^^^^
Требования по гибким связям
Даны типы связей, не требующих экспериментальной проверки. Их следует устанавливать в шахматном порядке в количестве не менее 5 шт./м2. При экспериментальной проверке максимальное значение горизонтального перемещения связей не должно превышать 1 мм при действии расчетной нагрузки с учетом деформаций как самой связи, так и обоих анкерных узлов. Одиночные связи из полимерных композитных материалов следует устанавливать в шахматном порядке в количестве не менее 8 шт./м2. На объекте необходимо проводить контрольные испытания связей на вырыв, а для стен без горизонтальных деформационных швов -также на их срез и смятие кладки при сдвиге.
Очередные задачи по исследованию наружных стен из многослойной кладки
- Экспериментальные исследования кладки при растяжении по горизонтали, в том числе армированной стальными сетками и из полимерных композитных материалов (данные в СП отсутствуют для современных материалов и армированной кладки).
- Экспериментальные исследования прочности нормального и касательного сцепления кладки и раствора (приведенные в СП данные заимствованы из СНиП 1962 г., в большинстве занижены и не соответствуют современному уровню строительства).
- Экспериментальные исследования тонкослойной кладки на изгиб из плоскости (данные в СП отсутствуют для современных материалов и армированной кладки).
- Экспериментальные и численные исследования двухслойной кладки с гибкими связями на внецен-тренное сжатие и сдвиг слоев, в том числе с учетом ползучести и температурно-влажностных воздействий (данные в СП отсутствуют).
- Экспериментальные и численные исследования двух- и трехслойных стен с гибкими связями с опира-нием лицевого слоя толщиной от 9 до 12 см на плиты перекрытий и стальные кронштейны (данные в СП отсутствуют).
- Разработка программ расчета на ЭВМ многослойной кладки с учетом развития трещин, ползучести и этапности возведения.
Без проведения этих исследований многие вопросы проектирования окажутся нерешенными, что ведет к необоснованному копированию зарубежного опыта, когда зачастую климатические условия, виды материалов, качество строительства существенно отличаются.
При этом даже в случае включения указанной тематики в госпрограммы качество проводимых исследований может оказаться недостаточно высоким в случае, когда исследования, особенно экспериментальные,
- 11
Расчет конструкций
------ЖИЛИЩНОЕ ---
строительство
Научно-технический и производственный журнал
ограничены одним годом. Фактически это означает, что на проведение исследований отводится несколько месяцев с момента заключения договора весной до сдачи второй редакции документов осенью. Это приводит к мельчанию тематики, снижению качества работ. Выход видится в долгосрочных программах исследований с разбивкой на основные этапы в один год. Кроме того, размеры финансирования в большинстве случаев не позволяют исследователям полностью сосредоточиться на финансируемой из бюджета тематике, значительную часть средств приходится зарабатывать договорами на проведение обследований технического состояния и исправление дефектов, допущенных в том числе вследствие несовершенства нормативных документов.
Разграничение области применения наружных многослойных стен с лицевым слоем из кирпичной кладки и вентилируемых фасадов с облицовкой штучными кладочными материалами В настоящее время толщина кладки лицевого слоя, крепящегося к внутреннему гибкими связями, в соответствии с СП 15.13330.2012 и СП 327.1325800.2017 допускается не менее 120 мм. Назрела необходимость включения в эти документы конструкций с толщиной кладки лицевого слоя от 90 мм. Применение в трехслойных стенах в качестве облицовочного слоя кладки меньшей толщины должно быть отнесено к компетенции тяжелых вентилируемых фасадов, предусматривающих различные виды фахверка для обеспечения устойчивости кладки лицевого слоя. Двухслойные стены без воздушной прослойки между слоями должны проектироваться в соответствии с СП 15.13330.2012 и СП 327.13255800.2017 с внесением в них соответствующих указаний. Вместе с тем препятствием к включению в СП 15.13330.2012 и СП 327.13255800.2017 конструкций наружных стен с лицевым слоем кладки толщиной менее 120 мм служит отсутствие комплексных экспериментальных и численных исследований таких стен. С учетом сказанного представляется неСписок литературы
1. Ищук М.К. Отечественный опыт возведения наружных стен из облегченной кладки. М.: РИФ Стройматериалы, 2009. 357 с.
2. Ищук М.К. Проблемы норм по проектированию каменных конструкций // Жилищное строительство. 2010. № 4. С. 15-17.
3. Деркач В.Н., Демчук И.Е., Орлович Р.Б. Механизм повреждаемости ненесущей облицовки многослойных каменных стен // Строительство уникальных зданий и сооружений. 2017. № 3 (54). С. 63-67.
4. Шапиро Г.И., Коровкин В.С. К вопросу о напряженно-деформированном состоянии жилых и
12| -
своевременной разработка каких-либо других нормативных документов, регламентирующих наружные стены с лицевым слоем из кирпичной кладки, используя терминологию «тяжелый вентфасад» и т. п.
Связь с другими нормативными документами
Разработка ГОСТов на материалы для кладки и методы их испытаний должна производиться в более тесном взаимодействии с разработчиками СП на проектирование каменных конструкций. Зачастую взаимодействие сводится к сбору замечаний и информации.
Значительные разделы по каменным конструкциям включены в СП 70.13330.2012 «Несущие и ограждающие конструкции», принятие которых происходит без участия ПК 22 «Каменные конструкции» при ТК465.
Введение ГОСТов по каменным конструкциям и материалам, являвшихся переводами некоторых европейских EN, для России представляется преждевременным, в том числе в силу отсутствия единой системы таких документов, в отличие, например, от Белоруссии.
Изменение подхода к экспертизе проектов
Поскольку экспертиза проектов производится только на уровне стадии П, узлы наружных стен, зачастую разработанные архитекторами, делающими основной акцент на теплотехнических характеристиках и архитектурной выразительности стен, в дальнейшем оказываются недостаточно проработанными.
Выводы
1. Надежность конструкций наружных многослойных стен во многом зависит от результатов проводимых научных исследований. При недостаточном уровне научных исследований корректировка нормативных документов производится на основе опыта эксплуатации и изучения причин аварий и дефектов.
2. Требуется более тесное взаимодействие при проведении научно-исследовательских работ и разработке нормативных документов всех участников процесса.
References
1. Ishchuk M.K. Otechestvennyi opyt vozvedeniya naru-zhnykh sten iz oblegchennoi kladki [Domestic experience in the construction of exterior walls from lightweight masonry]. Moscow: RIF Stroimaterialy, 2009. 357 p.
2. Ishchuk M.K. Problems of standards for the design of masonry structures. Zhilishchnoe Stroitel'stvo [Housing Construction]. 2010. No. 4, pp. 15-17. (In Russian).
3. Derkach V.N., Demchuk I.E., Orlovich R.B. The mechanism of damage to the curtain wall facing multilayer masonry walls. Stroitel'stvo unikainykh zdanii i sooru-zhenii. 2017. No. 3 (54), pp. 63-67. (In Russian).
|l-2'2019
Научно-технический и производственный журнал
общественных зданий при температурных воздействиях // Промышленное и гражданское строительство. 2008. № 12. С. 5-8.
5. Емельянов А.А., Вишняков Ю.В., Сидько И.Н. Рекомендации по расчету конструкций крупнопанельных зданий на температурно-влажностные воздействия. М.: ЦНИИСК им. В.А Кучеренко, ЛенЗНИИЭП, 1983. 138 с.
6. Altaha N. Zweischaliges Ziegelverblendmauerwerk. Stand der Technik // Mauerwerk. 2011. Vol. 15. Heft 4, pp. 214-222. https://doi.org/10.1002/ dama.201100506 (In German).
7. Brameshuber W., Schubert P., Schmidt U, Hannawald J. Rißfreie Wandlänge von Porenbeton-Mauerwerk // Mauerwerk 2006. Vil. 10. Heft 4, pp. 132-139. (In German).
8. Martens D.R.W. New approach for spacing of movement joints in reinforced and unreinforced masonry veneer walls. Part 1: Unreinforced masonry / Neue Bemessungsmethode für die Abstände von Dehnungsfugen in bewehrten und unbewehrten Verblendmauerwerksschalen. Teil 1: Unbewehrtes Mauerwerk // Mauerwerk. 2016. Vol. 20. Heft 4, pp. 461-468. ttps://doi.org/10.1002/dama.201600701 (In German).
9. Oswald R., Schubert P. Praxistipps für die Ausführung von Mauerwerk Mit Erläuterungen zu DIN EN 1996 (Eurocode 6). Herausgeber: Zentralverband des Deutschen Baugewerbes Deutsche Gesellschaft für Mauerwerks- und Wohnungsbau e.V. September 2013. 55 s.
10. Schubert P. Zweischalige Außenwände - Ausführung der Außenschale (Verblendschale) // Mauerwerk. 2003. Vol. 7 (6), pp. 202-204. DOI: 10.1002/ dama.200300470 (In German).
11. Designing for movement in brickwork. Brick Development Association. August 2016. London. 13 p.
12. Ищук М.К. Исследование напряженно-деформированного состояния кладки лицевого слоя наружных стен с гибкими связями при темпера-турно-влажностных воздействиях // Строительная механика и расчет сооружений. 2018. № 1. С. 72-76.
13. Ищук М.К. Учет совместной работы кирпичной кладки лицевого слоя наружных стен и плиты перекрытия // Промышленное и гражданское строительство. 2018. № 6. С. 30-36.
14. Ищук М.К. Вертикальные температурные швы в стенах с лицевым слоем из каменной кладки // Жилищное строительство. 2018. № 9. С. 53-59.
15. Орлович Р.Б., Зимин С.С., Рубцов Н.М. О расположении вертикальных деформационных швов в каменной облицовке наружных стен каркасно-мо-нолитных зданий // Строительство и реконструкция. 2014. № 3 (53). С. 15-20.
1-2'2019 ^^^^^^^^^^^^^
4. Shapiro G.I., Korovkin V.S. To the question of the stress-strain state of residential and public buildings with temperature effects. Promyshlennoe i grazhdan-skoe stroitel'stvo. 2008. No. 12, pp. 5-8.
5. Emel'yanov A.A., Vishnyakov Yu.V., Sid'ko I.N. Rekomendatsii po raschetu konstruktsii krupno-panel'nykh zdanii na temperaturno-vlazhnostnye vozdeistviya [Recommendations on the calculation of the structures of large-panel buildings for temperature and humidity effects]. Moscow: TsNIISK im. V.A. Kucherenko, LenZNIIEP. 1983. 138 p.
6. Altaha N. Zweischaliges Ziegelverblendmauerwerk. Stand der Technik. Mauerwerk. 2011. Vol. 15. Heft 4, pp. 214-222. https://doi.org/10.1002/ dama.201100506 (In German).
7. Brameshuber W., Schubert P., Schmidt U, Hannawald J. Rißfreie Wandlänge von Porenbeton-Mauerwerk. Mauerwerk 2006. Vil. 10. Heft 4, pp. 132-139. (In German).
8. Martens D.R.W. New approach for spacing of movement joints in reinforced and unreinforced masonry veneer walls. Part 1: Unreinforced masonry / Neue Bemessungsmethode für die Abstände von Dehnungsfugen in bewehrten und unbewehrten Verblend-mauerwerksschalen. Teil 1: Unbewehrtes Mauerwerk. Mauerwerk. 2016. Vol. 20. Heft 4, pp. 461-468. ttps:// doi.org/10.1002/dama.201600701 (In German).
9. Oswald R., Schubert P. Praxistipps für die Ausführung von Mauerwerk Mit Erläuterungen zu DIN EN 1996 (Eurocode 6). Herausgeber: Zentralverband des Deutschen Baugewerbes Deutsche Gesellschaft für Mauerwerksund Wohnungsbau e.V. September 2013. 55 s.
10. Schubert P. Zweischalige Außenwände - Ausführung der Außenschale (Verblendschale). Mauerwerk. 2003. Vol. 7 (6), pp. 202-204. DOI: 10.1002/ dama.200300470 (In German).
11. Designing for movement in brickwork. Brick Development Association. August 2016. London. 13 p.
12. Ishchuk M.K. Investigation of the stress-strain state of the masonry of the facial layer of the outer walls with flexible ties during temperature and humidity effects. Stroitel'naya mekhanika i raschet sooruzhenii. 2018. No. 1, pp. 72-76. (In Russian).
13. Ishchuk M.K. Accounting for the joint work of the brickwork of the front layer of external walls and floor slabs. Promyshlennoe i grazhdanskoe stroitel'stvo. 2018. No 6, pp. 30-36. (In Russian).
14. Ishchuk M.K. Vertical expansion joints in a cavity walls. Zhilishchnoe Stroitel'stvo [Housing Construction]. 2018. No. 9, pp. 53-59. (In Russian).
15. Orlovich R.B., Zimin S.S., Rubtsov N.M. About the location of the vertical expansion joints in the masonry cladding of the outer walls of frame-monolithic buildings. Stroitel'stvo i rekonstruktsiya. 2014. No. 3 (53), pp. 15-20. (In Russian).
- 13
