CC BY
299
Вюник Придшпровсько! державно! академп будiвництва та архиектури, 2016, № 1 (214) ISSN 2312-2676 УДК 624.15 : 624.131
НОВАЯ КОНСТРУКЦИЯ ПЛИТНО-СВАЙНОГО ФУНДАМЕНТА
САМОРОДОВ А. В., докторант, к. т. н., доц.
Кафедра геотехники и подземных сооружений, Харьковский национальный университет строительства и архитектуры, ул. Сумская, 40, 61002, Харьков, Украина, тел. +38 (057) 706-18-99, e-mail: [email protected], ORCID ID: 0000-0003-4395-9417
Аннотация. Постановка проблемы. В области строительства высотных и многоэтажных зданий при значительных нагрузках по подошве фундаментов и залегании в основании нескальных грунтов, как правило, применяют наиболее распространенный свайный фундамент для снижения деформаций и выполнения требований нормативных документов [1] по предельно допустимым осадкам. Мониторинг напряженно-деформированного состояния (НДС) свайных фундаментов возведенных зданий показывает существующие резервы несущей способности, с одной стороны, грунтовых оснований по второй группе предельных состояний, с другой - самого фундамента по первой группе предельных состояний за счет регулирования НДС фундамента в процессе строительства и эксплуатации. Поэтому все чаще применяют более прогрессивные конструкции фундаментов, состоящих из свай и плитного ростверка, а также способы их устройства [2 - 10], однако при их проектировании существует ряд недостатков, связанных с неоднозначностью применения методов и методик расчета таких конструкций, что позволяет делать только частные выводы и рекомендации. Цель статьи. Предлагается новая конструкция плитно-свайного фундамента, которая лишена недостатков существующих конструктивных решений и способов устройства, а также инженерная методика определения ее основных параметров. Вывод. Предложена новая конструкция плитно-свайного фундамента и разработана методика определения ее основных параметров при проектировании основания по предельно допустимым осадкам Su сооружений. Эффективность применения данного типа плитно-свайного фундамента получается за счет рационального распределения сопротивления между плитной частью и сваями, когда под нагрузкой от здания сначала в работу полностью включается плита, что дает возможность максимально продеформироваться плитной части, а потом сваи - за счет шарнирного соединения с плитой. При этом, в зависимости от максимально допустимых осадок для зданий и сооружений, восприятие плитной частью полной нагрузки составляет более 50 %, что приводит к существенному снижению расхода бетона.
Ключевые слова плита, свая, плитно-свайный фундамент, давление, осадка, длина свай, шаг свай
НОВА КОНСТРУКЦ1Я ПЛИТНО-ПАЛЬОВОГО ФУНДАМЕНТУ
САМОРОДОВ О.В., докторант, к. т. н., доц.
Кафедра геотехшки та тдземних споруд, Харювський нацюнальний унгверситет будавництва та архггектури, вул. Сумська, 40, 61002, Харкгв, Украша, тел. +38 (057) 706-18-99, e-mail: [email protected], ORCID ID: 0000-0003-4395-9417
Анотащя. Постановка проблеми. У галузi будiвництва висотних та багатоповерхових будiвель при значних навантаженнях по пiдошвi фундаменпв i заляганш в основi нескельних грунпв, як правило, застосовують найбшьш поширений пальовий фундамент для зниження деформацш та виконання вимог нормативних докуменпв [1] щодо гранично допустимих освдань. Мониторинг напружено-деформованного стану (НДС) пальових фундаменпв зведених будiвель показуе iснуючi резерви несно! здатносп, з одного боку -грунтових основ за другою групою граничних сташв, з шшого - самого фундаменту за першою групою граничних сташв за рахунок регулювання НДС фундаменту в процес будiвництва та експлуатаци. Тому все часпше застосовують прогресивш конструкци фундаменпв, що складаються з паль i плитного ростверку, а також способи 1х улаштування [2 - 10], однак у пращ при 1х проектування юнуе ряд недолшв, пов'язаних iз неоднозначнютю застосування методiв i методик розрахунку таких конструкцш, що дозволяе робити тшьки окремi висновки та рекомендаций Мета статтй Пропонуеться нова конструкщя плитно-пальового фундаменту, яка не мае недолшв юнуючих конструктивних рiшень та способiв улаштування, а також iнженерна методика визначення 11 основних параметрiв. Висновок. Запропоновано нову конструкцш плитно-пальового фундаменту та розроблено методику визначення 11 основних параметрiв для проектування основ за гранично допустимими освданнями Su споруд. Ефектившсть застосування цього типу плитно-пальового фундаменту отримуеться за рахунок рацюнального розподiлу опору мiж плитною частиною та палями, коли навантаження ввд будiвлi спочатку повнiстю сприймае плита, що дае можливють максимально продеформуватися плитнiй частинi, а потiм палi - за рахунок шарнiрного з'еднання з плитою. При цьому, залежно вiд максимально допустимих осiдань для будiвель i споруд, сприйняття плитною частиною повного навантаження складае понад 50 %, що сприяе значному зниженню витрат бетону.
Ключовi слова: плита, паля, плитно-пальовий фундамент, тиск, оадання, довжина паль, крок паль
THE NEW STRUCTURE OF A PLATE-PILE FOUNDATION
SAMORODOV O. V., Ph.D, Assistant Prof.
Department of Geotechnics and Underground Structures, Kharkiv National University Construction and Architecture, 40, Sumska str., Kharkiv 61002, Ukraine, tel. +38 (057) 706-18-99, e-mail: [email protected], ORCID ID: 0000-0003-4395-9417
Summary. Raising of problem. In the construction of high-rise buildings with significant loads on foundations and bedding at the base of not rocky soils tend to use the most common pile foundation to reduce the deformation and correspond to regulations [1] on the maximum permissible deformation. Monitoring of the stress-strain state (SSS) pile foundations constructed buildings shows the existing reserves of bearing capacity on the one hand - soil bases of the second group of limit states, on the other - the foundation of the first group of limit states by regulating the SSS foundation during construction and exploitation. Therefore, are increasingly using more progressive structure of foundations consisting of piles and of plate, as well as methods for their construction [2 - 10], however, in their design there are a number of disadvantages associated with the ambiguity of the application of methods for the calculation of such structures, which allows to do only partial conclusions and recommendations. Purpose. Is proposing the new structure of a plate-pile foundation, which overcomes the drawbacks of the existing design solutions and methods of consruction their, as well as is proposing an engineering method of a determination of basic parameters. Conclusion. Is proposes the new structure of a plate-pile foundation and the method of a determination of basic parameters his in the design of a soil base to the maximum permissible deformation Su buildings. Efficiency of application this type plate-pile foundation obtained by rational distribution resistance between a plate and piles, when under load from the building to the first work fully incorporated plate that allows maximum deformed for plate, and then the piles - due to of the hinge connection with the plate. Thus, depending on the maximum permissible deformation for buildings resistance of plate part of a full load of more than 50%, that significantly reduces the consumption of concrete.
Keywords: plate, pile, plate-pile foundation, pressure, deformation, piles's length, piles's step
Постановка проблеми. В области строительства высотных и многоэтажных зданий при значительных нагрузках по подошве фундаментов и залегании в основании нескальных грунтов, как правило, применяют наиболее распространенный свайный фундамент для снижения деформаций и выполнения требований нормативных документов [5] по предельно допустимым осадкам. Также это касается и наличия в верхних слоях грунтового массива структурно-неустойчивых и сильносжимаемых геологических отложений, в том числе, с неравномерной мощностью.
Цель статьи. Мониторинг напряженно-деформированного состояния (НДС) свайных фундаментов возведенных зданий показывает существующие резервы несущей способности, с одной стороны, грунтовых оснований по второй группе предельных состояний, с другой - самого фундамента по первой группе предельных состояний за счет регулирования НДС фундамента в процессе строительства и эксплуатации. Поэтому все чаще применяют более прогрессивные конструкции фундаментов, состоящих из свай и плитного ростверка:
- свайно-плитный фундамент [6], где допускается восприятие плитой ростверка до 15 % от общей нагрузки;
- свайный фундамент [10], конструкция которого предполагает рациональное перераспределение усилий в плитном ростверке за счет последовательного включения в работу свай после сжатия определенной толщины демпфирующих прокладок между плитой и головами свай.
Основными недостатками при проектировании предлагаемых выше фундаментов является неоднозначность методов и методик расчета таких конструкций, которая выражается в следующем:
- применение различных моделей основания;
- применение «абстрактных» механических характеристик грунтов под плитой ростверка;
- отсутствие инженерной методики расчета фундамента исходя из требований по допустимым осадкам.
Действительно, в настоящее время, судя по большому количеству публикаций и анализу некоторых из них [1-4, 7-8], одним из самых актуальных научных направлений в области геотехники является включение в работу плиты ростверка при увеличении кратности шага между осями свай п >3. Однако эти, в основном, численные исследования выполняются с помощью мощных расчетных комплексов типа ANSYS, PLAXIS,
SOFISTIK и др. по учету взаимного влияния свай и ростверка, применения различных моделей основания, что позволяет делать только частные выводы и рекомендации.
В случаях же наличия в верхних слоях основания насыпных, просадочных и других «слабых» грунтов предлагается способ возведения плитно-свайного фундамента [11] для уплотнения этих грунтов, который предполагает устройство свай и выполнение на поверхности грунта плиты ростверка, имеющей зазоры сверху и вокруг каждой сваи, с объединением свай и плиты после возведения части здания общей железобетонной несущей стяжкой. Здесь следует отметить, что кроме вышеперечисленных недостатков, при проектировании такого типа фундамента появляются также технические трудности изготовления несущей стяжки при наличии возведенных конструкций и сомнительностью получения положительного результата, особенно при неравномерных деформациях «слабых» грунтов под плитой ростверка на первых этапах строительства здания.
Изложение основного материала. В
данной работе предлагается новая конструкция плитно-свайного фундамента, которая лишена недостатков существующих конструктивных решений и способов устройства, а также инженерная методика определения ее основных параметров. Плитно-свайный фундамент (рис. 1, 2) состоит из плитной части 1 и свай 2 диаметром ё, при этом между плитной частью и сваями выполняется зазор 3 высотой А, а расстояние между осями свай составляет пё. Причем зазор для удобства его устройства может заполняться низкомодульным материалам, например, пенопластом, в процессе устройства бетонной подготовки 4 под плиту.
Далее предлагается рассмотреть построение инженерной методики оптимального проектирования плитно-свайного фундамента исходя из предельно допустимых осадок сооружения Би, принимая во внимание нормативную расчетную схему [11] взаимодействия условного свайного фундамента с линейно-
деформируемой грунтовой средой (см. рис. 2).
Узел 1
Н
Рис. 1. Плитно-свайный фундамент
В
ее
4 Р
СГ
а?
ш
п
г <р
-I —
с£ и
И
Вэсл -В + О
12
Рис. 2. Расчетная схема взаимодействия плитно-свайного крупноразмерного фундамента с грунтовым массивом
Сделаем ряд обоснований и допущений (см. рис. 2), которые частично предлагались нами в работе [12]:
- полное давление по подошве фундамента р принимается равномерно распределенным по всей площади фундаментной плиты размерами В х Д при этом в процессе возведения здания сначала включается в работу плитная часть фундамента, которая воспринимает допустимое давление рпл, а после включаются в работу сваи, интенсивность реакций N которых представляется в виде равномерно распределенного давления pN на уровне отметки заложения их подошв. Поэтому поочередно образуются две
сжимаемые
толщи
Нс,р и
' г пл
н
с,Рм
соответственно под плитои и под нижними концами сваИ;
- при определении давления рм некоторое увеличение площади подошвы условного фундамента Вусл х Ьусл по сравнению с размерами плиты В х Ь компенсируется дополнительным учетом веса сваиного поля;
- нижняя граница сжимаемоИ толщи Нс назначается из нормативного условия [5]: к 'azg,н =агр,н (где к - коэффициент,
принимаемый в зависимости от ширины подошвы фундамента);
- для упрощения выводов принимаем физико-механические характеристики грунтовой толщи усредненные: у, ф и Е;
- для определения осадки применяем известную формулу, полученную из обобщенного закона Гука для равномерно нагруженного слоя грунта:
,Р • нс
Б = Р-
Е
(1)
так как для крупноразмерных фундаментов сжимаемая толща Нс обычно не превышает 0,5^1,0В и интенсивность давления по глубине может быть принята постоянной.
Основным вопросом при
проектировании плитно-свайного
фундамента является назначение
допустимого давления под подошвой плиты шириной В, которое не должно превышать расчетного сопротивления грунта рпл < Я. Однако, как правило, в практике проектирования крупноразмерных
фундаментов с шириной подошвы В > 10м будет выполняться условие:
Рм < Рпл < Я. (2)
Тогда определим величину допустимого давления рпл исходя из допустимой осадки Бпл плитой части здания.
Согласно рисунку 2 и принятым допущениям, запишем нормативное равенство напряжений на границе сжимаемой толщи Нс р в виде
пл
к -7^1 + Нс,рш ) = Рпл ,
тогда мощность сжимаемой толщи будет равна:
н
Р п
с,р
'г гь
к - 7
- .
(3)
С другой стороны, величину сжимаемой толщи можно получить по формуле (1) исходя из величины деформации Бпл, допускаемой для плитной части. Приравняв формулы (1) и (3), получим величину давления под плитой ростверкарпл в виде:
d1 +
Рпл
d¡ +
4-Бт -Е
к-7-р
2
-к7- (4)
Определив расчетную нагрузку N на сваю диаметром d и длиной I > н п ,
'Рпл
найдем оптимальную кратность шага п. Согласно расчетной схеме рисунка 2, видим, что полную нагрузку от сооружения р отдельно воспринимает плитная часть фундамента рпл в составе сплошной плиты ростверка размерами В*Ь и свая М, исходя из грузовой площади (^)2. Тогда можно записать простую формулу:
Р =
N
{nd )
- + Рп
или
п =
N
d Р - Рп
(5)
где р - полное давление под подошвой плитной части от здания, кПа; рпл - часть полного давления р, которое допускается только плитной частью фундамента, кПа;
N - часть полной нагрузки р(^)2, воспринимаемой сваей, или расчетная нагрузка на сваи, кН;
d - диаметр или сторона поперечного сечения свай, м.
При этом должно выполняться условие
М = а < 2l-tg ^ + d. (6)
Давление рм в уровне нижних концов свай будет равно
Рм = р - Рпл, (7)
1
тогда величину сжимаемои толщи
Hc p запишем в виде:
И
С,Рм
Рм к • у
d1 — I.
(8)
а дополнительная осадка фундамента при включении в работу сваИ будет определяться по формуле (1) при
Ис = Ис,Рм
SN = Р
Рм •И
С,Рм
Е
(9)
Условие при проектировании плитно-сваиного фундамента по второи группе предельных состоянии будет иметь вид
^ + ^ < . (10)
Методика расчета и назначения основных параметров плитно-сваиного фундамента следующая:
- определяют величину давления под плитой ростверка рпл по формуле (4) при заданноИ допустимой величине осадки 8пл плитной части, которая может быть принята равной предельно допустимому значению для здания: 8и = £пл, т. к. деформации £м при включении в работу свай могут отсутствовать;
- определяют расчетным или опытным путем расчетную нагрузку N на сваи длиной I > Ис Р , где Ис Р вычисляют по
> Р пл ' Р пл
формуле (3);
- определяют оптимальную кратность шага п между осями свай по формуле (5), проверяя условие по формуле (6);
- определяют давление рм в уровне подошвы свай по формуле (7) и осадку по формуле (9);
- проверяют выполнение условия по формуле (10).
Пример расчета
На конкретном примере рассмотрим возможность проектирования плитно-свайного фундамента проектируемого 28 этажного здания с полным монолитным железобетонным каркасом в г. Бровары Киевской области со следующими исходными данными:
- размеры плиты в плане В х Ь = 35x35 м;
- среднее давление под подошвой плиты равно р = 450 кПа;
- средний удельный вес грунта у = 20 кН/м3;
- допустимая осадка с учетом повышающих коэффициентов 8и =27,0 см = 0,27 м;
другие величины приведены на расчетной схеме рис. 3.
\ ^р=450кПа щшш /
. з ?: ■: ^ . ' .'' ! Фг35" Е; =3^000^ Па
. §-5■ '■'" <р=38- Е3=4в000!--Па
/ г
Рис. 3. Схема заложения плиты ростверка на инженерно-геологическом разрезе
Предварительные расчеты показывают, что нормативное условие для принятия грунтового основания в виде линейно-деформированной среды выполняется: Рпл = Р < К, но при этом осадки будут больше предельно допустимых 8и < £пл.
Поэтому рассмотрим вариант плитно-свайного фундамента с первоначальной передачей давления на плиту Рпл, например, при предполагаемой ее средней осадке порядка 10 см, т. е. для удобства выполнения зазора А в пределах толщины бетонной подготовки: 8пл=А=0,1м.
Тогда:
3+.
Рпл =-
32 + 4 •0,1 • 37000
0,5 • 20• 0,8
230
2
— 3 = 20м.
0,5 •20=23ШС;
Ис,Р~ 0,5 • 20
Примем расчетную нагрузку N = 270 тс на буроинъекционные сваи диаметром d = 0,63м и длиной
I = 21м > И
С,Р
'г т.
которая получена на
основании статических испытаний, и найдем оптимальную кратность шага п:
n =
1
2700
l0,632 450 - 230
= 5,56.
При этом выполняется условие (6) пё = 3,5м < 7,2м, а осадка свайного основания будет равна нулю, т. к. сжимаемая толща Hc р отсутствует:
с>Рк
H
С-Рм
:Pn_ k ■ y
- d, -1 = ■
220
0,5 ■ 20
- 3 - 21 = -2 м ■
В таком случае условие (10) имеет вид: 0,1 м < 0,27 м.
В данном варианте фундамента при регулярном шаге свай приблизительное их количество в свайном поле будет равно
х
B ■ L L + -
a2 a
35■35 35 г2 3,5
110 шт.
3,5
На рисунке 4 показана схема взаимодействия с основанием принятого плитно-свайного фундамента, а на рисунке 5 приведено схематичное изображение узла сопряжения плиты со сваями.
! ! t t t t t t '
P =ггокПа
=38"
Ег=48000кПа
Рис. 4. Расчетная схема взаимодействия принятого варианта плитно-свайного фундамента с грунтовым основанием
\В действительности, на рассмотренной площадке строительства проектировщиками предложен свайно-плитный фундамент [6], где обоснованно приняты буроинъекцион-ные сваи диаметром ё=0,63 м и длиной 1=20 м в количестве 169 шт., при этом на основании статических испытаний расчетная нагрузка на сваи составила 2 700 кН, а
также принято допущение о восприятии плитой нагрузки порядка 15 %.
Если принять в качестве критерия оптимизации общий расход бетона V на свайное поле, то для предложенной конструкции плитно-свайного фундамента получим снижение расхода бетона для устройства свай на 32 % по сравнению с принятым решением свайно-плитного фундамента.
Бетонная подготовка
X
3a30Pj
заполненный пенопластом
О
-лЬ
Рис. 5. Схематичное сопряжение плиты со сваями
Выводы
1. Предложена новая конструкция плитно-свайного фундамента и разработана методика определения его основных параметров при проектировании основания по предельно допустимым осадкам Su сооружений.
2. Эффективность применения данного типа плитно-свайного фундамента получается за счет рационального распределения сопротивления между плитной частью и сваями, когда под нагрузкой от здания сначала в работу полностью включается плита, что дает возможность максимально продеформироваться плитной части, а потом сваи - за счет шарнирного соединения с плитой. При этом предварительные расчеты показывают, что в зависимости от максимально допустимых осадок для зданий и сооружений, восприятие плитной частью полной нагрузки составляет более 50 %, что приводит к существенному снижению расхода бетона.
3. Теоретическое обоснование данного типа фундамента требует широкого
экспериментального подтверждения для возможности его дальнейшего применения при строительстве реальных объектов.
4. Дальнейшие экспериментально-теоретические исследования также предполагаются в направлении развития сил отри-
цательного трения по боковой поверхности свай при характерной передаче распределенной нагрузки на поверхности от плитной части фундамента и изучения трансформации НДС плитно-свайного фундамента в процессе строительства и эксплуатации.
ИСПОЛЬЗОВАННАЯ ЛИТЕРАТУРА
1. Способ возведения свайного фундамента : а. с. 947287 : М. кл3 E02D 27/12 / В. В. Лушников, И. А. Маренинов. - № 3263273/29-33 ; заявл. 16.03.81 ; опубл. 30.07.82, Бюл. № 28. - 3 с.
2. Александрович В. Ф. К вопросу о взаимном влиянии свай и плиты в основании свайно-плитного фундамента / Александрович В. Ф., Курилло С. В., Федоровский В. Г. // Реконструкция исторических городов и геотехническое строительство : тр. междунар. конф. по геотехнике, посвящ. 300-летию Санкт-Петербурга (1719 сент. 2003, Санкт-Петербург) / ред. : В. А. Ильичев, В. М. Улицкий. - Санкт-Петербург ; Москва, 2003. -Т. 2 : Работы, представленные на русском языке. - С. 125-143.
3. Бахолдин Б. В Принципы оценки сопротивления грунтов оснований в случае совместного применения буро-набивных свай и плитных фундаментов / Бахолдин Б. В., Ястребова П. И., Парфенов Е. А. // Геотехнические проблемы мегаполисов : тр. междунар. конф. по геотехнике (7-10 июня 2010 г., Москва). - Москва, 2010. -Т. 5. - С. 1661-1666.
4. Бабанов В. В. Расчетный анализ работы свайных фундаментов с низким и высоким ростверками и с учетом нелинейной работы основания / Бабанов В. В., Шашкин В. А. // Основания, фундаменты и механика грунтов. - 2012. - № 2. - С. 2-7.
5. Об'екти будiвництвa та промислова продукщя будiвельного призначення. Основи та фундамента будиншв i споруд. Основи та фундамента споруд. Основш положення проектування : ДБН В.2.1-10-20091 / Мiнрегiон Укра!ни. - Введ. вперше зi скасуванням на територп Укра!ни СНиП 2.02.01-83 ; чинш ввд 2009-07-01. - Ки!в : М^егюнбуд Укра!ни, 2009. - 107 с. - (Державш будiвельнi норми Укра!ни).
6. Основи та фундамента споруд. Основш положення проектування. [Пал1 i пaльовi фундамента] : ДБН В.2.1-10-2009. Змша № 1 / Мшрепон Укра!ни. - На замшу СНиП 2.02.03-85 (крш роздшу 5) ; чинна ввд 2011-0701. - Ки!в: Мшрегюнбуд Укра!ни, 2011. - 55 с.
7. Катценбах Р. Основные принципы проектирования и мониторинга высотных зданий Франкфурта-на-Майне. Случаи из практики / Катценбах Р., Шмитт А., Рамм Х. // Реконструкция городов и геотехническое строительство. - 2005. - №9. - С. 80-99.
8. Рузаев А. М. Оптимизация проектных решений свайных фундаментов с учетом взаимного влияния свай и работы низкого ростверка на их несущую способность : автореф. дис. на соиск. ученой степени канд. техн. наук : 05.23.02 / Рузаев А. М.; Моск. гос. строит. ун-т. - Москва, 2010. - 21 с.
9. Способ возведения плитно-свайного фундамента : пат. 2305154 Рос. Федерация : МПК E02D 27/12 / Г. Ф. Пеньковский, И. И. Сахаров, А. В. Ершов ; патентообладатель С.-петерб. гос. архит.-строит. ун-т. -№ 2006102592/03 ; заявл. 30.01.2006 ; опубл. 27.08.2007, Бюл. № 24.
10. Проектирование и устройство свайных фундаментов : СП 50-102-2003 / Гос. ком. Рос. Федерации по стр-ву и жилищно-коммунал. комплексу. - Введен впервые. - Москва : Госстрой России, 2004. - 82 с. - (Система нормативных документов в строительстве. Свод правил по проектированию и строительству).
11. СамородовА. В. Метод оптимального проектирования свайно-плитных фундаментов многоэтажных зданий по предельно допустимым осадкам / А. В. Самородов // Науковий вюник будiвництвa : зб. наук. пр. / Харк. нац. техн. ун-т буд-ва i архгг. - Харшв, 2015. - Вип. 1(79). - С. 96-100.
12. ^mpartson of some methods for analysis of piled rafts / Poulos H. G., Small J. C., Та L. D., Sinha J., Chen L. // The international conference on soil mechanics and foundation engineering, ICSMFE (14; Hambourg; 1997) : proceedings of the 14th international conference on soil mechanics and foundation engineering, 6-12 sept. 1997, Hamburg. - Rotterdam, 1997. - Vol. 2. - Р. 1119-1124.
REFERENCES
1. Lushnikov V.V., Mareninov I.A. Sposob vozvedeniya svaynogo fundamenta: avtorskoe svidetelstvo 947287, M.kl3 E02D 27/12 [The method of the pile foundation construction: authors certificate 947287, M. kl3 E02D 27/12]. 1982. (in Russian).
2. Aleksandrovich V.F., Kurillo S.V., Fedorovskiy V.G., Il'jetchov V.A. and Ulitskij V.M. K voprosu o vzaimnom vliyanii svay i plityi v osnovanii svayno-plitnogo fundamenta [On the question of mutual influence of the pile and the plate in the bottom of pile-slab foundation]. Reknstruktsiya istoricheskih gorodov i geotehnicheskoe stroitel'stvo
[Reconstruction of historical cities and geotechnical building]. Sankt-Peterburg, Moskva, 2003, vol. 2, pp. 125-143. (in Russian).
3. Baholdin B.V., Yastrebova P.I. and Parfenov E.A. Printsipy otsenki soprotivleniya gruntov osnovanij v sluchae sovmestnogo primeneniya buronabivnykh svay i plitnyikh fundamentov [The estimation concept of the soils foundation resistance in case the mutal applying of bored piles and slab foundation]. Geotehnicheskie problemy megapolisov [Geotechnical Problems of Megapolises]. Moskva, 2010, vol. 5, pp. 1661-1666. (in Russian).
4. Babanov V.V. and Shashkin V.A. Raschetnyj analiz raboty svaynykh fundamentov s nizkim i vyisokim rostverkami i s uchetom nelinejnoj raboty osnovaniya [Estimated analysis of pile foundations with low and high foundation mat and considering the non-linear base operation]. Osnovanija, fundamenty i mekhanyka gruntov [Grounds, foundations and geotechnics]. 2012, no. 2, pp. 2-7. (in Russian).
5. Minregion Ukrainy. Ob'jekty budivnyctva ta promyslova produkcija budivel'nogo pryznachennja. Osnovy ta fundamenty budynkiv i sporud. Osnovy ta fundamenty sporud. Osnovni polozhennja proektuvannja: DBN V.2.1-10-2009 [Construction objects and industrial products of the construction purposes. Grounds and foundations of buildings and structures. Grounds and foundations of structures. The main standarts of design: State Building Code V.2.1-10-2009]. Kiev: Minregionbud Ukrainy, 2009. 107 p. (in Ukrainian).
6. Minregion Ukrainy. Osnovy ta fundamenty sporud. Osnovni polozhennia proektuvannia Pali i pal'ovi fundamenty: DBN V.2.1-10-2009. Zmina № 1 [Grounds and foundation of structures. The main standarts of the designe Piles and pile foundation: State Building Code V.2.1-10-2009. Change № 1]. Kiev: Minregionbud Ukrayiny, 2011, 55 p. (in Ukrainian).
7. Kattsenbah R., Shmitt A. and Ramm H. Osnovnyie printsipyi proektirovaniya i monitoringa vyisotnyih zdaniy Frankfurta-na-Mayne. Sluchai iz praktiki [The basic principles of the design and monitoring of high-rise buildings in Frankfurt am Main. Practice experience]. Rekonstruktsiya gorodov i geotehnicheskoe stroitelstvo [Urban reconstruction and Geotechnical Engineering]. 2005, no. 9, pp. 80-99. (in Russian).
8. Ruzaev A.M. Optimizatsiya proektnyih resheniy svaynyih fundamentov s uchetom vzaimnogo vliyaniya svay i rabotyi nizkogo rostverka na ih nesuschuyu sposobnost [Optimization of design solutions of pile foundation based on the mutual influence of piles and low timbering works to their low load-bearing capacity]. Avtoreferat dissertatsii na soiskanie uchenoy stepeni kandidata tehnicheskih nauk: 05.23.02 [Author's abstract of Cand. Sc. (Tech) Dissert: 05.23.02]. Moscow State University of Civil Engineering, Moskva, 2010, 21 p. (in Russian).
9. Pen'kovskij G.F., Sakharov I.I. and Ershov A.V. Sposob vozvedenyja plytno-svajnogo fundamenta: pat. 2305154 Ros. Federacyja: MPK E02D 27/12 [The method of construction of the plate-pile foundation: pat. 2305154 Russian Federation: IPC E02D 27/12]. 2007. (in Russian).
10. Gos. kom. Ros. Federatsii po str-vu i zhilishchno-kommunal. kompleksu Proektirovanie i ustroystvo svajnykh fundamentov: SP 50-102-2003 [Design and installation of pile foundations. Regulations 50-102-2003]. Moskva: Gosstroy Rossii, 2004, 82 p. (in Russian).
11. Samorodov A.V. Metod optimalnogo proektirovaniya svayno-plitnyih fundamentov mnogoetazhnyih zdaniy po predelno dopustimyim osadkam [The method of optimal engineering of pile-slab foundation of multi-storey buildings for the maximum permissible precipitation]. Naukovyi visnyk budivnytstva [Scientific Bulletin of Construction]. Hark. nats. tekhn. un-t bud-va i arkhit. Harkiv, 2015, no. 1(79), pp 96-100. (in Russian).
12. Poulos H.G., Small J.C., Та L.D., Sinha J. and Chen L. Comparison of Some Methods for Analysis of Piled Rafts. The international conference on soil mechanics and foundation engineering, ICSMFE (14; Hambourg; 19970). Hamburg, Rotterdam, 1997, vol. 2, pp. 1119-1124.
Рецензент: д-р т. н., проф. В. Л. Седт
Надшшла до редколеги: 12.11.2015 р. Прийнята до друку: 22.11.2015 р.
