CC BY
52
Оригинальная статья
УДК 622.232.72.054.4 © Ю.Н. Линник, В.Ю. Линник, А.Б. Жабин, А.В. Поляков, Е.А. Аверин, 2019
Нормирование расхода резцов угледобывающих комбайнов в зависимости от условий эксплуатации
■ DOI: http://dx.doi.org/10.18796/0041-5790-2019-12-26-30 -
ЛИННИК Ю.Н.
Доктор техн. наук, профессор, профессор кафедры экономикии управления в топливно-энергетическом комплексе ФГБОУ ВО «Государственный университет управления», 109542, г. Москва, Россия, e-mail: [email protected]
ЛИННИК В.Ю.
Доктор экон. наук, доцент,
профессор кафедры экономикии управления
в топливно-энергетическом комплексе
ФГБОУ ВО «Государственный
университет управления»,
109542, г. Москва, Россия,
e-mail: [email protected]
ЖАБИН А.Б.
Доктор техн. наук, профессор, действительный член АГН, профессор Тульского государственного университета, 300012, г. Тула, Россия, e-mail: [email protected]
ПОЛЯКОВ А.В.
Доктор техн. наук, профессор Тульского государственного университета, 300012, г. Тула, Россия, e-mail: [email protected]
АВЕРИН Е.А.
Канд. техн. наук, инженер-конструктор ООО «Скуратовский опытно-экспериментальный завод», 300911, г. Тула, Россия
Для планирования угледобывающими шахтами потребности в резцах для оснащения угледобы/вающих комбайнов необходимо располагать данны>/ми об их удельном расходе. Расход резцов зависит от их износостойкости, режимных параметров очистного комбайна и характеристикраз-рушаемости угольных пластов, определяемых сопротивляемостью пласта резанию и обобщенны>/м показателем содержания и свойств неоднородностей в пласте. Установлены>/ зависимости расхода резцов по поломкам, износу и потерям в зависимости отданных показателей, на основании которы>1х предложены/ расчетны1е формулыы для определения индивидуальных и групповых норм расхода режущего инструмента.
Ключевые слова:резец,угледобывающий комбайн,удельный расход резцов, нормы расхода, потребность в резцах, угольный пласт, шахта, характеристики разруша-емости пласта.
Для цитирования: Нормирование расхода резцов угледобывающих комбайнов в зависимости от условий эксплуатации / Ю.Н. Линник, В.Ю. Линник, А.Б. Жабин и др. // Уголь. 2019. № 12. С. 26-30. 001: 10.18796/0041-57902019-12-26-30.
ВВЕДЕНИЕ
Для планирования угледобывающими предприятиями (компаниями) потребности в резцах для очистных комбайнов необходимо иметь данные об их удельном расходе, под которым понимается число отказавших в процессе эксплуатации резцов, приходящихся на 1000 т добываемой горной массы. Известно [1, 2, 3, 4, 5, 6], что надежность конкретных типов резцов зависит от горно-геологических условий их эксплуатации и параметров комбайна.
С другой стороны, одним из важнейших показателей работы угледобывающей машины является ее производительность, которая, в числе прочих технических и экономических характеристик, определяет эффективность работы угольного предприятия в целом. При этом следует отметить, что регулярные поставки угля на рынок топливно-энергетических ресурсов в объемах, необходимых для бесперебойной работы теплоэлектростанций Российской Федерации, являются одним из необходимых условий энергетической безопасности России [7, 8].
В соответствии с этим возникает необходимость установления закономерностей изменения показателей надежности резцов в функции от характеристик разруша-емости угольных пластов и параметров режима разрушения пласта и разработки на этой основе норм расхода инструмента. Для решения этой задачи необходимо, прежде всего, определить характеристики строения и свойств угольных пластов, комплексно оцениваемых показателем эквивалентной сопротивляемости пласта резанию АЭ [9, 10, 11], и установить закономерности их влияния на отказы резцов.
НОРМИРОВАНИЕ РАСХОДА РЕЗЦОВ
В общем случае расход инструмента определяется суммой числа отказов их по износу N , поломкам N и по' изн пол
терям (выпадение резцов из резцедержателей в процессе эксплуатации) Nп¡y[.
^ = N + N . (1)
Л изн пол пот
В основу метода расчета расхода резцов по износу положена известная в машиностроении закономерность, связывающая износ по высоте V с характеристиками контактирующей пары К, давлением в контакте Р и путем трения Ь. Контактирующая пара «резец - угольный пласт» характеризуется абразивностью пласта рпл (мг/км) и показателем относительной износостойкости армирующего материала Кмат, который представляет собой отношение интенсивности изнашивания материала эталона, используемого при определении абразивности пласта на установке УИАМ-1 [12], к интенсивности изнашивания материала армировки.
На основании анализа нагруженности инструмента установлено, что удельное давление в контакте переменно и снижается с увеличением степени затупления армировки [3, 12, 13, 14, 15]. При прочих равных условиях давление в контакте, также как и силы на резце, определяется показателем эквивалентной сопротивляемости пласта резанию АЭ (Н/мм). Исходным для определения давления в контакте является отжимающая сила У на резце, определяемая для стержневых поворотных резцов по ОСТ 12.44.258-84 [16].
С учетом указанных посылок, предложена зависимость для определения числа стержневых радиальных резцов, амортизированных по износу N , которая имеет вид:
К
Р^С^ККК, +(С,С2 +0,8)а ]
60(К.опРр.оЛоп К*.опК.опПР.оп)
(2)
В Ну V
3 1уг П.Ср
где С1 - постоянная, зависящая от хрупко-пластических свойств пласта; С2 - коэффициент, характеризуемый соотношением предельной и начальной площадок затупления режущего инструмента; Кот - коэффициент отжима угольного пласта; Ку - коэффициент угла резания; Кс - коэффициент схемы резания; стсжуг - предел прочности угля на сжатие, Н/см2; V , V - скорость резания опережа-
' ' р.оп ' р.от 1 1 1
ющего и отстающего шнеков, соответственно, м/мин; проп, прот - число резцов на опережающем и отстающем шнеках, соответственно; киоп - коэффициент использования опережающего исполнительного органа; к - коэффи-
циент использования отстающего исполнительного органа; Vm¡a, V0 - предельный и начальный износ резца по высоте, см; умат - плотность материала армировки, г/см2; Кмат - коэффициент, характеризуемый соотношением ин-тенсивностей изнашивания стали (ст. 45) и материала армировки на средах различной абразивности; Вз - ширина захвата шнека, м; Н - мощность пласта, м; у - плотность угля, т/м3; V - средняя скорость подачи комбайна, м/мин.
Значения С1, С2, Ку, Кс определяются согласно данным, приведенным в ОСТ12.44.258-84 [16].
Коэффициент использования шнека ки представляет собой отношение пути резания (трения) к пути, проходимому резцом за один оборот исполнительного органа, зависит от конструктивных особенностей машины и фактической вынимаемой мощности пласта или угольной пачки. Для опережающего шнека ки оп = 0,5, а для отстающего ки оп = аф/360, где аф - центральный угол между крайними резцами, участвующими в резании угольного пласта, охватывающий дугу резания. При челноковой схеме работы аф принимается средним для хода снизу вверх и сверху вниз.
Данная зависимость обладает достаточной универсальностью, поскольку позволяет определять N *изн для стержневых радиальных резцов любой геометрии и армированных разнообразными твердосплавными материалами при работе очистных комбайнов в конкретных условиях эксплуатации.
Анализ зависимости свидетельствует о том, что уменьшением расхода инструмента вследствие износа, наряду с использованием более износостойких армирующих материалов, может быть достигнуто увеличение скорости подачи и допустимой площадки затупления инструмента, что может быть реализовано при увеличении энерговооруженности комбайна.
В связи с наличием в пласте неоднородностей, определяющих внезапные (поломочные) отказы инструмента, доля изношенных резцов N *шн в общем расходе обычно меньше, чем число резцов N *изн, которое могло быть в случае амортизации их только по износу:
N = N * + К , (3)
изн изн изн
где Кизн < 1 - коэффициент, учитывающий уменьшение доли изношенных резц.ов в связи с наличием внезапных отказов.
На пластах простого строения значения N * и N наи-
изн изн
более близки, и для призматических радиальных резцов величина Кизн составляет порядка 0,75. При выемке пластов сложного строения различие между возможным (исходя из изнашивающей способности среды) значением N * и реальным числом изношенных резцов N возрас-
изн 1 1 ^ изн 1
тает. Это свидетельствует о том, что резцы в таких условиях лишь малую часть своего срока службы изнашиваются, а затем выходят из строя в результате внезапных отказов, характеризующихся как правило, поломками и отрывами твердосплавной армировки и реже поломками державки.
Установлено, что между обобщенным показателем содержания и свойств неоднородностей в пластеА*н и расходом радиальных стержневых резцов имеет место устойчивая корреляционная связь вида:
N =а + ЬА* . (4)
Для радиальных резцов типоразмерного ряда Р0.80 а = 0,2; Ь = 0,4.
Исследования показали, что с увеличением А*н доля по-ломочных отказов радиальных резцов возрастает, а доля изношенных Бшн и потерянных А*н в общем расходе снижается. Характер зависимости практически неизменен для радиальных резцов любого типа, армированных твердосплавными пластинами. Для резцов типа Р0.80 зависимости удельных весов отказов от обобщенного показателя содержания и свойств неоднородностей в пласте имеют вид:
12,9
Д.
4+2,3'
4+26,5' 12,9
(5)
(6)
(7)
гк = 0,5-10"
(Рш>
,1Д
•(2,94,+88).
(8)
1 + 0,015(рш)0,85
Для расчетов расхода резцов это выражение может быть представлено двумя более простыми зависимостями:
при рпл < 100 мг/км
I = 0,5 • 106 р (2,9 А + 88); (9)
к ' гпл 4 ' пл '
при рпл < 110 мг/км
I = 1,2 • 105 р0-34 (2,9 А + 88). (10)
к пл пл
Расход поворотных резцов имеет свои особенности. Специфика заключается в том, что резцы такого типа выходят из строя главным образом по причине изнашивания державки, конечным результатом чего являются обнажение твердосплавного керна и его выпадение [3].
Экспериментально установлено, что поскольку державка поворотного резца взаимодействует с уже разрушенным угольным массивом, то интенсивность ее изнашивания, главным образом, определяется абразивностью пласта. Для поворотных резцов типа РКС установлена корреляционная зависимость между интенсивностью изнашивания державки по образующей /д и абразивностью пласта р :
пл
/= 9,9 • 104 р . (11)
д ' гпл
Удельный расход поворотных резцов по износу определяется исходя из режимов работы комбайна, параметров инструмента и характеристик разрушаемости пласта по формуле:
60 ГЛка
В Ну У 1-1
з ' уг п.ср д.о д.щ
(12)
где V - скорость резания, м/мин; пр - частота вращения шнека, мин-1.
Внезапные отказы поворотных резцов, характеризующиеся поломкой твердосплавного керна, зависят от величины действующей нагрузки и величины обнажения керна [3].
Выражение для расчета удельного расхода поворотных резцов типа РКС по поломкам имеет вид:
°пот 1 4+20,3 4+26,5' Практика эксплуатации конических поворотных резцов типа РКС показала, что структура расхода их аналогична структуре расхода радиальных резцов. При этом средний удельный вес потерь в общем расходе резцов типа РКС составляет Б = 15%. Применительно к опре-
пот 1 1
делению расхода таких резцов искомой расчетной характеристикой является интенсивность изнашивания керна вдоль образующей /к. Особенности расчета расхода поворотных резцов заключаются в определении давления при его контактировании с забоем, исходя из действующих нагрузок при резании и в соотношениях геометрических параметров режущей части резцов такого типа [17].
Для определения интенсивности изнашивания твердосплавного керна поворотных резцов получена зависимость:
-г 60 Упк
к___Р Р и (13)
"" А-(/ -I) В Ну V '
\*к д/ з I уг п.ср
где Д - параметр, определяемый величиной обнажения керна, при котором происходит его поломка в конкретных условиях эксплуатации (при возрастании нагружен-ности величина резца Д снижается); (1к - 1д) - разность интенсивности изнашивания державки /ди керна /к определяющая наработку до достижения критического обнажения керна, при котором происходит его поломка.
Для поворотных резцов типа РКС экспериментально установлена корреляционная зависимость между параметром А и обобщенным показателем содержания и свойств неоднородностей в пласте:
* 2230 4Д =
(14)
4 +164
Установленные зависимости позволяют определять расход резцов по поломкам и износу, исходя из характеристик сложности геологического строения и свойств пласта.
В общем виде суммарный удельный расход поворотных резцов равен:
лг+лг
(15)
Б +Ю
пол изн
Для пластов простого строения, где доля поломочных отказов резцов очень мала и резцы в основном выходят из строя по причине износа, последнее выражение принимает вид:
N..
д.
(16)
Соответственно, для пластов сложного строения, где преобладают поломки резцов:
N = -
Д.
(17)
Анализ промышленной эксплуатации поворотных резцов с конической формой режущей части показал, что на пластах сложного строения, где показатель А*н не превышает 30 Н/мм, удельный расход резцов складывается преимущественно из их отказов по износу и потерям. Поломки керна в таких условиях также имеют место быть, но резцы здесь, как правило, изнашиваются до полного обнажения остатка керна и последующего его выпадения из державки. Поэтому в условиях эксплуатации, где А* < 30 Н/мм, суммарный удельный расход поворотных
резцов следует определять по выражению (16), принимая Б = 1 - Б = 0,85.
изн пот
В более сложных условиях эксплуатации, где А*н > 30 Н/ мм, преобладающим видом отказов являются поломки и износ резцов. В этом случае суммарный удельный расход резцов определяется по выражению (18), где для поворотных резцов Б + Б = 1 - Б = 0,85.
1 1 пол изн пот '
Основные положения, изложенные выше, позволяют выполнять расчет норм расхода ^ , радиальных стержневых и поворотных конических резцов исходя из условий их эксплуатации с учетом предельной степени затупления армировки. Этот расчет может быть выполнен как для действующей лавы, так и для подготавливаемой к выемке (на стадии прогноза).
Нормы расхода резцов используются при перспективном планировании потребности в горнорежущем инструменте для шахт, компаний и в целом отрасли. Они рассчитываются исходя из норм NI,. и объемов добычи Q. в конкретных очистных забоях:
N--
(18)
а+&+■■•+&
Расчет потребности в горнорежущем инструменте производится на основании индивидуальных, групповых и укрупненных норм расхода резцов и планируемой добычи. Потребность в резцах конкретного типа по шахте определяется на основании индивидуальных норм расхода и планируемой добычи:
п = NZ1Q, + NZ2Q2 +...+ NZnQn,
(19)
где N , NZ2, ... NZn - индивидуальные нормы расхода резцов при выемке пластов в конкретных очистных забоях, где работают угледобывающие комбайны, оснащенные данным типом резцов, шт/1000 т; Q1 , Q2,... Qn-планируемая добыча из очистных забоев, принятых к расчету, тыс. т.
Определение групповых и укрупненных норм расхода резцов по угледобывающей компании и в целом отрасли производится суммированием индивидуальных норм.
ЗАКЛЮЧЕНИЕ
Таким образом, научно обоснованное нормирование расхода резцов для оснащения угледобывающих комбайнов является, с одной стороны, одной из действенных мер экономии дефицитных вольфрамо-кобальтовых твердых сплавов, а с другой - существенным резервом повышения надежности и рентабельности работы угольного предприятия.
Список литературы
1. Бойко Н.Г., Бойко Е.Н. Повышение прочности и износостойкости режущего инструмента горных машин // Науковi прац Донецького нацюнального техшчного ушверситету. Серiя: Прничо-електромехашчна. 2007. № 13. С. 14-23.
2. Бойко Е.Н. Формирование усилий на гранях острого одиночного резца // Науковi прац Донецького нацюнального техшчного ушверситету. Серiя: Прничо-електромехашчна. 2013. № 1. С. 28-32.
3. Позин Е.З., Баронская Э.И., Линник Ю.Н. Методика расчета норм расхода резцов 3Р4.80 и РКС-1 для угледобывающих комбайнов. М.: ИГД им. А.А. Скочинского, 1986. 40 с.
4. Tkachov V., Stadnik N., Bublikov А. Automatic control of coal shearer providing effective use of installed power / Power Engineering, Control and Information Technologies in Geotechnikal Sustems. London: Taylor & Francis Group, 2015. Р. 73-82.
5. Мерзляков В.Г. Область применения и методика определения сил резания и подачи на резцовом инструменте гидромеханических проходческих комбайнов // Горное оборудование и электромеханика. 2014. № 11. С. 41-44.
6. Мерзляков В.Г., Комаров Е.И., Верзин А.И. Оценка износостойкости коронок двухкомпонентных зубьев системы защиты ковшей ESCO // Горное оборудование и электромеханика. 2017. № 4. С. 32-35.
7. The development strategy of the environmental safety of the electric power complex / A.A. Gibadullin, N.E. Gilts, Ju.A. Romanova et al. // IOP Conf. Series: Materials Science and Engineering. 2019. Vol. 537. N 042065.
8. Formation of a national environmental strategy for the fuel and energy complex / D.E. Morkovkin, A.A. Gibadullin, Ju.A. Romanova et al. // IOP Conf. Series: Materials Science and Engineering. 2019. Vol. 537. N 042064.
9. Линник Ю.Н., Шерсткин В.В., Линник В.Ю. Интегральный показатель оценки разрушаемости угольных пластов // Горный журнал. 2015. № 8. С. 37-41.
10. Линник Ю.Н., Линник В.Ю. Информационная система для прогнозирования объемов подземной добычи угля // Управление. 2014. № 3. С. 23-27.
11. Классификация угольных пластов по особенностям геологического строения и разрушаемости / В.Н. Захаров, Ю.Н. Линник, В.Ю. Линник, А.Б. Жабин // Горный информационно-аналитический бюллетень (научно-технический журнал). 2019. № 5. С. 5-12.
12. Позин Е.З., Кунтыш М.Ф., Девятков А.А. Методика и аппаратура для определения абразивности угольных пластов. М.: ИГД им. А.А.Скочинского, 1973. 11 с.
13. Estimation of rock strength using scratch test by a miniature disc cutter on rock cores or inside boreholes / A. Naeimipour, J. Rostami, I.S. Buyuksagis, O. Frough // International Journal of Rock Mechanics and Mining Sciences. 2018. Vol. 107. P. 9-18.
14. Micro-structural evolution and their effects on physical properties in different types of tectonically deformed coals / Y. Ju, K. Luxbacher, X. Li et al. // International Journal of Coal Science & Technology. 2014. Vol. 1. Iss. 3. P. 364-375.
15. In situ investigations into overburden failures of a super-thick coal seam for longwall top coal caving / B. Yu, J. Zhao, T. Kuang, X. Meng // International Journal of Rock Mechanics and Mining Sciences. 2015. Vol. 78. P. 155-162.
16. ОСТ 12.44.258-84. Комбайны очистные. Выбор параметров и расчет сил резания и подачи на исполнительных органах: Методика. М.: Минуглепром СССР, 1985. 108 с.
17. Zhabin A., Polyakov A., Averin E. Scale factors for conversion of forces on disc cutters for the main domestic and foreign methods // Mining. Collection of scientific reports. 2017. Vol. 11. Iss. 3. P. 50-55.
COAL MINING EQUIPMENT
Original Paper
UDC 622.232.72.054.4 © Yu.N. Linnik, V.Yu. Linnik, A.B. Zhabin, A.V. Polyakov, E.A. Averin, 2019 ISSN 0041-5790 (Print) • ISSN 2412-8333 (Online) • Ugol' - Russian Coal Journal, 2019, № 12, pp. 26-30 DOI: http://dx.doi.org/10.18796/0041-5790-2019-12-26-30
Title
rationing of consumption of cutters of coal-mining combines depending on operating conditions
Authors
Linnik Yu.N.', Linnik V.Yu.', Zhabin A.B.2, Polyakov A.V.2, Averin E.A.3
1 State University of Management, Moscow, 109542, Russian Federation
2 Tula State University, Tula, 300012, Russian Federation
3 "Skuratovskiy opytno-ehksperimental'nyy zavod (SOEZ)" LLC, Tula, 300911, Russian Federation
Authors' Information
Linnik Yu.N., Doctor of Engineering Sciences, Professor, Professor of Economy and management in fuel and energy complex department, e-mail: [email protected]
Linnik V.Yu., Doctor of Economic Sciences, Associate Professor, Professor of Economy and management in fuel and energy complex department, e-mail: [email protected]
Zhabin A.B., Doctor of Engineering Sciences, Professor, full member
of the Academy of Mining Sciences, e-mail: [email protected]
Polyakov A.V., Doctor of Engineering Sciences, Professor,
e-mail: [email protected]
Averin E.A., PhD (Engineering), engineer-designer,
e-mail: [email protected]
Abstract
For the planning of coal mines needs to equip cutters coal mining harvesters it is necessary to have data about their specific consumption. The consumption of cutters depends on their durability, the operating parameters of the Shearer and degradability characteristics of the coal seams determined by the resistance of the cutting layer and the composite index of the contents and properties of heterogeneities in the reservoir. The dependences of the flow rate of cutters for breakdowns, wear and losses depending on these indicators are established, on the basis of which the calculation formulas for determining the individual and group flow rates of the cutting tool are proposed.
Keywords
Cutter, Coal mining combine, Specific consumption of cutters, Norms of consumption, The need for tools, Coal, Mine, Features destructible layer.
References
1. Boyko N.G. & Boyko E.N. Povyshenie prochnosti i iznosostoykosti rezhush-chego instrumenta gornyh mashin [Improving the strength and wear resistance of the cutting tools of mining machines]. Scientific works of Donetsk National Technical University. Series: Mining and Electromechanical, 2007, No. 13, pp. 14-23. (In Russ.).
2. Boyko E.N. Formirovanie usiliy na granyah ostrogo odinochnogo rezca [The formation of forces on the faces of a sharp single cutter]. Scientific works of Donetsk National Technical University. Series: Mining and Electromechanical, 2013, No. 1, pp. 28-32. (In Russ.).
3. Posin E.Z., Baronskaya E.I. & Linnik Yu.N. Metodika rascheta norm raskhoda rezcov 3R4.80 i RKS-1 dlya ugledobyvayushchih kombajnov [Method of calculation of rates of consumption of cutters ZR4.80 and RKS-1 for coal mining combines]. Moscow, Skochinsky mining institute, 1986, 40 p. (In Russ.).
4. Tkachov V., Stadnik N. & Bublikov A. Automatic control of coal shearer providing effective use of installed power. Power Engineering, Control and Information Technologies in Geotechnikal Sustems. London, Taylor & Francis Group, 2015, pp. 73-82.
5. Merzlyakov V.G. Oblast' primeneniya i metodika opredeleniya sil rezaniya i podachi na rezcovom instrumente gidromekhanicheskih prohodcheskih kombaynov [Scope and method of determining the forces of cutting and feeding on the tool hydromechanical tunneling combines]. Gornoe oboru-dovanie i elektromekhanika - Mining equipment and electromechanics, 2014, No. 11, pp. 41-44. (In Russ.).
6. Merzlyakov V.G., Komarov E.I. & Verzin A.I. Ocenka iznosostoykosti koronok dvuhkomponentnyh zubyev sistemy zashchity kovshey ESCO [Evaluation of
wear resistance of crowns of two-component teeth of ESCO bucket protection system]. Gornoe oborudovanie i elektromekhanika - Mining equipment and electromechanics, 2017, No. 4, pp. 32-35. (In Russ.).
7. Gibadullin A.A., Gilts N.E., Romanova Ju.A. et al. The development strategy of the environmental safety of the electric power complex. IOP Conf. Series: Materials Science and Engineering, 2019, Vol. 537, No. 042065.
8. Morkovkin D.E., Gibadullin A.A., Romanova Ju.A. et al. Formation of a national environmental strategy for the fuel and energy complex. IOP Conf. Series: Materials Science and Engineering, 2019, Vol. 537, No. 042064.
9. Linnik Yu.N., Sherstkin V.V. & Linnik V.Yu. Integralnyi pokazatel' ocenki razrushaemosti ugol'nyh plastov [Integral index of estimation of coal seams destructibility. GornyiZhurnal - Mining Journal, 2015, No. 8, pp. 37-41. (In Russ.).
10. Linnik Yu.N. & Linnik V.Yu. Informacionnaya sistema dlya prognozirovaniya obyemov podzemnoy dobychi uglya [Information system for forecasting volumes of underground coal mining]. Upravlenie - Management, 2014, No. 3, pp. 23-27. (In Russ.).
11. Zakharov V.N., Linnik Yu.N., Linnik V.Yu. & Zhabin A.B. Klassifikaciya ugol'nyh plastov po osobennostyam geologicheskogo stroeniya i razrushaemosti [Classification of coal seams according to the peculiarities of geological structure and destructibility]. Gorny Informatsionno-Analiticheskiy Byulleten (nauchno-teknicheskii zhurnal) - Mining Informational and Analytical Bulletin (scientific and technical journal), 2019, No. 5, pp. 5-12. (In Russ.).12. Posin E.Z., Kuntysh M.F. & Devyatkov A.A. Metodika i apparatura dlya opredeleniya abrazivnosti ugol'nyh plastov [Methods and equipment for determining the abrasiveness of coal seams]. Moscow, Skochinsky mining institute, 1973, 11 p. (In Russ.).
13. Naeimipour A., Rostami J., Buyuksagis I.S. & Frough O. Estimation of rock strength using scratch test by a miniature disc cutter on rock cores or inside boreholes. International Journal of Rock Mechanics and Mining Sciences, 2018, Vol. 107, pp. 9-18.
14. Ju Y., Luxbacher K., Li X. et al. Micro-structural evolution and their effects on physical properties in different types of tectonically deformed coals. International Journal of Coal Science & Technology, 2014, Vol. 1, Iss. 3, pp. 364-375.
15. Yu B., Zhao J., Kuang T. & Meng X. In situ investigations into overburden failures of a super-thick coal seam for longwall top coal caving. International Journal of Rock Mechanics and Mining Sciences, 2015, Vol. 78, pp. 155-162.
16. Standard 12.44.258-84. Kombayny ochistnye. Vyborparametrov i raschet sil rezaniya ipodachi na ispolnitel'nyh organah: Metodika [Combines cleaning. Selection of parameters and calculation of cutting and feeding forces on Executive bodies: Method]. Moscow, the Ministry of coal industry USSR, 1985, 108 p. (In Russ.).
17. Zhabin A., Polyakov A. & Averin E. Scale factors for conversion of forces on disc cutters for the main domestic and foreign methods. Mining. Collection of scientific reports, 2017, Vol. 11, Iss. 3, pp. 50-55.
For citation
Linnik Yu.N., Linnik V.Yu., Zhabin A.B., Polyakov A.V. & Averin E.A. Rationing of consumption of cutters of coal-mining combines depending on operating conditions. Ugol' - Russian Coal Journal, 2019, No. 12, pp. 26-30. (In Russ.). DOI: 10.18796/0041-5790-2019-12-26-30.
Paper info
Received August 14,2019 Reviewed October 16,2019 Accepted November 6,2019
