CC BY
12Научно-технический и производственный журнал
-------ЖИЛИЩНОЕ ---
СТРОИТЕЛЬСТВО
УДК 691.328.2
И.Н. ТИХОНОВ , канд. техн. наук, В.С. ГУМЕНЮК, канд. техн. наук ([email protected]), ВА. КАЗАРЯН, инженер
НИИЖБ им. А.А. Гвоздева АО «НИЦ» Строительство» (109428, Москва, ул. 2-я Институтская, 6, корп. 5)
Несущая способность сжатых железобетонных элементов с холоднодеформированной рабочей арматурой класса В500С
С целью повышения эффективности применения в сжатых элементах, железобетонных конструкций холоднодеформированной арматуры класса В500С в ОАО «НИЦ «Строительство» проведены испытания коротких железобетонных стоек с разной рабочей арматурой при кратковременном статическом сжатии, близком к центральному. Было изготовлено 4 серии стоек (по три образца-близнеца в серии), имевших поперечные размеры 26 х16 см, длину 65 см и симметричное армирование пространственными вязаными каркасами. Стойки испытывали по общепринятой методике со ступенчатым подъемом нагрузки. Принимая во внимание полученные результаты исследований, следует рекомендовать для арматуры класса В500 в таблице 6.14 СП 63.13330.2012 принять вместо Rsc=415(380) МПа величины Rsc=435(400) МПа, как у арматуры класса А500, что позволит значительно расширить объемы ее применения и будет иметь большое значение для повышения эффективности строительства.
Ключевые слова: холоднодеформированная арматура, сжатые элементы, железобетонные конструкции, эффективность, строительство.
I.N. TIKHONOV, Candidate of Sciences (Engineering), V.S. GUMENYUK, Candidate of Sciences (Engineering) ([email protected]), V.A. KAZARYAN, Engineer NIIZHB named after A.A. Gvozdev, JSC Research Center of Construction (6, bldg.5, 2nd Institutskaya Street, 109428, Moscow, Russian Federation)
Bearing Capacity of Compressed Reinforced Concrete Elements with Cold-Deformed Working Reinforcement of B500C Grade
To improve the efficiency of using the cold-deformed reinforcement of B500C Grade in compressed elements of reinforced concrete structures, JSC "Research Center of Construction" conducted the tests of short concrete struts with different working reinforcement under the short-time static compression close to the central. Four series of struts (3sample-twins in each series) with cross-sectional dimensions of 26x16 cm, length of 65 cm and symmetric reinforcement with three-dimensional tied-up cages were produced. Struts were tested according to the common technique with a gradual increase in loading. Taking into account the study results obtained, it should be recommended for reinforcement of B500 Grade in the Table 6.14 of SP 63.13330.2012 to adopt, instead of Rsc=415(380) MPa, values Rsc=435 (400) as for reinforcement of A500 Grade that makes it possible to significantly expand the volumes of its usage and will be very important for improving the efficiency of construction.
Keywords: cold-deformed reinforcement, compressed elements, reinforced concrete structures, efficiency, construction.
В железобетонных элементах сборных и монолитных жилых зданий значительный объем занимает арматурный прокат диаметром 6-4 мм. Большая часть этого проката производится и поставляется потребителю в мотках (бунтах) массой от 500 до 3000 кг. Такой вид поставки обеспечивает безотходное производство арматурных изделий (СП 63.13330.2012 «Свод правил. Бетонные и железобетонные конструкции» основные положения. Актуализированная редакция СНиП 52-01-2003).
В последнее время увеличиваются объемы применения холоднодеформированного арматурного проката, использование которого из-за возможности производства этим способом сортамента с промежуточными диаметрами, позволяет значительно снизить расход арматуры [1] и повысить эффективность строительства (EN1992-1-1:2004. Eurocode2: Design of concrete structures. Part 1-1: General rules and riles for buildings, 2004).
В технической литературе отсутствует доступная информация о поведении при разрушении сжатых железобетонных элементов с холоднодеформированной рабочей
арматурой класса В500С [2], которая находит широкое применение в отечественном и зарубежном строительстве. Подход к оценке расчетного сопротивления сжатию Rsc такой арматуры в отечественных и международных европейских нормах проектирования железобетонных конструкций различен (ГОСТ Р 52544-2006 «Прокат арматурный свариваемый периодического профиля классов А500с и В500с для армирования железобетонных конструкций. Технические условия»).
Ранее в [1] определены требования, при выполнении которых значение Rsc для арматуры класса В500С отечественного производства может приниматься без учета понижающего коэффициента условий работы.
Для исследованных в НИИЖБ им. А.А. Гвоздева партий арматуры класса В500С рекомендованы значения Rsc, аналогичные требованиям СП 63.13330.2012 к арматуре класса А500С. Чтобы убедиться в надежности рекомендованных значений Rsc [3], было необходимо провести испытание на сжатие до разрушения железобетонных элементов с холод-нодеформированной арматурой исследованных партий [4].
Крупнопанельное домостроение
------ЖИЛИЩНОЕ ---
СТРОИТЕЛЬСТВО
Научно-технический и производственный журнал
Таблица 1
Характеристики материалов и поперечных сечений опытных стоек
№ серии Обозначение стоек Рабочая арматура' Коэф. армир. сечениия3 ц,% Класс бетона по прочности при сжатии
Кол-во стержней, диаметр, мм, класс Площадь попереч. сечения, мм2 Условные пределы, Н/мм2 Модуль упругости2 £Ч0-5 Н/мм2
упругости текучести ос02
0° 0,02 ос 0,05
I I-1; I-2; I-3 4012 В500 444 454,2 477,4 514,3 1,926 1,76 В45
II II-1; II-2; II—3 8012 В500 888 454,2 477,4 514,3 1,926 3,59
III III-1; III—2; III—3 4016 А400 821,92 409,9 436,4 485 1,955 3,32
IV IV—1; IV—2; IV—3 4016 А400 810,79 151,6 172 236,4 1,555 3,27
Примечания. 1. Приведены средние значения характеристик механических свойств при сжатии рабочей арматуры [3; 5]; обозначения характеристик - по ГОСТ 25.503-97. 2. После вытяжки с остаточной относительной деформацией Е8ост=1%. 3. Принято и = х 10°, обозначения по СП 63.13330.2012 [1].
Для этого в ОАО «НИЦ «Строительство» проводились испытания коротких железобетонных стоек с разной рабочей арматурой при кратковременном статическом сжатии, близком к центральному. Было изготовлено четыре серии стоек (по три образца-близнеца в серии), имевших поперечные размеры 16x16 см, длину 65 см и симметричное армирование пространственными вязаными каркасами. Поперечное армирование стоек - гнутые замкнутые хомуты из арматуры класса Вр-500 диаметром 5 мм, расположенные с шагом 100 мм в средней части стойки и 50 мм в опорных зонах. В качестве рабочей применена холоднодефор-мированная арматура класса В500С диаметром 12 мм по ГОСТ Р 52544-2006, горячекатаная арматура класса А400 диаметром 16 мм по ГОСТ 5781-82 (марка стали 25Г2С) и такая же арматура после вытяжки с остаточной относительной деформацией £3,ост=1% [2]. Средние опытные значения характеристик механических свойств при сжатии рабочей арматуры стоек приведены в табл. 1.
До бетонирования стоек в средней части каждого стержня рабочей арматуры наклеивали не менее двух тен-зорезисторов с базой измерения 20 мм, которые покрывали тремя слоями защитных материалов. Бетонирование опытных стоек и контрольных кубов производили одновременно в металлических формах в горизонтальном положении в
заводских условиях московского КБЖИ № 7 [2]. После бетонирования и распалубки на 7-е сутки все образцы хранили в помещении при положительной температуре под слоем влажных опилок.
Средняя приведенная ку-биковая прочность бетона в возрасте 28 сут. 42,5 Н/мм2, что соответствовало классу бетона по прочности при сжатии В44. Опытные стойки испытали нагрузкой при возрасте бетона от 49 до 72 сут. При этом класс бетона по прочности при сжатии в среднем был равен В45 с изменением за рассматриваемый период времени в пределах ±0,8%. Перед испытанием стоек на Рис. 1. Испытание стоек поверхности всех боковых гра-
.гргрггегг
ней в средней части их высоты были наклеены тензорезисторы с базой измерения 50 мм. Кроме того, для измерения продольных деформаций боковых граней на базе 400 мм использовали индикаторы часового типа с ценой деления 0,002 мм.
Каждую стойку размещали на прессе П-250 по геометрическому центру нижней плиты с укладкой поверх опорных металлических пластин прокладок толщиной 4 мм из паронита марки ПОН.
Тензорезисторы на арматуре и бетоне подключали к записывающему устройству ТDS-530 (Япония), которое позволяло одномоментно снимать отсчеты с 30 точек и записывать на карту памяти (рис. 1).
Стойки испытывали по общепринятой методике со ступенчатым подъемом нагрузки с постоянной скоростью между этапами. Время выдержки постоянной нагрузки на этапе не превышало 50 с, при этом отсчеты по приборам снимали дважды. Время испытания стойки до разрушения составило около 1 ч. Чтобы обеспечить одинаковую среднюю прочность бетона на сжатие в каждой серии для дальнейшего сравнительного анализа, стойки испытывали в определенной последовательности группами, которые включали по одной стойке каждой серии [5].
При испытании стоек по мере увеличения нагрузки продольные относительные деформации боковых граней, местные продольные относительные деформации бетона и рабочей арматуры измерялись согласованно и практически одновременно. Характер изменения перечисленных относительных деформаций свидетельствовал о наличии разного по величине случайного эксцентриситета продольной силы. Результаты испытаний стоек - представителей каждой серии по показаниям тензорезисторов на рабочей арматуре приведены на рис. 2 [6].
Из представленных на рис. 2 опытных данных видно, что при достижении определенных уровней нагрузки наблюдалось, как правило, ускорение роста относительных деформаций рабочей арматуры, что свидетельствовало о перераспределении усилий в нормальном сечении с бетона на арматуру вследствие развития неупругих деформаций бетона. В некоторых стойках ^-2) у отдельных стержней происходило замедление роста относительных деформаций, что свидетельствовало о перераспределении усилий в нормальном сечении между стержнями рабочей арматуры.
Анализ опытных данных для стоек разных серий показал, что во всех случаях продольные относительные деформации боковых граней стоек перед разрушением больше средних значений местных продольных деформаций бетона в середи-
Научно-технический и производственный журнал
не высоты этих граней, так как из-за значительной базы измерения охватывают участки с продольными и наклонными трещинами, неупругие деформации бетона вблизи опор стоек.
В стойках 1-1; 11-1; III—3; IV—1 продольные относительные деформации наиболее нагруженных граней достигли или превысили величину еь2 =350 10-5, которая нормируется СП 63.13330.2012 при расчете прочности нормальных сечений железобетонных элементов по нелинейной деформационной модели.
Наибольший интерес представляет работа стоек перед разрушением. В табл. 2 приведены местные продольные относительные деформации бетона и арматуры перед разрушением стоек, воспринимаемые бетоном и арматурой усилия сжатия, а также опытные №"и11 и расчетные №и11 значения разрушающих нагрузок.
Для определения доли нагрузки, воспринимаемой рабочей арматурой перед разрушением стойки, по замеренным с помощью тензорезисторов относительным деформациям определяли напряжения в стержнях с использованием условной расчетной диаграммы состояния арматуры при сжатии. Эти диаграммы состояния для каждого исследуемого класса рабочей арматуры построены по средним значениям характеристик механических свойств при сжатии ЕС; асд02; ас00; ас02, представленным в табл. 1.
Выполненная оценка уровня напряжений в стержнях рабочей арматуры показала, что перед разрушением стоек серий I, II, III напряжения в наиболее нагруженных с стс002, приведенному в табл. 1 и принятому за условную верхнюю границу упругой стадий работы арматуры. В стойках серии IV перед разрушением, как правило, во всех стержнях рабочей арматуры напряжения достигли или превысили среднее значение условного предела упругости ас0 05, но были меньше среднего значения условного предела текучести при сжатии ас02 (табл. 1).
Зная напряжения в стержнях рабочей арматуры при заданной нагрузке, определяли усилия, воспринимаемые арматурой и бетоном перед разрушением стоек (табл. 2).
Оценку несущей способности опытных стоек выполняли, сравнивая опытные значения разрушающей нагрузки с расчетными предельными усилиями, действующими в нормальных сечениях стоек. Как показали опытные результаты, разрушение стоек происходило при наличии эксцентриситета продольной силы. Максимальное отклонение условной точки приложения продольной силы от плоскостей нормальных сечений перед разрушением стоек во всех случаях не превышало 10 мм. При этом часть наиболее нагруженных стержней рабочей арматуры Адостигла (фактически превысила) предельных напряжений, равных расчетному значению сопротивления арматуры сжатию Я!с, а напряжения в менее нагруженных стержнях А5 были меньше Я!с. Для указанного случая предельное состояние железобетонного элемента наступает при достижении сжатым бетоном и частью сжатой арматуры предельных значений. Расчетную формулу получили из уравнения равновесия ХМ=0, приняв равной нулю сумму моментов всех сил относительно центра тяжести сечения менее нагруженной арматуры А5 [6].
Для прямоугольного сечения с симметричным армированием расчетная формула имеет вид:
К-Ьh (к0- 0,5Н) + КС •А'/к0 - а'). (1)
Формула (1) соответствует формуле (8.10) СП 63.13330.2012 для случая полностью сжатых нор-
мальных сечений, т. е. при x=h. Расстояние от точки приложения продольной силы N до центра тяжести наименее сжатой арматуры находили по формуле (8.11) СП 63.13330.2012.
В опытных железобетонных стойках при очень малых эксцентриситетах продольной силы вся рабочая арматура может быть сжата до предельных напряжений. При начальном эксцентриситете продольной силы е0 <^30 (=5,3 мм) и гибкости =(3,66)<20, где в круглых скобках приведены значения для рассматриваемых стоек, расчет прочности прямоугольного сечения в арматуре, расположенной у противоположных в плоскости изгиба сторон, допускается производить по формуле (8.17) СП 63.13330.2012, т. е.:
N<<p(RbA+R;As
J.
(2)
При кратковременном действии нагрузки величину коэффициента ф определяли по линейному закону, принимая нормируемые значения ф для заданных значений гибкости l0/h.
При испытании опытных стоек случайный эксцентриситет еа продольной силы величина незначительная и непостоянная. Поэтому расчет разрушающих нагрузок стоек производили в соответствии с СП 63.13330.2012 по формулам (1) и (2) с учетом геометрических размеров стоек и арматуры, условия опирания стоек при испытании, установленных расчетных сопротивлений сжатию бетона и арматуры (табл. 1 и табл. 2). К особенностям расчета можно отнести: принятие расчетной длины стойки, равной l0=0,9 l=58,5 см, и расчетной площади бетона A, без площади поперечного сечения рабочей арматуры AsM, замену Rb на Rbn с целью увеличения расчетной предельной нагрузки №ult.
Расчет по формуле (1) осуществляли, приняв за начальный эксцентриситет приложения продольной силы нормируемое значение случайного эксцентриситета, т. е. e0 = еа =10 мм. Расчет по формуле (2) выполняли с коэффициентом ф =0,9317.
Результаты расчета предельных нагрузок опытных стоек с учетом вышеизложенных условий приведены в табл. 2, где также представлено сравнение опытных Nonult и расчетных №ult значений предельных нагрузок.
Данные табл. 2 свидетельствуют, что для принятых условий расчетные значения предельной нагрузки №и11 при внецентренном сжатии, полученные по формуле (1) для стоек всех серий, в среднем на 10,8-11,1% меньше, чем значения нагрузок при сжатии, близком к центральному, определенные по формуле (2). В стойках всех серий опытные предельные нагрузки Nmult превышали максимальные расчетные значения, определенные по формуле (2), как правило, на 21-42%. Исключение составили стойки I-3, II—2 и III-1, которые разрушились при уменьшенном значении нагрузки из-за пониженной прочности бетона. Для этих стоек указанное превышение составило 10,3-15,8 %.
Наиболее высокий уровень превышения Nmult над №ult зафиксирован в стойках I серии (свыше 40%). Стойки серий II и III имеют практически одинаковый уровень превышения №пш над №а11, соответственно 23,55 и 23,05%. Так как для рабочей арматуры А400 стоек серии III принято нормируемое СП 63.13330.2012 расчетное сопротивление сжатию Rsc=350 Н/мм2, приведенные данные свидетельствуют о высокой надежности принятого для холоднодеформированной арматуры класса В500С расчетного значения сопротивле-
Крупнопанельное домостроение
------ЖИЛИЩНОЕ ---
СТРОИТЕЛЬСТВО
Научно-технический и производственный журнал
Таблица 2
Опытные и расчетные значения предельных нагрузок стоек, усилия сжатия, воспринимаемые рабочей арматурой и бетоном перед разрушением стоек, местные относительные деформации рабочей арматуры и бетона
№ стоек Предельная нагрузка, кН №оп /№ JV ult/JV ult Местная относительная деформация Усилие, воспринимаемое рабочей арматурой Усилие, воспринимаемое бетоном
опытная, №• lt ult расчетная, № ult e'sx10-5 стержня № бетона еьх10-5 грани №
1 2 3 4
5 6 7 8 А Б В Г кН % кН %
I-1 1070 676,3/751,4 1,582/1,424 202 168 221 277 206 236 295 261 177,6 16,6 892,4 83,4
I-2 1060 676,3/751,4 1,567/1,411 234 256 206 188 302 266 188 166 182,59 17,2 877,41 82,8
I-3 870 677,5/751,4 1,284/1,158 165 174 187 242 177 248 218 198 161,5 18,6 708,5 81,4
II-1 1100 816,6/906,5 1,347/1,213 177 164 173 192 186 222 210 193 340,1 30,9 759,9 69,1
217 247 259 203
II-2 1000 817,2/906,5 1,224/1,103 162 164 169 174 126 210 233 175 295,6 29,6 704,4 70,4
186 179 172 177
II-3 1140 816,3/906,5 1,397/1,258 222 240 241 252 246 204 164 198 358,2 31,4 781,8 68,6
175 245 186 174
III-1 950 762,6/845,2 1,246/1,124 228 227 230 194 223 243 240 214 326,93 34,4 623,07 65,6
III-2 1070 762,3/845,2 1,266/1,266 196 215 212 213 252 248 167 224 317,47 29,7 752,53 70,3
III-3 1010 762/845,2 1,325/1,195 160 198 331 185 198 255 236 123 307,4 30,4 702,6 69,6
IV-1 880 637,5/706,2 1,38/1,246 289 181 225 151 228 328 240 217 152,86 17,4 727,14 82,6
IV-2 930 637,3/706,2 1,459/1,317 167 184 158 206 167 207 198 218 144,73 15,6 785,27 84,4
IV-3 950 637,2 1,491/1,345 165 170 240 208 172 291 198 281 149,82 15,8 800,18 84,2
Примечания. 1. В стойках серий I, III, IV размещено по 4 стержня (№ 1-4), в стойках серии II - по 8 стержней (№ 1-8). 2. В графе «Расчетная предельная нагрузка» в числителе приведены величины, определенные по формуле 8.10 со случайным эксцентриситетом еа=10 мм, а в знаменателе - по формуле 8.17 СП 63.13330.2012. При расчете принято: для стоек серий I и II - Rsc=400 Н/мм2; серии III - Rc=350 Н/мм2; серии IV - Rc=170 Н/мм2.
ния сжатию ^с=400 Н/мм2 (стойки серий I и II) при кратковременном действии нагрузки.
В стойках IV серии рассматриваемый уровень превышения в среднем равен 30,3%, что также подтверждает высокую надежность расчета предельных нагрузок при сжатии железобетонного элемента для принятого значения Дж=170 Н/мм2 [2, 8].
Результаты выполненных исследований позволяют сделать следующие выводы.
1. На основе статистической оценки результатов испытаний образцов холоднодеформированной арматуры класса В500С диаметром 12 мм, отобранных от нескольких промышленных партий отечественного производства, определено расчетное сопротивление сжатию этой арматуры в состоянии поставки.
С учетом нормируемых значений деформаций укорочения бетона, окружающего сжатую арматуру периодического профиля, для исследуемой партии холоднодеформиро-ванной арматуры класса В500С рекомендовано значение R = 400 Н/мм2, аналогичное требованию СП 63.13330.2012 к арматуре класса А500С, как принято в EN 1992-1-1:2004.
2. Для проверки надежности рекомендованного значения Rsc проведены испытания на близкое к центральному сжатие до разрушения коротких железобетонных стоек с холоднодеформированной и горячекатаной рабочей арматурой исследованных партий. Результаты испытаний показали, что разрушение опытных стоек происходило при полностью сжатых нормальных сечениях и наличии случайного эксцентриситета продольной силы еа <10 мм. Перед разрушением стоек часть наиболее нагруженных стержней рабочей арматуры классов В500С и А400 до-
стигла предельного напряжения, равного рекомендуемым значениям Rsc, а в менее нагруженных стержнях напряжение было меньше Rsc. Среднее значение напряжения бетона стсрь в нормальных сечениях перед разрушением стоек во всех случаях превысило установленное значение ЯЬп.
3. Расчет несущей способности опытных железобетонных стоек по предельным нагрузкам в соответствии с СП 63.13330.2012 и учетом рекомендуемых значений при случайном эксцентриситете продольной силы е=10 мм показал, что расчетное значение предельной нагрузки №Ш1 при внецентренном сжатии, полученное по формуле (1), для стоек всех серий в среднем на 10,8-11,1% меньше, чем значение предельной нагрузки при сжатии, близком к центральному, определенное по формуле (2).
4. Опытные предельные (разрушающие) нагрузки №пШ1 стоек всех серий превышали максимальные расчетные значения №ыи, определенные по формуле (2), как правило, на 20-42%, в худшем случае - на 10,3-15,8 % для стоек с пониженной прочностью бетона, что подтверждает высокую надежность рекомендуемого значения Rsc=400 Н/мм2 для холоднодеформированной арматуры класса В500С при кратковременном действии нагрузки, а также значения Rsc=170 Н/мм2 для арматуры класса А400 после вытяжки с остаточной относительной деформацией £зост =1%.
5. Принимая во внимание полученные результаты исследований, следует рекомендовать для арматуры класса В500 в таблице 6.14 СП 63.13330.2012 принять вместо Rsc=415(380) МПа величину Rsc=435(400) МПа, как у арматуры класса А500. Это позволит значительно расширить объемы ее применения и будет иметь большое значение для повышения эффективности строительства.
Научно-технический и производственный журнал
Список литературы
1. Тихонов И.Н., Гуменюк В.С., Казарян В.А. Механические свойства при растяжении и сжатии холоднодеформиро-ванной арматуры класса В500С // Бетон и железобетон. 2014. № 2. С. 9-13.
2. Тихонов И.Н., Гуменюк В.С., Казарян В.А. Механические свойства при сжатии горячекатаной арматуры класса А400 после остаточной деформации растяжением // Бетон и железобетон. 2014. № 2. С. 5-9.
3. Снимщиков С.В., Харитонов В.А., Суриков И.Н., Харитонов В.А., Петров И.М. Анализ уровня качества арматурного проката класса В500С на основе методов математической статистики // Бюллетень научно-технической и экономической информации «Черная металлургия». 2013. № 8. С. 48-59.
4. Тихонов И.Н. Исследование железобетонных элементов с эффективной арматурой класса А500 // Сборник научных трудов НИИЖБ. 2013. С. 179-190.
5. Семченков А.С., Залесов А.С., Мешков В.З., Квасников А.А. Характер сцепления с бетоном стержневой арматуры различных профилей // Бетон и железобетон. 2007. № 5. С. 2-7.
6. Мухамедиев Т.А., Кузеванов Д.В. К вопросу расчета внецентренно сжатых железобетонных элементов по СНиП 52-01 // Бетон и железобетон. 2012. № 2. С. 21-23.
7. Тихонов И.Н., Гуменюк В.С. К вопросу об оценке влияния холодного упрочнения арматуры на ее сопротивление сжатию // ЖБИ и конструкции. 2010. № 2. С. 16-20.
8. Тихонов И.Н., Гуменюк В.С. О расчетном сопротивлении сжатию арматуры, упрочненной в холодном состоянии // Метизы. 2008. № 2 (18). С. 26-30.
References
1. Tikhonov I.N., Gumenyuk V.S., Kazarian V.A., The mechanical properties of tensile and compression reinforcement of cold-class B500C. Beton i zhelezobeton. 2014. No. 2, pp. 9-13. (In Russian).
2. Tikhonov I.N., Gumenyuk V.S., Kazarian V.A., Mechanical properties under compression fittings hot-Class A400 permanent deformation after stretching. Beton i zhelezobeton. 2014. No. 2, pp. 5-9. (In Russian).
3. Snimshchikov S.V., Kharitonov V.A., Kharitonov V.A., Surikov I.N., Petrov I.M. Analysis of the level of quality of reinforcing B500C class hire on the basis of methods of mathematical statistics. Chernaia metalurgia. 2013. No. 8, pp. 48-59. (In Russian).
4. Tikhonov I.N. Investigation of reinforced concrete elements with an effective reinforcement of class A500. Sbornik nauchnyh trudovv NIIGB. Moscow: NIIZhB. 2013, pp. 179-190. (In Russian).
5. Semchenkov A.S., Zalesov A.S., Meshkov V.Z., Kvasnikov A.A. Character coupling rod to concrete reinforcement of various profiles. Beton i zhelezobeton. 2007. No. 5, pp. 2-7. (In Russian).
6. Mukhamediev T.A., Kuzevanov D.V. To a question of calculation it is non-central the compressed reinforced concrete elements on Construction Norms and Regulations 52-01 // Beton i zhelezobeton. 2012. No. 2, pp. 21-23. (In Russian).
7. Tikhonov I.N., Gumenyuk V.S. To a question of assessment of influence of cold hardening of fittings on her resistance to compressionconcrete goods. ZhBI i konstruktsii. 2010. No. 2, pp. 16-20. (In Russian).
8. Tikhonov I.N., Gumenyuk V.S. About the settlement resistance to compression of fittings strengthened in a cold state. Metizy. 2008. No. 2 (18), pp. 26-30. (In Russian).
САНКТ-ПЕТЕРБУРГСКИИ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ АРХИТЕКТУРНО-СТРОИТЕЛЬНЫМ УНИВЕРСИТЕТ РОССИЙСКАЯ АКАДЕМИЯ АРХИТЕКТУРЫ И СТРОИТЕЛЬНЫХ НАУК РОССИЙСКОЕ ОБЩЕСТВО ПО МЕХАНИКЕ ГРУНТОВ, ГЕОТЕХНИКЕ И ФУНДАМЕНТОСТРОЕНИЮ
Санкт-Петербург, СПбГАСУ 1-3 февраля 2017 г.
Анализ причин развития аварийных ситуаций при проектировании и строительстве фундаментов зданий и сооруженийкая научно-техническая конференция по геотехнике с зарубежным участием
ИНЖЕНЕРНО-ГЕОТЕХНИЧЕСКИЕ ИЗЫСКАНИЯ, ПРОЕКТИРОВАНИЕ И СТРОИТЕЛЬСТВО ОСНОВАНИЙ,
ФУНДАМЕНТОВ И ПОДЗЕМНЫХ СООРУЖЕНИЙ
ОСНОВНЫЕ ТЕМАТИЧЕСКИЕ НАПРАВЛЕНИЯ КОНФЕРЕНЦИИ:
• Специальные полевые и лабораторные методы исследования физико-механических характеристик грунтов;
• Численное моделирование системы: «основание-фундамент-здание» в программных комплексах;
• Новые перспективные конструктивно-технологические решения при строительстве оснований, фундаментов, подземных сооружений и высотных зданий;
• Новое строительство и реконструкция зданий и сооружений в плотной городской застройке и в условиях структурно-неустойчивых грунтов;
• Геотехническое обоснование и научно-техническое сопровождение инженерных изысканий, проектирования, строительства и эксплуатации оснований фундаментов, подземных и земляных сооружений;
• Геотехнический мониторинг при строительстве и эксплуатации зданий и сооружений;
• Анализ причин развития аварийных ситуаций при проектировании и строительстве фундаментов зданий и сооружений.
Контактные данные:
Дьяконов Иван Павлович, зам. ответственного секретаря конференции, тел.: 8 (921) 348-98-29. Чистякова Людмила Петровна, зав. лабораторией кафедры Геотехники. Адрес секретариата: 190005, Санкт-Петербург, 3-я Красноармейская ул., д. 7, СПбГАСУ, кафедра Геотехники
10'2016
29
