CC BY
15
THE INFLUENCE OF THE CIRRICULUM AT A SCHOOL FOR CHILDREN WITH WEAK VISION ON THE FUNCTIONAL STATE OF THE PUPILS' NERVOUS
SYSTEM
• V »
V. N. Ksenofontov
The paper contains the results of hygienic evaluation of class regimen of the 5th form pupils at a school for children with weak vision. Studies in such a school according to the curriculum, which principally is similar to that of the common schools, produced significant changes in the cerebral cortex kinetics of the pupils. Towards the end of the school week, observations made before classes revealed a fall in the pupils' working capacity, a rise in the number of phase reactions, a decrease of the vision indices and that of the latent period of reactions to light and sound stimuli. By the end of the school day considerable shifts were noted in the length of the latent period of reactions, in the vision indices and in the critical rate of blurred flashes, testifying to the onset of the second phase of fatigue. A significant fall in the functional endurance of the nervous cells was noted after the first lesson.
УДК 613.6 : 622.349.5
НЕКОТОРЫЕ ВОПРОСЫ ГИГИЕНЫ ТРУДА ПРИ ДОБЫЧЕ РАДИОАКТИВНЫХ РУД
А. А. Малыгин
% * 1
Кафедра разработки месторождений руд редких и радиоактивных
металлов Московского геологоразведочного института им. С. Орджоникидзе
1 # • /
При разработке эманирующих руд основными источниками поступления радона в рудничную атмосферу в районах очистных работ сейчас признаются обнаженные поверхности массива радийсодержа-щих пород и руд, отбитая замагазинированная руда, активный закладочный материал, обрушенные породы и руды (А. В. Быховский; В. И. Баранов и Л. В. Горбушина). Выделение радона в атмосферу выработок зависит прежде всего от количества радийсодержащего вещества в массиве, физического состояния его и метеорологических условий в выработках, особенно от колебаний атмосферного давления и параметров проветривания (В. В. Алексеев; А. В. Быховский). Расчеты баланса радонового дебита для блоков по известным методам и результаты наблюдений показывают, что при системах с магазиниро-ванием руды примерно 3/4 радона выделяются от отбитой руды и только около хи — из массива.
Поступление радона в действующие выработки из активной закладки или обрушенной породы определяется направлением движения воздуха через них. Возможность движения воздуха через разрыхленные массивы и причины возникновения его достаточно изучены, а сам факт существования таких движений постоянно наблюдается в шахтных условиях в виде различных, непрерывно распределенных утечек воздуха (А. А. Скочинский и В. Б. Комаров). Основной причиной распространения радона от источников возникновения в подземных условиях служат конвекционные токи воздуха, влияние которых с увеличением расстояния от источника радона возрастает. Выделение радона в горные выработки зависит от направления этих токов и путей их следования в выработку. При наличии аэродинамической связи между выработками через массив воздух из выработки с большим воздушным давлением движется в выработку с меньшим давлением, увлекая за собой радон, непрерывно появляющийся в порах.
9 * в 1 Г г ь
Исследования по изысканию эффективных схем проветривания очистных работ проведены в блоке длиной 30 м и высотой 20 м при отработке его системой с мага-зинированием руды. Высота отрабатываемого слоя не превышала 2—2,5 м, отрабатываемая мощность колебалась от 2 до 6 м. Рудное тело с углом падения 85—90° выполнено рядом рудных зон с апофизами. Зоны локализовались в породах, подверженных мелкой трещиноватости. Руда была промышленного содержания, основной
4*
51
рудообразующий минерал — урановая смолка. Вмещающие породы устойчивы, представлены кварцевым и фельзитовым порфирами. Отработка блока велась без оставления надштрекового целика, отбитая руда располагалась непосредственно на усиленной крепи откаточного штрека, выпуск руды производился через люки с секторными
затворами. К началу исследований очистные работы велись на 8-м слое, в магазине блока находилось около 2500 / отбитой руды. По положению в общей системе проветривания рудника блок находился на исходящей струе в таком месте, где общешахтная депрессия не оказывала влияния на проветривание блока. Перед началом наблюдений в блоке и прилегающих выработках возвели перемычки, вентиляционные двери и перекрытия восстающих, на верхнем горизонте установили вентилятор СВМ-бм. Все вентиляционные сооружения были сделаны из дерева с двусторонним оштукатуриванием их раствором цемента. Перемычки и перекрытия имели плотно закрывающиеся лазы (ляды, двери). Воздухопроницаемость сооружений находилась в пределах точности измерений. Расстановку сооружений произвели с таким расчетом, чтобы можно было осуществить б вариантов схемы проветривания (рис. 1,а, б, в, г, д, е) и замерить весь воздух, поступающий в блок и уходящий из него.
Методика исследования заключалась в отборе проб воздуха для определения концентраций пыли и радона в атмосфере блока и прилегающих выработок, измерении количества проходящего воздуха в установленных местах при различных схемах проветривания блока. Одновременно замерялись температура, влажность, атмосферное давление и депрессии отдельных участков выработок. Отбор проб и замеры проводились для всех схем в одних и тех же твердо установленных пунктах тех же условий. Замеры выполнены по методике
Рис. 1. Схемы проветривания опытного блока, отрабатываемого системой с маганизированием
руды.
а — проветривание блока по восходящей схеме сквозной струей; б — проветривание блока по нисходящей схеме сквозной струей; в — проветривание блока нагнетанием воздуха в очистное пространство и отводом его через отбитую руду; г — проветривание блока нагнетанием воздуха на откаточный штрек и подачей его в блок через отбитую руду; д — проветривание блока по нисходящей схеме с отводом воздуха через отбитую руду магазина; е — проветривание блока по восходящей схеме сквозной струей; 1 — вентилятор; 2 — перемычка; 3 — перекрытие восстающего; 4 — вентиляционная дверь; 5 — замагазинированная руда; сплошными прямыми стрелками показана свежая струя, пунктирными — исходящая струя, извилистыми — направление движения воздуха через отбитую руду; пп. 1, 2, 3, 4, 5, 5' и 6— пункты замеров и отбора проб; пп. 5'—6 — откаточный
штрек; п. 5 — штрек верхнего горизонта
3, 4, 5, 5' и 6) при соблюдении одних и воздушные и депрессионные съемки
(см. рис. 1, пп. 1, 2, воздуха, локальные В. Б. Комарова.
Пробы на радон отбирались эманационным методом путем ручной прокачки воздуха через металлические камеры, а пробы пыли — по действующей инструкции путем осаждения ее на беззольные бумажные фильтры с помощью эжекторов. Замеры активности камер производились электрометром СГ-1М в лаборатории.
При всех рассматриваемых схемах проветривания на каждом из установленных пунктов было взято не менее 6 лроб на радон и не менее 3 проб пыли.
Данные наблюдений на рис. 2 и 3. Проветривание блока по схеме а осуществляется с помощью вентилятора ВМ-200 сквозной восходящей струей. Относительно высокие концентрации радона в воздухе, поступающем в блок (см. рис. 2), объясняются нахождением блока на исходящей струе рудника и, кроме того, возможной рециркуляцией воздуха.
А I
16
15 К 13 11 11 10
9 8 7 6
5 4
3
2 1
О
Рис.
При нисходящем проветривании по схеме б воздух в блок подается с верхнего горизонта вентилятором СВМ-бм, исходящая струя направляется на откаточный штрек. Эта схема обеспечивает меньшие концентрации радона во входящей струе и по всем пунктам опробования (см.
рис. 2).
Проветривание по схеме в осуществляется нагнетанием воздуха в очистное пространство блока и отводом
его через отбитую руду на откаточный штрек. Достигается это перекрытием восстающих. В блоке создается избыточное давление, и воздух при незначительном перепаде его между очистным пространством и откаточным штреком движется через отбитую руду в сторону последнего. Этс
схема предусматривает
возможность определение газовыделения из магази на с отбитой рудой. Ту же цель преследуют и наб- 20 людения по схеме г. Здесь вентилятор ВМ-20С нагнетает воздух в отпе-ремыченный откаточный штрек и создает в нем повышенное давление, что обеспечивает движение воздуха через отбитую руду в очистное пространство. Обе схемы дают аналогичные результаты по
дебиту радона из магазина с отбитой рудой.
По схеме д блок проветривается с помощью вентилятора ВМ-200, работающего на всасывание. Всасывающий патрубок вентилятора введен во фланговый восстающий,- перекрытый сверху
.Очистное пространстОо
Откаточный штрек
2. Концентрации радона при различных схемах
проветривания блока.
а, б, в, г, д, е — графики, соответствующие схемам проветривания, представленным на рис. 1; пп. 1—6—места отбора проб.
16мг/м3
у
V 16
V 0,8
0,6 ОА 0.2
О
Рис. 3. Концентрации пыли при различных схемах
проветривания блока.
а, б, в, г, д, е — графики, соответствующие схемам проветривания, представленным на рис. I; а, б, д и е — графики концентраций пыли при бурении в блоке; в и г — графики концентраций пыли при выпуске руды из блока; пп. I—6 —
места отбора проб.
и снизу с таким расчетом, чтобы воздух поступал в него через отбитую руду. Схема предусматривает создание пониженного воздушного давления в отбитой руде для того, чтобы радон из нее не мог выделяться в рабочие зоны блока. Несмотря на то что вентилятор работал в положении реверса, были получены хорошие результаты по управлению газовыделением в блоке (см. рис. 2 и 3). Свежий воздух в очистное пространство (пп. 2, 3 и 4) поступал по восстающему с верхнего горизонта. Часть воздуха подсасывалась из откаточного штрека (см. рис. 1).
Схема е предусматри-
Таблица 1
Количество воздуха, поступающего на замерные
пункты (в м3/сек)
Схемы проветривания блока
Места
замеров а о в г д е
П. 1 2,2 2,2 2,2 0,9 2,2
п. 2 - 2,0 1,9 — - 1,0
п. 3
п. 4 1,3 2,6 0,3 1,3 0,4 1,0
п. 5 1,6 3,0 - 1,6 0,6 1,3
п. 5' 0,3 0.3 - 1,9 — 1,9
п. 6 0,3 1 2,8 1,9 0,3 0,3 0,6
вает сквозное проветривание блока восходящей струей. Из-за отсутствия общешахтной депрессии воздух к блоку подается вентилятором частичного проветривания. Схема обеспечивает относительно хорошие условия на откаточном штреке.
Наименьшие концентрации радона в рабочих зонах блока (очистное пространство, откаточный штрек) получены при схемах проветривания б ид, наибольшие — при схемах а не (см. рис. 2). Однако для суждения о качестве схем проветривания одних концентраций газа недостаточно. Каждая схема проветривания влияет на распределение концентраций по различным частям блока, и степень этого влияния более наглядно может быть выражена в виде распределения газового дебита блока по его рабочим зонам.
Расчет радонового дебита при исследуемых схемах проветривания произведен по известной формуле:
Д = 103. Q (Сисх.—Свх.), (1)
где Д — дебит выработки (в кюри/сек) \ Q — количество проходящего воздуха (в м3/сек); СИхс., Свх. — концентрация радона соответственно на исходящей и входящей струях (в 10~10 кюри/л). Количество воздуха, поступающего на замерные пункты, приведено в табл. 1. .
Методика определения радонового дебита по рабочим зонам блока приводится на примере расчета при проветривании по схеме а (см. рис. 1).
1. Общий дебит блока:
Добщ. = 103-QS (С5
Ci) + 103 • Q6 (С6 -9:2).10-10:
Ci) = 103-1,6 (12,9 — 9,2). 10-10+Ю3 0,3
Д
•(15,2-
2. Дебит очистного пространства:
■10
7,7- 10 7 кюри/сек.
(2)
ОЧ. = Q, (С4 —с,)103.10
1,3-(И,2—9,2) Ю-7 = 2,6-Ю-7 кюри/сек.
(3)
Л
3. Дебит откаточного штрека:
= 103-Q6 (С6-С1)-Ю-10+ 103-QS (С6
отк. ш.
со- ю
10
103 0,3 (15.2 — 9,2)
1010--fl03 • 0,3 (14,1—9,2). 10
ю
3,3-10 7 кюри/сек.
(4)
4. Дебит восстающих и неучтенных поверхностей:
Л
восст.
д
общ.
(Д
отк. ш.
+ Доч ) = 7,7-10—7 —(2,6—3,3). Ю-7
1,8-10 7 кюри/сек.
(5)
Результаты расчета при всех схемах проветривания сведены в табл. 2.
В
в
В табл. 2 наряду с дебитом, определенным по данным наблюдений блоке, приведены результаты расчета дебита блока и отбитой руды магазине известным способом по ЭЭП и УЭР. ЭЭП определена по
Таблица 2
у
Радоновый дебит блока и прилегающих выработок (в 10 кюра/сек)
Дебит
Общий дебит блока . . . . Дебит очистного пространства
Дебит откаточного штрека Дебит восстающих и неучтенных поверхностей . . . .
Схемы проветривания блока Дебит, рассчитанный по ЭЭП1 н
а б в г а е УЭР2 (УЭР= =4,28.10—9 кюри/сек-м2)
7,7 2,6 3,3 6,7 2,4 3,4 10,8 2,8 6,5 11.4 7,5 2,7 6.7 0,8 0,1 8,1 5,7 0,4 6,97 5,783
1,8 0,9 1,5 1,2 5,8 2,0 1,194
1
Эквивалентно-эманирующая поверхность.
2 Удельное эквивалентное радоновыделение.
3 Радоновый дебит магазина, состоящий из дебита отбитой руды (5,ЗЛ0~7) и
_7
дебита вмещающих пород (0,48-10 )•
4 Дебит поверхностей свободных выработок блока.
фактическим размерам обнажений пород в блоке и содержаниям урана, УЭР принято согласно данным последней радоновой съемки, проведенной на руднике. Дебит руды определен, исходя из условий участия всего количества радия в отбитой руде и полного выделения радона из нее при коэффициенте эманирования, равном 22%. Величина расчетного дебита близка к действительным величинам и составляет
6,97 • 10~7 кюри/сек.
Из табл. 2 видно, что общий радоновый дебит блока значительно изменяется, достигая максимума при схемах виг. Это зависит от многих упомянутых выше причин и в некоторой степени от применяемой схемы проветривания. Однако решающее значение схемы проветривания заключается в величинах составных частей дебита и их соотношениях; кроме того, разница в величинах каждого частного дебита значительно превосходит изменения общего дебита. Баланс дебита радона по каждой схеме представлен в табл. 3.
Таблица 3
Радоновый дебит блока и прилегающих выработок (в °/в)
Дебит 1 X СО
Схемы проветривания блока 9 \ а б в г д е Дебит, рассчип ный по ЭЭП и УЭР
ф Общий дебит блока . . 100 100 100 100 100 100 100
Деби1 очистного про- 70
странства ..... 34 36 26 66 12 83
Дебит откаточного
штрека...... 43 51 60 24 2 5 17
Дебит восстающих и не-
учтенных поверхно- 13 10
СТСИ • 23 14 86 25
Рабочими зонами в районах очистных работ являются очистные пространства блоков и откаточные штреки. Поэтому схема проветривания должна обеспечить наименьшее газовыделение в эти места. Из табл. 3 видно, что наиболее полно удовлетворяет этому требованию схема ду при которой в очистное пространство выделяется 12% газа от общего дебита, а в откаточный штрек — 2%, т. е. количество радона, примерно соответствующее собственному дебиту пород и руд, обнаженных выработками блока. Весь дебит радона из отбитой руды
(86% общего) направляется на исходящую струю, минуя рабочие зоны.
Наименьшие концентрации радона в блоке при этой схеме проветривания объясняются и тем обстоятельством, что скорость удаления радона, выделившегося из обнаженных поверхностей радийсодержа-щих пород в выработках блока, значительно выше, чем при других-схемах. При схеме д исходящая струя по существу начинается от места входа воздуха в отбитую руду. Путь следования атомов радона до исходящей струи при этой схеме в простейшем случае измеряется поперечным размером выработки (или ее высотой), а при других схемах — протяженностью выработок, по которым газ движется в пределах блока до исходящей струи. Если путь следования при схеме д принять за 1, то при схемах а, б, е он выразится соответственно 15. 25 и 25. Вот почему даже при наименьшем количестве подаваемого в блок воздуха (0,4 м3/сек) схема д обеспечивает наилучшие условия по всей длине блока и откаточного штрека.
Основной критерий оценки качества исследуемых схем ироветри-вания в данных условиях — соотношение величин газовыделения в рабочие зоны блока и возможность централизованного отвода всего выделившегося в блоке радона на исходящую струю, исключая рециркуляции воздуха.
Схемы а и б по величине газовыделения в рабочие зоны блока примерно одинаковы. Но при них создаются условия для частичного или полного выноса радона из отбитой руды магазина на откаточный штрек. Схемы в и г не применяются в практике и не могут быть использованы ввиду их одностороннего эффекта по нормализации атмосферы. Они только демонстрируют возможность проветривания блоков через отбитую руду и выноса радона из нее в необходимом направлении. Схема е неудовлетворительна, ибо создает условия для движения радона из отбитой руды в очистное пространство (70% общего дебита). Схема д создает наилучшие условия в рабочих зонах блока и обеспечивает направленное удаление газа. В наших опытах для проветривания по этой схеме потребовалось оборудовать вентиляционную выработку для исходящей струи на откаточном горизонте. Однако эта схема принципиально не будет отличаться и при установке «дренажного» вентилятора на верхнем горизонте. При соответствующем конструктивном оформлении блока схема д может применяться как при нисходящем, так и при восходящем подводе свежего воздуха. Более того, она может быть использована при отсутствии сквозного проветривания блока, т. е. без наличия выбитых на верхний горизонт восстающих.
Размеры сферы действия «дренажного» вентилятора в отбитой руде рассчитываются по формулам, заимствованным из теории газопроницаемости кусковых и пористых материалов. Преобразования этих формул применительно к условиям очистных блоков позволяют выразить зависимость между параметрами проветривания, конструктивными размерами блока и дренажной выработки следующим уравнением:
2-т •/'•/•
Н =-и-\-' <6>
£ ' ¿эк • е2 • /и2 • £2
где Н — депрессия кускового материала при прохождении через него необходимого количества воздуха (в кг/м2); у — удельный вес воздуха (в кг/м3); /' — аэродинамический коэффициент сопротивления кускового материала; g — ускорение силы тяжести (в м[сек2); йэк — эквивалентный диаметр каналов (в м)\ г — объем пустот в кус-сковом материале (в м3/м3) (0,35—0,45); т — выемочная мощность у дренажной выработки (в м); I — размер слоя кускового материала в направлении движения воздуха (в ж); £ — длина поверхности соприкосновения дренажной выработки с кусковым материалом (в м); С? — необходимое количество .воздуха (в м3/сек).
Падение депрессии в основном определяется скоростью движения воздуха через кусковой материал, а следовательно, размерами дренажной выработки. Чем больше поверхность соприкосновения этой выработки с кусковой средой, тем меньше падение депрессии в разрыхленном материале.
Расчеты показывают, что современные вентиляторы частичного проветривания с производительностью 1,5—3,5 м^/сек и депрессией 100—200 мм вод. ст. (исключая потери на трубопроводе) вполне могут обеспечивать проветривание очистных блоков общепринятых размеров через отбитую руду или другой кусковой материал. Расчет может быть выполнен в каждом конкретном случае с учетом горнотехнических условий и наличных средств вентиляции.
Пользуясь зависимостью (6), можно решать следующие практические задачи.
1. По необходимому количеству воздуха и возможной депрессии (при наличии определенного вентилятора) рассчитать поверхность дренажной выработки для блока с заданными параметрами.
2. По известному количеству воздуха, параметрам блока и дренажной выработки определить депрессию кускового материала и подобрать вентилятор.
3. При заданных параметрах проветривания и дренажной выработки рассчитать целесообразные с точки зрения проветривания размеры блока.
Концентрации пыли при осуществлении всех схем проветривания представлены на рис. 3. При схемах а, б, д к е пробы пыли брали во время бурения в блоке. Бурили одним перфоратором, применяли мокрое бурение, забой орошали из шланга перед началом работы. При схемах в и г в блоке не работали, производили выпуск руды. При всех схемах использовали средства пылеподавления. Откаточный штрек и руду на штреке обильно орошали.
Результаты наблюдений показывают, что по выносу пыли все схемы проветривания примерно одинаковы, концентрации пыли по всем пунктам отбора проб при этом остаются в пределах санитарной нормы. Наихудшие условия по запыленности на откаточном штреке получены при схеме б, т. е. при нисходящем проветривании блока. Из рис. 3 видно, что ни одна из схем проветривания не оказывает явного преимущественного влияния на пылевую обстановку в блоке, поэтому концентрации пыли при таких условиях не могут быть решающим фактором оценки исследуемых схем проветривания.
Выводы
1. При подаче относительно свежего воздуха с концентрациями радона, не превышающими (0,6—0,8) • 10~10 кюри/л, в районах очистных работ и рабочих зонах блоков при системах с магазинированием руды и активной закладкой могут быть обеспечены концентрации радона и пыли в пределах допустимых уровней обычными средствами вентиляции и подавления пыли.
2. Проветривание очистных блоков дренажными вентиляторами через отбитую руду может быть осуществлено с отводом через нее всего воздуха, поступающего к блоку, а также путем частичного отвода его через отбитую руду в виде направленных принудительных утечек. Дренажные вентиляторы могут применяться с восходящей и с нисходящей подачей воздуха.
3. Целесообразность использования при системах с магазинированием руды и активной закладкой вентиляторов частичного проветривания с подачей воздуха в очистное пространство нагнетательным способом по общепринятой ныне схеме требует пересмотра.
4. Предлагаемый подход к проветриванию очистных работ с наличием больших количеств активного кускового материала предполагает управление газовыделением, прост в осуществлении и не требует дополнительных затрат.
5. Приведенная методика расчета конструктивных размеров элементов схем проветривания и блоков очистных работ с большим количеством разрыхленных радийсодержащих пород и руд дает достаточно точные результаты для их практического использования.
т
ЛИТЕРАТУРА
Алексеев В. В. (ред.) Радиометрические методы поисков и разведки урановых руд. М., 1957.—Б а р а н о в В. И., Горбуш ин а Л. В. Вопросы безопасности в урановых рудниках. М., 1962.—Б ы х о в с к и й А. В. Мед. радиол., I960, № 1, стр. 60.—К омаров В. Б., В е п р о в В. С., Хохлов Н. А. Методика по обследованию состояния проветривания шахт. Л., 1959.—Скочинский А. А., Комаров В. Б. Рудничная вентиляция. М., 1959.
Поступила 24/1 1964 г.
% ♦ * , * ? I
CERTAIN ISSUES OF INDUSTRIAL HYGIENE IN RADIOACTIVE ORE MINING
A. A. Mai у gin
The parer describes a method of controlling gas emanation from the scrubbing blocks; the method consists in creating a low air pressure level in the lupm medium and a high pressure level in the free spaces by means of ordinary ventilation devices. On the basis of experimental data on the study of 6 schemes of airing of the block, where ore was stored, a special draining scheme (scheme "d") is recommended for field use. The author gives a method of calculating the rate of air current in the lump material, that makes it possible to correlate the extent of airing with the dimensions of the scrubbing blocks. The method was tested experimentally under industrial conditions and gave sufficiently precise results for its field use.
УДК 614 : 374] (09) (47)
ИЗ ИСТОРИИ СОВЕТСКОГО САНИТАРНОГО ПРОСВЕЩЕНИЯ
А. И. Нестеренко (Москва)
С первых дней советской власти партия, правительство и лично В. И. Ленин проявляли заботу о санитарном просвещении народа — этой важной отрасли внешкольного просвещения. В сочинениях В. И. Ленина и воспоминаниях о нем показано, как тесно он связывал борьбу за здоровье населения с задачами подъема его культуры. Так, великий вождь считал, что «внешняя культура имеет большое значение для более углубленного проведения в жизнь принципов медицинской науки, санитарии и гигиены, которые так необходимы для нашего социалистического строительства, ибо мы все прекрасно понимаем, что в „здоровом теле здоровый дух"» 1.
Часто говорил В. Й. Ленин о культуре и просвещении в связи с развитием эпидемий в 1918—1921 гг., он полагал, что разразившийся в России сыпной тиф есть «результат некультурности, нищеты, темноты и невежества» 2. В своей речи на беспартийной конференции рабочих и красноармейцев Пресненского района 24/1 1920 г. Владимир Ильич призывал к борьбе «против голода, холода и сыпняка, — за просвещенную, светлую, сытую и здоровую Россию»3.
Санитарно-просветительная работа, проводимая в государственном масштабе, прежде всего развернулась в Красной Армии. Так, на
1 В. Д. Бон ч-Б р у е в и ч. Владимир Ильич в первые годы после Октября. В кн.: «Воспоминания о Ленине». Изд. «Молодая Гвардия». М., 1955, стр. 115.
2 В. И. Л е н и н. Сочинения. Изд. 4-е, т. 30, стр. 207.
3 В. И. Л е н и н. Сочинения. Изд. 4-е, т. 30, стр. 281.
