Неавтоклавный пенобетон на основе стабилизатора коллоидной природы Текст научной статьи по специальности «Химические технологии»

эффективности инвестиций в реконструкцию автомобильной дороги имеет существенное значение.

Заключение

В настоящее время подходы, основанные на методике [1], не могут применяться на практике для оценки эффективности инвестиций в строительство и реконструкцию автомобильных дорог.

В данной работе отражены основные принципы оценки эффективности инвестиций в транспортное строительство, выявлены недостатки существующих подходов и представлены рекомендации по оценке эффективности инвестиций в транспортное строительство с учетом количественных характеристик неопределенности и риска.

Учет неопределенности и риска придает точность и достоверность оценкам эффективности инвестиций в строительство и реконструкцию автомобильных дорог.

Библиографический список

1. Указания по определению экономической эффективности капитальных вложений в строительство и реконструкцию автомобильных дорог. ВСН 21-83 [Электронный ресурс]: утв. Министерством автомобильных дорог РСФСР 18.05.86 / Минавтодор РСФСР. - Режим доступа: http://www.remontnik.ru/docs/5879.

2. Рекомендации по адаптации исходных данных в модели HDM-4 к российским

условиям [Электронный ресурс]: Отраслевой дорожный методический документ Государственной службы дорожного хозяйства Министерства транспорта Российской Федерации (Росавтодор). - Режим доступа:

http ://www.rosavtodor.ru/ shownews/tehnicheskoe_ regulirovanie/1087.html.

3. Руководство по прогнозированию интенсивности движения на автомобильных

дорогах [Электронный ресурс]: Отраслевой дорожный методический документ

Государственной службы дорожного хозяйства Министерства транспорта Российской Федерации (Росавтодор) : утв. распоряжением Минтранса России от 19 июня 2003 г. № ОС-555-р. - Режим доступа:

http ://www.gosthelp.ru/text/RukovodstvoRukovodstvopop 19.html.

4. Методические рекомендации по оценке эффективности инвестиционных проектов [Электронный ресурс]: утв. Минэкономики РФ, Минфином РФ и Госстроем РФ от 21 июня 1999 г. № ВК 477). - Вторая редакция, испр. и доп. - Режим доступа: http://www.businesspravo.ru/Docum/DocumShow_DocumID_18269.html.

Статья поступила в редакцию 02.05.2010;

представлена к публикации членом редколлегии А. Н. Ефановым

УДК 691.327.333 Н. Н. Елисеева

НЕАВТОКЛАВНЫЙ ПЕНОБЕТОН НА ОСНОВЕ СТАБИЛИЗАТОРА КОЛЛОИДНОЙ ПРИРОДЫ

Изучены возможности управления поровой структурой неавтоклавного пенобетона, а также возможности улучшения его эксплуатационных характеристик посредством введения добавки наноразмера в виде кремнезоля. Обнаружено, что введение в пенобетон золь-добавки в качестве стабилизатора позволяет улучшить поровую структуру материала, тем самым позволяя улучшить свойства пенобетона. Помимо этого, введение стабилизатора позволяет повысить устойчивость пены и использовать добавки-ускорители, активирующие гидратационные процессы в пенобетоне.

неавтоклавный пенобетон, стабилизаторы, кремнезоль, устойчивость пены, ускорители твердения.

Введение

Для современного строительства важна не только прочность строительных материалов, но также высокие теплозащитные и звукозащитные свойства, простота изготовления и конкурентоспособность изготовляемой продукции. В этом смысле неавтоклавный пенобетон является одним из перспективных строительных материалов, область применения которого достаточно широка: от применения в качестве теплоизоляционного до конструкционного строительного материала. Но, помимо повышения прочностных характеристик, существует ряд серьезных проблем, касающихся производства пенобетона, которые необходимо решить:

1) повышение устойчивости пенобетонной смеси при ее приготовлении;

2) увеличение трещиностойкости;

3) снижение усадки.

Сильное влияние на устойчивость пенобетонной смеси оказывает устойчивость основного компонента пенобетона - строительной пены. В связи с этим для получения высококачественного пенобетона, соответствующего заданной плотности, необходимо, чтобы стабилизация структуры опережала ее ослабление в результате избыточного количества жидкости, поступающего из пены в раствор. Следовательно, формирование ячеистой структуры пенобетона и его физико-технические свойства в значительной степени зависят от свойств используемой пены.

Цель работы можно сформулировать следующим образом: определение путей управления стабильностью ячеистой структуры и, как следствие, эксплуатационными характеристиками пеноматериала на цементной основе при помощи воздействия на свойства вводимой строительной пены.

1 Физико-химические основы стабилизации строительной пены

При кажущейся простоте технологии процесс формирования макроструктуры пенобетона сложен и трудно поддается управлению и регулированию. Это связано с необходимостью контроля большого числа технологических параметров, таких как количество и качество сырья,

водотвердое (В/Т) отношение, реологические характеристики, температура и рН среды. Отклонение условий производства пенобетонной массы от оптимальных приводит к возникновению дефектов в структуре материала, что, в свою очередь, приводит к ухудшению эксплуатационных характеристик пенобетона.

Отличительной особенностью пенобетона является наличие в его составе строительной пены, полученной на основе синтетических или природных пенообразователей. Как отмечают исследователи в [1], природа пенообразователя влияет на свойства пены, структуру материала, гидратацию цемента и в итоге на эксплуатационные характеристики продукции. Показано, что прочность пенобетонов, полученных на основе синтетического пенообразователя, ниже, чем для пенобетонов, в состав которых входит пенообразователь на протеиновой основе.

Среди факторов, влияющих на свойства пенобетонной системы, особое место занимает природа вводимой строительной пены. Пена представляет собой дисперсную систему, в которой дисперсионной средой является жидкость, а дисперсной фазой - газ. Подобные дисперсные системы обладают большой площадью поверхности и свободной поверхностной энергией на межфазной поверхности, значительно превышающей свободную поверхностную энергию ее составляющих - газа и жидкости. Как и все неравновесные системы, такая система будет стремиться к минимальному значению энергии, отвечающему разделению системы на сплошные фазы с минимальной межфазной поверхностью. Подобное разрушение пены является одной из причин неустойчивости пенобетонной смеси. Особенно это касается легких пенобетонов, поскольку в их составе значительный объем занимает именно пена, и чем меньше планируемая плотность пеноматериала, тем больший объем занимает пена.

Таким образом, для улучшения эксплуатационных характеристик неавтоклавного пенобетона необходимо стабилизировать пену с целью повышения ее устойчивости.

В. К. Тихомиров [2] отметил основные характеристики пенных систем: пенообразующая способность раствора, кратность пены,

дисперсность, которая может быть задана распределением пузырьков по размерам или средним радиусом пузырька, и устойчивость пены.

Монодисперсность и мелкопористость пены обусловливают ее стабильность, высокий коэффициент использования и в конечном счете высокие эксплуатационные свойства пенобетона.

Под устойчивостью (стабильностью) пены понимается способность пены сохранять свой дисперсный состав, объем и способность препятствовать синерезису. Устойчивость пен прямо связана со свойствами тонких слоев жидкости, которые определяют структуру пены. Для количественной оценки устойчивости пены определяют скорость ее разрушения. Критерием считается время, за которое разрушается

некоторый объем пены. Кроме того, для определения устойчивости пены применяют метод измерения «жизни» отдельного пузырька или пленки.

Для повышения устойчивости пены могут быть применены различные виды специальных добавок [3]. Это могут быть добавки, действие которых основано на увеличении вязкости непосредственно самих растворов пенообразователей и, следовательно, замедлении за счет этого истечения жидкости из пенных пленок, такие, например, как глицерин или метилцеллюлоза. Для стабилизации пен возможно и применение веществ коллоидной природы, способствующих образованию гелевых структур в пленках и препятствующих их обезвоживанию. Для производства теплоизоляционных материалов рекомендуют в качестве стабилизаторов вещества, полимеризующиеся в объеме. Тот или иной тип стабилизатора выбирают исходя из требований к стойкости и вязкости пены, а также технологических условий производства.

Из [4] известно, что толщина пленок в пене составляет 10-100 нм. Поэтому для укрепления пленок в пене от разрушения возможно использовать вещества с сопоставимыми размерами частиц.

Коллоидные растворы в виде золей являются веществами, размеры частиц которых находятся в интервале 1-100 нм и имеют большую удельную площадь поверхности. Особенность золей заключается в том, что их частицы имеют такое строение, что оказывается возможным взаимодействие частиц золя с частицами водного раствора пенообразователя. Это может способствовать повышению вязкости системы и препятствовать вытеканию жидкости из пенной пленки. Кроме того, способность кремнезоля переходить в гель [3] может содействовать образованию в тонких пленках пены структурно-механического слоя, обладающего упругостью и механической прочностью. Таким образом, кажется очевидным возможность применения золей в качестве стабилизирующих добавок для пенных систем.

Поскольку преимущества белковых пенообразователей очевидны, о чем сказано выше, была предпринята попытка стабилизации пены, полученной на его основе. Для приготовления пены применялась белковая пенообразующая добавка марки Addiment SB 31L.

В работе исследовалось влияние золя кремниевой кислоты промышленного способа производства на свойства строительной пены и пенобетона на ее основе. В качестве стабилизатора пены был применен золь кремниевой кислоты промышленного способа производства «Ситек» со следующими характеристиками: концентрация дисперсной фазы ®SiO2 - 26,7 %, водородный показатель pH = 6,9, удельная площадь поверхности S-уд = = 124 м2/г.

Рабочие растворы пенообразователя приготавливались следующим образом. Кремнезоль разбавлялся дистиллированной водой в

соотношениях 1:100, 1:50, 1:20, 1:10, также использовался неразбавленный кремнезоль. К полученным водным растворам кремнезоля добавлялся белковый пенообразователь в количестве 3 % его рациональной

концентрации.

В качестве физико-химического метода исследования механизмов стабилизации был применен метод инфракрасной (ИК) фурье-спектроскопии. Образец 3%-го раствора пенообразователя (№ 1) и образец модифицированного кремнезолем 3%-го раствора пенообразователя (№ 2) высушивался на поверхности тонкой кремниевой пластинки; при обработке результатов из полученного спектра вычитали поглощение подложки. На рис. 1 представлены ИК-спектры образцов № 1 и 2.

Анализ спектра № 1 показал, что полосы поглощения в области 3200 см-1 можно отнести к валентным колебаниям NH-группы, в области 2900 см-1 - к колебаниям СН-группы, область 1650 см-1 может

соответствовать колебаниям С=О-группы, 1558,4 см-1 соответствует

сочетанию групп С=О и NH в пептидах, полоса поглощения в области 1400 см-1 вероятно относится к пиррольным кольцам, обнаруживающимся в результате воздействия химических реагентов на гемоглобин белка при производстве пенообразователя из технической крови. Полосы в области 1120 см-1 можно отнести к колебаниям группы SO2-4, присутствующих в пенообразователе в результате использования серной кислоты при его производстве. При анализе спектра № 2 можно сказать, что полосы

поглощения в области 970 см-1 связаны с колебаниями связей Si-O в силанольных группах (Si-OH), а в областях 469 см-1, 800 см-1, 1100 см-1 соответствуют колебаниям связей в силоксановых группах (Si-O-Si) группы SiO4 в кремнезоле, полосы в области 3311,5 см-1 и 1631,7 см-1 соответствуют валентным и деформационным колебаниям ОН-групп в кремнезоле. На спектре появляются новые полосы, обертоны в области 1800-2100 см-1, которые можно идентифицировать как полосы поглощения, соответствующие пиррольным кольцам, скрытым ранее в структуре пептида и проявляющимся, вероятно, за счет дополнительного взаимодействия мицелл кремнезоля с протеином пенообразователя.

Из рассмотрения спектра № 2 также следует, что полоса, соответствующая валентным колебаниям ОН-групп кремнезоля имеет широкий пик в несколько сотен обратных сантиметров, что может характеризовать возникающие водородные связи между атомом азота в протеине (3200 см-1) и ОН-группой кремнезоля, находящиеся в одной зоне спектра, и подтверждает возможность образования кремнепротеиновой сетки, оказывающей стабилизирующее действие и повышающей устойчивость пены.

Ральф Айлер [5] приводит данные о том, что соединение молекул протеина и поликремневой кислоты происходит при образовании водородных связей между азотом протеина и водородом гидроксильной группы кремнезоля. При этом образуется смешанная сетка этих частиц, ведущая к появлению кремнепротеинового комплекса.

Предполагаемая схема образования кремнепротеинового комплекса представлена на рис. 2. Левая часть комплекса представляет собой часть поликремниевой кислоты, а правая - гидролизат белка. Водородная связь между водородом гидроксильной группы кремнезоля и азотом протеина показана штриховой линией.

ОН ОН Н О

ОН ОН Н R ОН

Рис. 2. Предполагаемая схема образования кремнепротеинового комплекса

2 Свойства стабилизированной кремнезолем пены

На полученных модифицированных растворах пенообразователя была взбита пена и измерена ее устойчивость путем установления времени выделения 50 % жидкой фазы из пены. Ниже приведен график

зависимости устойчивости пены, полученной на основе раствора

протеинового пенообразователя, модифицированного кремнезолем, от концентрации кремнезема (рис. 3).

Из графика на рис. 3 видно, что устойчивость пены, приготовленной на основе модифицированного кремнезолем раствора пенообразователя с концентрацией кремнезема 3 %, увеличилась вдвое, а для раствора с концентрацией кремнезема 25,6 % увеличивается почти на порядок.

Таким образом, на основе экспериментальных данных можно сделать вывод, что кремнезоль, вводимый в раствор пенообразователя, может существенно повышать устойчивость пены и тем самым является ее стабилизатором.

х

Рис. 3. Зависимость устойчивости пены от концентрации кремнезема

3 Свойства пенобетона со стабилизированной пеной и активированного добавками - электролитами

Далее, с целью повышения эксплуатационных характеристик пенобетона в смесь со стабилизированной пеной в качестве активаторов твердения вводились электролиты. Применение ускорителей-электролитов ведет к повышению прочности каменной межпоровой прослойки пеноматериала, что способствует снижению усадки и повышению прочности пенобетона.

Исследования проводились на действующем минизаводе по производству неавтоклавного резательного пенобетона в г. Старый Оскол, ООО «Пенобетонные технологии СОТИМ». Технологический цикл включает в себя приготовление цементно-песчаного раствора, его поризацию, заливку полученной пеносмеси в формы, набор необходимой для резки пластической прочности, резку моноблоков на изделия, складирование их на поддоны и транспортировку на склад готовой продукции для набора марочной прочности. Опытные замесы производились при выпуске пенобетона средней плотности D500. Были использованы следующие сырьевые материалы: старооскольский цемент

ПЦ500-Д0, песок кварцевый (Семилукский р-н Воронежской обл., средний диаметр зерна - 0,16 мм, содержание SiO2 - 98 %), пенообразователь на протеиновой основе Addiment SB3\L. В качестве стабилизатора пены был применен нейтральный золь кремниевой кислоты. В качестве ускорителей твердения были использованы фторид натрия и хлорид натрия в количестве 0,5 и 5 % от массы цемента, соответственно (вводились взамен эквивалентной части цемента). Комплексная добавка включала в себя хлорид натрия в количестве 5 % от массы цемента, а также доломитизированный известняк. При использовании данной комплексной добавки известняк вводился в смесь в качестве заполнителя вместо песка. Соотношение сырьевых компонентов в исходном (контрольном) составе показано в табл. 1. Пенобетон получали по резательной технологии, которая является наиболее выгодной, так как благодаря ей можно получить пеноизделия любых размеров при значительном снижении металлоемкости производства. Оценка прочности пеноматериалов и их трещиностойкости производилась с момента резки моноблоков и далее до 28 суток нормального твердения. Было обнаружено следующее (табл. 2):

1) использование ускорителей-электролитов не разрушает стабилизированную золем ортокремниевой кислоты пену;

2) набор пластической прочности, необходимой для резки пеноматериала, в присутствии добавок-активаторов уменьшился на 3-7 часов;

3) прочность на сжатие образцов с добавками в возрасте 28 суток увеличивается до 50 % по сравнению с контрольным образцом, а прочность на растяжение при изгибе - до 43 %;

4) коэффициент теплопроводности образцов с добавками снижается до 20 % по отношению к контрольному образцу;

5) снижается усадка при высыхании пеноизделий, определяемая в соответствии с ГОСТ 21520-89.

ТАБЛИЦА 1. Состав неавтоклавного пенобетона средней плотности D500

Марка пенобетона по средней плотности Расход материалов на 1 м3 пенобетонной массы

Цемент, кг Песок, кг Пенообразующая добавка, л В/Т

D 500 320 130 1,7 0,63

Затем для уточнения механизмов активирования гидратации цемента были проведены физико-химические анализы опытных образцов в возрасте 28 суток нормального твердения - рентгенофазовый и дериватографический, а также исследована пористость образцов с помощью метода ртутной порометрии.

На рис. 4 представлены рентгенограммы контрольного образца и образцов с добавками, которые показали наличие во всех четырех пробах рефлексов, соответствующих P-Si02 с d/n = 3,337; 2,447; 2,280; 2,119; 1,657; 1,539^, портландиту с din = 3,114; 2,625; 1,926; 1,675 А, ксонотлиту

C6S6H с din = 3,030; 2,033; 1,95 А, гидросиликату C2SH2 с din = 3,030; 2,765; 1,830; 1,565 А.

Расчет дериватограмм (рис. 5) подтвердил данные рентгенофазового анализа и показал следующее (табл. 3). Эндоэффект в области 520...580 °С соответствует дегидратации портландита, потеря воды ксонотлитом относится к эндоэффекту в диапазоне 750.880 °С, гидросиликат C2SH2 дегидратирует в области температур 120.150 °С. В рентгеновских спектрах образцов № 2, 3 и 4 появляются новые рефлексы с din = 2,88; 2,766; 2,152; 1,973; 1,793; 1,627 А, принадлежащие афвиллиту C3S2H3, на соответствующих дериватограммах появляется новый эндоэффект в области 370. 400 °С, соответствующий его дегидратации.

ТАБЛИЦА 2. Физико-механические и физико-технические характеристики пенообразцов

плотности D500 с различными добавками

№ опыта Наименование образца В/Т Время набора резательной прочности, ч Прочность при сжатии, 7 суток, МПа/% Прочность при сжатии, 28 суток, МПа/% Прочность на растяжение при изгибе, 28 суток МПа/% Теплопро- водность Вт/(м-°С)/% Усадка при высыхании, мм/м

1 Контрольный 0,63 17 0,85/100 1,31/100 0,92/100 0,117/100 Больше 3

2 0,5 % NaF 0,58 14 1,04/122 1,60/122 1,28/136 0,113/96,9 Меньше 3

3 5 % NaCl 0,58 12 1,15/135 1,96/150 1,31/143 0,106/90,6

4 Комплексная добавка 0,58 10 1,20/141 1,44/105 1,15/114 0,094/80,3

* В опытах № 2—4 пена получена из раствора пенообразователя, стабилизированного золем ортокремневой кислоты. Содержание кремнезема в растворе пенообразователя - 3 %.

ТАБЛИЦА 3. Дериватографический анализ образцов пенобетона средней плотности D500

Наименование образца Эндоэффекты, °С Суммарная потеря массы на эффектах, т, мг Общая потеря массы образцом, Zm, мг

130..Л70 350...360 520...580 750...860 910...930

Контрольный 88 - 24 14 - 126 179

0,5 % NaF 94 - 24 6 2 126 182

5 % NaCl 106 10 26 4 - 146 186

Комплексная добавка 90 18 19 40 30 197 227

Относительная интенсивность, I/Iq

250 230

210

190

170

150

130

110

90

70

50

— контр — 2 3 — 4

15

m i

<n о

■Ц*

20

25 30 35 40 45

Угол дифракции, 2teta, 0

50

55

60

65

Рис. 4. Рентгеновские спектры опытных образцов

Рис. 5. Дериватограммы образцов пенобетона:

1 - контрольный образец; 2 - кремнезоль + 0,5 % NaF;

3 - кремнезоль + 5 % NaCl; 4 - кремнезоль + комплексная добавка

На рентгенограмме образца № 4 проявляются линии с din = 3,033; 1,871; 2,08; 2,278; 2,489 А, относящиеся к минеральной составляющей комплексной добавки. Дериватограмма этого образца показала два больших эндоэффекта в области 750...880 °С и области 930...960 °С, соответствующие его диссоциации. Аналитическая линия алита, din = 1,76 А, присутствует только в контрольном образце, в остальных пробах она не проявляется, что говорит об их более глубокой гидратации.

В целом, на основании анализа рентгенограмм и дериватограмм можно сделать вывод о том, что в активированных образцах появляется новая фаза гидросиликата афвиллита и увеличивается количество химически связанной воды, что, возможно, объясняет увеличение прочности образцов пенобетонных блоков (табл. 3) и подтверждает предположения о механизме твердения цемента в присутствии стабилизированной пены. Кроме этого, поскольку при использовании добавок-электролитов снижается В/Т отношение за счет их пластифицирующего эффекта, то в соответствии с [6] это также может вносить свой вклад в увеличение прочностных характеристик получаемых изделий.

Далее, были проведены исследования пористой структуры контрольного образца и образца пенобетона с комплексной добавкой, приготовленного на стабилизированной пене. На рис. 6, 7 показаны результаты исследования методом ртутной порометрии пористой структуры контрольного образца и образца пеномассива с комплексной добавкой, приготовленного на стабилизированной пене. Анализируя графики на рис. 6, 7, можно сделать вывод о том, что роль стабилизатора сводится к перераспределению размера пор: увеличивается объем пор радиусом менее 1-103 А, и уменьшается объем пор радиусом более 1-103 А, при этом суммарная удельная поверхность пор увеличивается в два раза в случае образца со стабилизированной пеной. Здесь, вероятно, сказывается влияние коллоидного стабилизатора пены, переходящего в системе из золя в гель и способствующего увеличению объема мелких и ультрамелких пор, при этом число и суммарный объем крупных и капиллярных пор снижается.

Из табл. 2 видно, что введение золя ортокремневой кислоты приводит к снижению теплопроводности пеноматериалов и ее значение для образцов № 3 и 4 соответствует пенобетону классом ниже по средней плотности. Это, вероятно, связано не только с различием в пористой структуре образцов, но и с природой кремнезоля, имеющего аморфную структуру и тормозящую распространение фононов в твердой фазе, а также с низким значением теплопроводности минерального наполнителя-известняка [7].

•контрольный ■ образец №3

Lg[r], r-радиус пор, 10-10 м

Рис. 6. Суммарный объем пор различного радиуса

lg[r], r-радиус пор, 10й0 м

Рис. 7. Суммарная удельная поверхность пор различного радиуса

Заключение

1. Для повышения качества неавтоклавных пеноизделий предложено использовать стабилизатор для пены в виде золя кремниевой кислоты.

2. Показана возможность активирования твердения неавтоклавных пенобетонов ускорителями-электролитами в присутствии стабилизатора пены без ее разрушения, что приводит в результате к улучшению эксплуатационных характеристик пенобетона.

3. Физико-химические исследования показали более глубокую степень гидратации образцов полученных пеноизделий с добавками по сравнению с контрольным образцом.

4. Исследования поровой структуры показали уменьшение дисперсности пор, увеличение их суммарной удельной поверхности, а также перераспределение пор в образцах пеноизделий, полученных при использовании стабилизированной пены.

Библиографический список

1. Микроструктура новообразований при гидратации вяжущих материалов / Л. Л. Нестерова, И. Г. Лугинова, Л. Д. Шахова. - Белгород : Белгородский гос. техн. ун-т, 2007. - 82 с.

2. Пены. Теория и практика их получения и разрушения / В. К. Тихомиров. - М. : Химия, 1983. - 264 с.

3. Коллоидная химия / М. И. Гельфман, О. В. Ковалевич, В. П. Юстратов. -СПб. : Лань, 2008. - 332 с. - ISBN 978-5-8114-0478-0.

4. Пена, пенные пленки / П. М. Кругляков, Д. Р. Ексерова. - М. : Химия, 1990. -432 с. - ISBN 5-7245-0583-5.

5. Коллоидная химия кремнезема и силикатов / Р. К. Айлер. - М. : Госстройиздат, 1959. - 288 с.

6. Химия в строительстве / В. Б. Ратинов, Ф. М. Иванов. - М. : Стройиздат, 1969. - 200 с.

7. Термодинамический и электронный аспект свойств композиционных материалов для строительства и экозащиты / Л. Б. Сватовская, В. Я. Соловьева, Л. Л. Масленникова и др. - СПб. : Стройиздат, 2004. - 176 с. - ISBN 5-87897-126-7.

Статья поступила в редакцию 12.04.2010;

представлена к публикации членом редколлегии П. Г. Комоховым

УДК 628.2(088.8)

В. Г. Иванов, Ш. Ш. Эргашев

ИССЛЕДОВАНИЯ И РАЗРАБОТКА НОВЫХ ТЕХНИЧЕСКИХ УСТРОЙСТВ ДЛЯ ОЧИСТКИ СТОЧНЫХ ВОД ПРЕДПРИЯТИЙ ЖЕЛЕЗНОДОРОЖНОГО ТРАНСПОРТА

Приведен краткий анализ экспериментальных и теоретических исследований, процесса потокораспределения в тонкослойном полочном блоке, установленном под углом в к направлению потока, и экспериментальные исследования активированного алюмосиликатного адсорбента на реальных стоках Ташкентского тепловозоремонтного завода. На основании исследований и полученных данных разработаны две схемы локальных очистных сооружений с компактной моноблочной комбинированной установкой оригинальной конструкции.

тонкослойный блок, фильтрация, сорбция, установка для очистки сточных вод, нефтепродукт, ионы тяжелых металлов.

Введение