CC BY
28
УДК 691.327.332
НГУЕН ТХАНЬ ТУАН, аспирант, [email protected]
ОРЕШКИН ДМИТРИЙ ВЛАДИМИРОВИЧ, докт. техн. наук, профессор, [email protected]
Московский государственный строительный университет, 129337, г. Москва, Ярославское шоссе, 26
НАУЧНО-ТЕХНИЧЕСКИЕ ПРЕДПОСЫЛКИ РАЗРАБОТКИ ОГНЕСТОЙКОГО И ВОДОСТОЙКОГО НЕАВТОКЛАВНОГО ГАЗОБЕТОНА ДЛЯ УСЛОВИЙ ВЬЕТНАМА
Вьетнам находится в тропическом и субтропическом климате. Применяемые во Вьетнаме материалы имеют недостаточную огнестойкость и водостойкость. Было предположено, что совместное введение в газобетонную смесь метакаолинита, микрокремнезема и рисовой шелухи позволит увеличить прочность, трещиностойкость газобетона, что в свою очередь позволит повысить огнестойкость и водостойкость газобетона.
Ключевые слова: ячеистый бетон; газобетон; свойства газобетона; огнестойкость; водостойкость; климат Вьетнама.
NGUYEN THANH TUAN, Research Assistant,
DMITRIIV. ORESHKIN, DSc, Professor,
Moscow State University of Civil Engineering,
26, Yaroslavskoe Road, 129337, Moscow, Russia
TECHNICAL FEASIBILITY OF FIRE- AND WATER-RESISTANT NON-AUTOCLAVE FOAM CONCRETE DEVELOPMENT IN VIETNAM
Vietnam is located in the tropical and subtropical climatic zone. Construction materials used in Vietnam have insufficient fire- and water-resistance. This paper focuses on the assumption that a combined introduction of metakaolinite, microsilicasuspension, and rice peel in the foam concrete mix will allow increasing its strength and crack resistance resulting in increasing fire-and water resistance of this material.
Keywords: cellular concrete; foam concrete; foam concrete properties; fire-resistance; water-resistance; climate of Vietnam.
В мире происходит рост городов и численности их населения, в том числе и во Вьетнаме. На первое место выдвигается тенденция строительства зданий повышенной этажности различного назначения в условиях плотной городской застройки.
Одна из главных причин гибели людей и ущерба от пожаров - обрушение строительных конструкций. Существенным недостатком высокопрочного
© Нгуен Тхань Туан, Д.В. Орешкин, 2014
бетона является потеря высоких физико-механических свойств при воздействии высоких температур. Кроме того, при пожаре высокопрочный бетон подвержен взрывообразному разрушению, что может привести к частичному или полному разрушению конструкции. Один из способов защиты высокопрочного бетона и конструкции - использование ячеистых бетонов для покрытия. Поэтому повышение огнестойкости ячеистых бетонов обеспечит требуемую огнестойкость конструкций [1-4].
Вьетнам - государство в Юго-Восточной Азии с территорией 329,56 тыс. км2, на которой проживает около 92,5 млн чел. Его население составляет в среднем 275-280 чел. на 1 км2 [5, 6]. Климат Вьетнама по температурному режиму субтропический и тропический, по сезонности муссонный, без ярко выраженных зимы и лета. Сезоны определяются направлением ветров и влажностью воздуха. Из-за муссонного климата во Вьетнаме немного прохладнее зимой и не так жарко летом, как в других странах, находящихся на той же широте. В Северном Вьетнаме зима значительно теплее и короче, чем в Крыму, Сочи или Турции. Главный недостаток климата Вьетнама - высокая влажность во время периода дождей. Причём продолжительность дождя варьируется от получаса до двух часов. Длительность солнечного времени составляет от 1500 до 2000 ч, среднее значение солнечной радиации равно 100 ккал/см2 в год [5].
Во Вьетнаме для строительства стен применяют керамические кирпичи, блоки, монолитный железобетон. Ячеистые бетоны мало используют, в том числе и для теплоизоляции стен [7-9].
Как известно, ячеистый бетон - это экологически чистый искусственный камень, состоящий на 30-80 % из пор диаметром 0,1-3 мм, равномерно распределенных по объему изделия. По структуре такой бетон схож с природной вулканической пемзой. Ячеистый бетон изготавливается из вяжущего вещества, мелкого заполнителя, воды и специальных добавок [1, 2]. В зависимости от соотношения компонентов основные свойства ячеистого бетона (средняя плотность, прочность, теплопроводность и др.) могут регулироваться в широких пределах, что позволяет использовать его в разных условиях эксплуатации и для различных частей зданий и сооружений [1, 2, 7-9].
Ячеистые бетоны в зависимости от технологии изготовления и вида применяемых материалов бывают автоклавного и неавтоклавного твердения. В смесях для автоклавных бетонов в качестве вяжущего вещества используется цемент или известь и молотый кварцевый песок. Для набора прочности необходима обработка паром высокого давления (0,8-1,2 МПа) при температуре до 200 оС в автоклавах. Для производства изделий применяется сложное материало- и энергоемкое оборудование (мельницы, автоклавы и др.) [1, 2, 10-16].
При неавтоклавном способе производства используются вяжущие вещества, твердеющие при невысоких температурах (40-80 °С), цемент, смешанные вяжущие и т. п., молотый и немолотый песок или другие заполнители, что позволяет обойтись без применения автоклавов, котельных и т. д. [Там же]. Обобщённые данные представлены в табл. 1 и 2.
Таблица 1
Физико-механические характеристики ячеистых бетонов
Вид бетона Средняя плотность, кг/м3 Класс бетона по прочности на сжатие1 Коэффициент тепло- 2 проводности , Вт/(м-°С), бетона на Морозостойкость, циклы
марка пределы
песке золе
Теплоизоляционный Б300 250-350 - 0,08/0,08 0,08 -
Теплоизоляционный Б400 351-450 - 0,1/0,09 0,09 -
Теплоизоляционный Б500 451-550 - 0,12/0,1 0,1 -
Конструкционно - теплоизоляционный Б600 551-650 В0,75-В2 0,14/0,12 0,13 Р15-Б35
Конструкционно - теплоизоляционный Б700 651-750 В1-В2,5 0,18/0,14 0,15 Р15-Б50
Конструкци-он-но-теплоизоляционный Б800 751-850 В1,5-В3,5 0,21/0,17 0,18 Р15-Б75
Конструкционно- теплоизоляционный Б900 851-950 В1,5-В5 0,24/0,20 0,2 Р15-Б100
Конструкционный Б1000 951-1050 В2,5-В7,5 0,29/0,22 0,23 Р15-Б100
Конструкционный Б1100 1051-1150 В3,5-В10 0,34/0,26 0,26 Р15-Б100
1 В сухом состоянии.
2 В числителе теплопроводность по ГОСТ 25485-89, в знаменателе - по данным многолетних испытаний.
В табл. 1 также было принято:
- расширенный диапазон значений класса бетона по прочности связан с необходимостью повысить экономичность ячеистых бетонов для адаптации их свойств к вариантам использования разнообразных мелких заполнителей;
- необходимый класс ячеистого бетона по прочности, а также марка по морозостойкости задаются проектом на основании нагрузок и условий работы;
- регулирование класса ячеистого бетона по прочности производится изменением расхода вяжущего вещества, его активности (марки) или при переходе на другую марку бетона по средней плотности.
Известно, что теплопроводность ячеистого бетона зависит от средней плотности, влажности и характеризуется коэффициентом теплопроводности, величина которого определяется по ГОСТ 25485-89 (табл. 1). За счет гидро-
фобизирующих добавок влажность бетона снижается с 8 до 3-4 %, а теплопроводность уменьшается на 8-10 %.
Таблица 2
Свойства неавтоклавных гидрофобизированных газобетонов
В сухом состоянии Расчётные характеристики при условиях эксплуатации
Средняя плотность, кг/м3 Коэф-т теплопроводности, Вт/(м-°С) Влажность по массе, % Коэф-т теплопроводности, Вт/(м-°С) Теплоусвое-ние (при периоде 24 ч), Вт/(м2 °С) Паропро-ницае-мость, мг/(м-ч-Па)
800 0,16 3,5 0,18 0,19 0,22
700 0,14 4 0,16 0,18 0,19
600 0,12 4 0,14 0,16 0,18
500 0,11 4 0,13 0,14 0,16
400 0,09 4 0,11 0,12 0,14
300 0,07 5 0,09 0,11 0,13
250 0,06 5 0,08 0,10 0,12
Известно, что вяжущим веществом для цементных ячеистых бетонов обычно служит портландцемент, а при производстве пенобетона автоклавного твердения также применяют молотую негашеную известь [1, 2, 12, 13]. Более того, кремнеземистый компонент (молотый кварцевый песок, зола-унос ТЭС и молотый гранулированный доменный шлак) уменьшает расход вяжущего вещества, усадку бетона и повышает качество ячеистого бетона. Кварцевый песок обычно размалывают мокрым способом и применяют в виде песчаного шлама. Измельчение увеличивает удельную поверхность кремнеземистого компонента и повышает его химическую активность [1, 2].
Пенобетон готовят, смешивая раздельно приготовленные растворную смесь и пену. Растворную смесь получают из вяжущего вещества (цемента или воздушной извести) кремнеземистого компонента и воды в пеногенерато-рах или центробежных насосах из водного раствора пенообразователей, содержащих поверхностно-активные вещества. Применяют клееканифольный, смолосапониновый, алюмосульфо-нафтеновый, органические и синтетические пенообразователи [1, 2, 12, 13].
Известно, что ячеистый бетон огнестоек [1, 2, 3, 17-23] и относится к негорючим материалам. При одностороннем воздействии огня (800 °С) в течение 4 ч разрушений не отмечается. Под действием струи воды поверхность раскаленного бетона разрушается незначительно. Опытами установлено, что при нагреве до 100-300 °С прочность оказалась такой же, как до нагревания. При 400-500 °С прочность снизилась на 20 %, а при нагревании до 550-800 °С - на 50 % по сравнению с прочностью до нагрева. Таким образом, огнестойкость ячеистого бетона выше, чем обычного тяжелого бетона. Следовательно, можно сделать вывод о высоких эксплуатационных качествах и надёжности неавтоклавного ячеистого бетона [17-23].
Огонь вызывает большие градиенты температуры. При этом горячие поверхностные слои отслаиваются от более холодной внутренней части кон-
струкции. Образуются трещины в швах, в плохо уплотненных частях тела бетона, в местах расположения арматуры за счёт высокой теплопроводности стали.
Влияние температуры ниже 250 °С на прочность бетона незначительно, но при температуре выше 300 °С наблюдается небольшая потеря прочности. Потеря прочности значительно ниже, если заполнитель не содержит кремнезем, например, известняк, основные изверженные породы, кирпичный щебень, доменный шлак. Кварц при температуре около 590 °С подвергается полиморфным превращениям, что приводит к растрескиванию бетона [1, 2]. Понижение теплопроводности бетона улучшает его огнестойкость, поэтому лёгкий бетон более огнестоек, чем обычный [1, 2, 3, 18-23].
Бетоны, изготовленные, например, на известняковом заполнителе, меняют цвет с изменением температуры. Остаточную прочность можно оценить по цвету бетона. Бетон, цвет которого при пожаре изменился до розового, имеет достаточную прочность, а серый цвет говорит о хрупкости и повышении пористости. Современные ЖБК чаще всего являются тонкостенными, имеют пустоты, поэтому их огнестойкость не превышает одного часа. Это зависит от размеров сечения, толщины защитного слоя, арматуры, класса бетона, вида заполнителя, нагрузки на конструкцию, влажности бетона. Наибольшей огнестойкостью обладает бетон с влажностью около 3,5 %, однако увлажненные бетоны с плотностью выше 1200 кг/м3 даже при кратковременном действии огня могут взрываться.
Для расширения пределов огнестойкости бетона и железобетона могут быть использованы огнезащитные плиты на основе минеральных волокон, керамзита, вермикулита и перлита, обмазки, штукатурки и вспучивающиеся краски.
Вследствие сравнительно малой теплопроводности бетона кратковременное воздействие высоких температур не успевает вызвать значительного нагревания бетона и находящейся под защитным слоем арматуры. При тушении пожара водой резкий перепад температур приводит к образованию трещин в защитном слое и обнажению арматуры при продолжающемся действии высоких температур. В условиях длительного воздействия высоких температур обычный бетон на портландцементе непригоден к эксплуатации при температуре выше 250 °С. Установлено, что при нагреве обычного бетона выше 250-300 °С происходит снижение прочности за счёт удаления адсрбирован-ной воды и частичного разложения портландита. При температуре выше 550 °С зёрна кварца в мелком заполнителе и гранитном щебне начинают растрескиваться при переходе кварца в другую модификацию (тридимит). Это связано с увеличением объёма зёрен кварца и образованием трещин в контактной зоне «цементный камень - заполнитель». При этих температурах происходит удаление химически связанной воды из портландита, гидросиликатов, гидроалюминатов кальция и других соединений. Это приводит к разрушению структуры бетона. Более того, таким температурам соответствует предел текучести арматурной стали. Возникают пластические деформации, которые разрушают бетон, а также все части и элементы здания, опирающиеся на несущие конструкции.
Научными работами [1-3], а также практикой установлена возможность получения на основе портландцемента жароупорного бетона, стойкого до
температуры 1100-1200 °С и более. Для этого в бетон необходимо вводить тонкомолотые кремнезёмистые или алюмокремнезёмистые добавки, обладающие пуццоланическим эффектом и связывающие гидроксид кальция (порт-ландит), выделяющийся при гидратации минералов портландцемента, например метакаолинит [24-30]. В качестве заполнителей в такие бетоны вводят хромистый железняк, шамот, базальт, андезит, отвальный доменный шлак, туфы и кирпичный щебень [18-23]. Максимальная температура, выдерживаемая конструкциями, зависит от жаростойкости заполнителей и тонкомолотых добавок. Например, при применении шамота и молотых добавок максимальная температура эксплуатации жаростойких бетонов на портландцементе достигает 1100-1200 °С. При максимальной температуре 700 °С можно в качестве заполнителей использовать базальт, диабаз, андезит, отвальный доменный шлак, артикский туф, бой керамического кирпича, а в качестве тонкомолотых добавок - пемзу, диатомит, золу-унос, гранулированный доменный шлак, цемянку [2, 3, 18-23]. При таких температурных условиях возможно применение лакопортландцемента без введения тонкомолотых добавок. Для приготовления тугоплавкого бетона с температурой использования до 1300-1400 °С рекомендуется применять глинозёмистый цемент с заполнителями из шамота или хромистого железняка [3, 18-23]. В качестве вяжущего вещества для жаростойкого бетона с максимальной температурой до 900-1000 °С можно использовать жидкое стекло.
Таким образом, на основании изучения научно-технической литературы была предложена научная гипотеза. Было выяснено, что применяемые во Вьетнаме материалы, в том числе из газобетона, имеют недостаточную огнестойкость и водостойкость и их использование в жарком влажном тропическом и субтропическом климате при большой плотности населения травмоопасно. Было предположено, что совместное введение в газобетонную смесь метакаолинита, микрокремнезема и рисовой шелухи позволит увеличить прочность, трещиностойкость газобетона путём упрочнения и уплотнения контактной зоны «цементный камень - наполнитель межпоровых перегородок» за счет меньшей водопотребности и большей плотности частиц. Это позволит повысить огнестойкость и водостойкость газобетона, полученного на основе сырьевых компонентов, производимых в Социалистической Республике Вьетнам.
Библиографический список
1. Баженов, ЮМ. Технология бетона / Ю.М. Баженов. - М. : Изд-во АСВ, 2011. - 501 с.
2. Строительные материалы / В.Г. Микульский, Г.П. Сахаров [и др.]. - М. : Изд-во АСВ, 2011. - 520 с.
3. Соков, В.Н. Теплоизоляционные монолитные жаростойкие футеровки объемного прессования / В.Н. Соков // Развитие теории и технологии в области силикатных и гипсовых материалов. - М. : Изд-во МГСУ, 2000. - С. 21-24.
4. Орешкин, Д.В. Проблемы строительного материаловедения и производства строительных материалов / Д.В. Орешкин // Строительные материалы. - 2010. - № 11. - С. 6-8.
5. Большая Российская энциклопедия. Энциклопедический словарь. - М. : Большая Российская энциклопедия, 2011. - С. 246-247.
6. Сборник материалов и решений XI съезда Коммунистической партии Вьетнама. - Вьетнам : Государственное политическое издательство, 2011. - 192 с.
7. Хоанг Нгуен Тунг. Рекомендации по применению автоматизированных систем в малоэтажных энергоэффективных жилых домах для городов Вьетнама / Хоанг Нгуен Тунг // Архитектура и современные информационные технологии. - 2010. - № 2. - С. 44-45.
8. Хоанг Нгуен Тунг. Комплексное решение крыши c использованием солнечной энергии в односемейных и блокированных домах для городов Вьетнама / Хоанг Нгуен Тунг // Промышленное и гражданское строительство. - 2010. - № 10. - С. 62-64.
9. Хоанг Нгуен Тунг. Проблема солнцезащиты фасадов в малоэтажных домах для городов Вьетнама / Хоанг Нгуен Тунг // Градостроительство. - 2010. - № 2. - С. 66-69.
10. Стрельбицкий, В.П. Повышение качества и эффективности производства стеновых блоков из неавтоклавного ячеистого бетона : дис. ... канд. техн. наук. - М. : МГСУ, 1996. - 126 с.
11. Воронин, В.А. Неавтоклавный конструкционно-теплоизоляционный поробетон повышенной прочности и энергоэффективности : дис. ... канд. техн. наук. - М. : МГСУ, 2001. - 116 с.
12. Моргун, Л.В. Анализ структурных особенностей пенобетонных смесей / Л.В. Моргун // Строительные материалы. - 2005. - № 12. - С. 44-45.
13. Моргун, Л.В. О жидкокристаллической природе агрегативной устойчивости пенобетонных смесей / Л.В. Моргун // Строительные материалы. - 2006. - № 6. - С. 22-23.
14. Сахаров, Г.П. Потенциальные возможности неавтоклавного поробетона в повышении эффективности энергосберегающих конструкций / Г.П. Сахаров, Р.А. Курнышев // Строительные материалы, оборудование, технологии XXI века. - 2005. - Ч. 1. - № 4. -С. 24-25. - Ч. 2. - 2005. - № 5. - С. 24-25.
15. Шинкевич, Е.С. Анализ влияния технологических факторов на свойства силикатных материалов неавтоклавного твердения / Е.С. Шинкевич // Строительные материалы. -2006. - № 7. - С. 16-18.
16. Kearsley, Е.P. Porosity and permeability of foamed concrete. Cement and Conrete Research / E.P. Kearsley, P.J. Wainwright. - 2001. - V. 31. - P. 805-812.
17. Valore, R.C. Cellular concretes-physical properties / R.C. Valore // J Am Concr Inst. - 1954. -№ 25. - Р. 817-836.
18. Khairunisa, A. Fire resistance properties of palm oil fuel ash cement based aerated concrete / A. Khairunisa, H. Mohd // Concrete research letters. - V. 1(3), September 2010.
19. Sabir, B.B. Metakaolin calcined clay as pozzolan for concrete : a review / B.B. Sabir, S. Wild, and J. Bai // J of Cement and Concrete Composites. - 2001. - № 23. - Р. 441-454.
20. Somi, S. Humidity Intrusion Effects on Properties of Autoclaved Aerated Concrete Submitted to the Institute of Graduate Studies and Research in partial fulfillment of the requirements for the Degree of Master of Science in Civil Engineering / S. Somi. - Eastern Mediterranean University, Gazimagusa, North Cyprus. - November, 2011.
21. Пособие по определению пределов огнестойкости конструкций, пределов распространения огня по конструкциям и групп возгораемости материалов к СНиП II-2-80.
22. Israngkura, Na. Compressive and splitting tensile strength of autoclaved aerated concrete AAC) containing perlite aggregate and polypropylene fiber subjected to high temperatures / Na. Israngkura, B. Ayudhya // Songklanakarin J. Sci. Technol. - 2011. - № 33 (5). - Р. 555-563.
23. Tanacan, L. Effect of high temperature and cooling conditions on aerated concrete properties / L. Tanacan // Constrauction and building materials. - 2009, March, 1.
24. Ilich, B.R. Termal Treatment of Kaolin Clay to Obtain Metakaolin / B.R. Ilich, A.A. Mitro-vich, L.R. Milichch // ^em. ind. - 2010. - № 64 (4). - Р. 351-356.
25. Thermal treatment of kaolin: the effect of mineralogy on the pozzolanic activity / G. Kakali, T. Perraki, S. Tsivilis, E. Badogiannis // Appl. Clay Sci. - 2001. - № 20. - Р. 73-80.
26. The effect of dehydroxylation/amorphization degree on pozzolanic activity of kaolinite / A. Shvarzman, K. Kovler, G.S. Grader, G.E. Shter // Cem. Concr. Res. - 2003. - № 33. -Р. 405-416.
27. Kostuch, J.A. High performance concrete incorporating metakaolin - a review / J.A. Kostuch, G.V. Walters, T.R. Jones // Concrete 2000. - 1993. - № 2. - Р. 1799-811.
28. Properties of blended cements with thermally activated kaolin / M. Arikan, K. Sobolev, T. Er-tun, A. Yeginobali, P. Turker // Constr. Build. Mater. - 2009. - № 23. - Р. 62-70.
124
Нгуен TxaHb TyaH, fl,.B. OpemKUH
29. Rahier, H. Influence of the degree of dehydroxylation of kaolinite on the properties of alumi-nosilicate glasses / H. Rahier, B. Wullaert, B. Van Mele // J. Therm. Anal. Calorim. - 2000. -№ 62. - P. 417-427.
30. Badogiannis, E. Metakaolin as supplementary cementitious material - Optimization of kaolin to metakaolin conversion / E. Badogiannis, G. Kakali, S. Tsivilis // J. Therm. Anal. Calorim. -2005. - № 81. - P. 457-462.
References
1. Bazhenov Yu.M. Tekhnologiya betona [Concrete technology]. Moscow : ASV Publ., 2011. 501 p. (rus)
2. Mikul'skii V.G., Sakharov G.P., et al. Stroitel'nye materialy [Building materials]. Moscow : ASV Publ., 2011. 520 p. (rus)
3. Sokov V.N. Teploizolyatsionnye monolitnye zharostoikie futerovki ob'emnogo pressovaniya [Heat insulating monolithic refractory mass molding linings]. Proc. Razvitie teorii i tekhnologii v oblasti silikatnykh i gipsovykh materialov. Moscow : MGSU Publ., 2000. Pp. 21-24. (rus)
4. Oreshkin D. V. Problemy stroitel'nogo materialovedeniya i proizvodstva stroitel'nykh materialov [Construction materials science and construction material production]. Construction Materials. 2010. No. 11. Pp. 6-8. (rus)
5. Bol'shaya Rossiiskaya entsiklopediya. Entsiklopedicheskii slovar' [Great Russian Encyclopedia. Encyclopedic Dictionary]. Moscow : Bol'shaya Rossiiskaya entsiklopediya. 2011. Pp. 246-247. (rus)
6. Sbornik materialov i reshenii XI s"ezda Kommunisticheskoi partii V'etnama [Coll. papers and solutions 11th Congress of Vietnam Communist Party]. Gosudarstvennoe politicheskoe iz-datel'stvo [State Political Publishing House]. 2011. 192 p.
7. Nguyen H.T. Rekomendatsii po primeneniyu avtomatizirovannykh sistem v maloetazhnykh energoeffektivnykh zhilykh domakh dlya gorodov V'etnama [Recommendations on automated system application in low-rise residential buildings of energy-efficient cities in Vietnam]. Architecture and Modern Information Technologies. 2010. No. 2. Pp. 44-45 . (rus)
8. Nguyen H.T. Kompleksnoe reshenie kryshi c ispol'zovaniem solnechnoi energii v odnose-meinykh i blokirovannykh domakh dlya gorodov V'etnama [Integrated roof design using solar energy in single-family houses in Vietnam]. J. Industrial and Civil Engineering. 2010. No. 10. Pp. 62-64. (rus)
9. Nguyen H.T. Problema solntsezashchity fasadov v maloetazhnykh domakh dlya gorodov V'etnama [Problem of facade sun protection in low-rise buildings in Vietnam]. Gradostroitel'stvo. 2010. No. 2. Pp. 66-69. (rus)
10. Strel'bitskii V.P. Povyshenie kachestva i effektivnosti proizvodstva stenovykh blokov iz neavtoklavnogo yacheistogo betona [Quality and efficiency improvement of non-autoclave aerated concrete bricks. PhD thesis]. Moscow : MGSU Publ., 1996. 126 p. (rus)
11. Voronin V.A. Neavtoklavnyi konstruktsionno-teploizolyatsionnyi porobeton povyshennoi prochnosti i energoeffektivnosti [Non-autoclave aerated high-strength energy-efficient concrete. PhD thesis]. Moscow : MGSU Publ., 2001. 116 p. (rus)
12. Morgun L.V. Analiz strukturnykh osobennostei penobetonnykh smesei [Analysis of structural properties of foam concrete mixes]. Construction Materials. 2005. No. 12. Pp. 44-45. (rus)
13. Morgun L.V. O zhidkokristallicheskoi prirode agregativnoi ustoichivosti penobetonnykh smesei [Liquid crystal nature of aggregative stability of foam concrete mixes]. Construction Materials. 2006. No. 6. Pp. 22-23. (rus)
14. Sakharov G.P., Kurnishev R.A. Potentsial'nye vozmozhnosti neavtoklavnogo porobetona v povyshenii effektivnosti energosberegayushchikh konstruktsii [Possibilities of non-autoclave cellular concrete in improving the efficiency of structures]. Construction Materials, the Equipment, Technologies of XXI Century. 2005. Pt. 1. No. 4. Pp. 24-25. Pt. 2. 2005. No. 5. Pp. 24-25. (rus)
15. Shinkevich E.S. Analiz vliyaniya tekhnologicheskikh faktorov na svoistva silikatnykh materi-alov neavtoklavnogo tverdeniya [Analysis of technological factors affecting the properties of autoclave silicate materials]. Construction Materials. 2006. No. 7. Pp. 16-18. (rus)
16. Kearsley E.P., Wainwright P.J. Porosity and permeability of foamed concrete. Cement and Concrete Research, 2001. V. 31. Pp. 805-812.
17. Valore R.C. Cellular concretes-physical properties. J Am Concr Inst, 1954. No. 25. Pp. 817-836.
18. Khairunisa A. Mohd H. Fire resistance properties of palm oil fuel ash cement based aerated concrete. Concrete Research Letters. 2010. V. 1 (3).
19. Sabir B.B., Wild S., Bai J. Metakaolin calcined clay as pozzolan for concrete: a review. J of Cement and Concrete Composites, 2001. No. 23. Pp. 441-454.
20. Somi S. Humidity intrusion effects on properties of autoclaved aerated concrete submitted to the institute of graduate studies and research in partial fulfillment of the requirements for the degree of master of science in civil engineering. Eastern Mediterranean University, Gazimagusa, North Cyprus, 2011.
21. Posobie po opredeleniyu predelov ognestoikosti konstruktsii, predelov rasprostraneniya ognya po konstruktsiyam i grupp vozgoraemosti materialov k SNiP II-2-80 [Definition of limits of fire-resistant structure, fire propagation over structures and flammable materials, SNiP II-2-80]. (rus)
22. Israngkura N., Ayudhya B. Compressive and splitting tensile strength of autoclaved aerated concrete (AAC) containing perlite aggregate and polypropylene fiber subjected to high temperatures. Songklanakarin J. Sci. Technol. 2011. No. 33(5). Pp. 555-563.
23. Tanacan L. Effect of high temperature and cooling conditions on aerated concrete properties. Construction and Building Materials, 2009.
24. Ilich B.R., Mitrovich A.A., Milichch L.R. Thermal treatment of kaolin clay to obtain metakaolin. Chem. Ind. 2010. No. 64(4). Pp. 351-356.
25. Kakali G., Perraki T., Tsivilis S., Badogiannis E. Thermal treatment of kaolin: the effect of mineralogy on the pozzolanic activity. Appl. Clay Sci. 2001. No. 20. Pp. 73-80.
26. Shvarzman A., Kovler K., Grader G.S., Shter G.E. The effect of dehydroxyla-tion/amorphization degree on pozzolanic activity of kaolinite. Cem. Concr. Res. 2003. No. 33. Pp. 405-416.
27. Kostuch J.A., Walters G. V., Jones T.R. High performance concrete incorporating metakaolin -a review. Concrete 2000. 1993. No. 2. Pp. 1799-811.
28. Arikan M., Sobolev K., Ertun T., Yeginobali A., Turker P. Properties of blended cements with thermally activated kaolin. Constr. Build. Mater. 2009. No. 23. Pp. 62-70.
29. Rahier H., WullaertB., Van Mele B. Influence of the degree of dehydroxylation of kaolinite on the properties of aluminosilicate glasses. J. Therm. Anal. Calorim. 2000. No. 62. Pp. 417-427.
30. Badogiannis E., Kakali G., Tsivilis S. Metakaolin as supplementary cementitious material -optimization of kaolin to metakaolin conversion. J. Therm. Anal. Calorim. 2005. No. 81. Pp. 457-462.
