CC BY
10
ГИАБ. Горный информационно-аналитический бюллетень / MIAB. Mining Informational and Analytical Bulletin, 2021;(3-1):307—317 ОРИГИНАЛЬНАЯ СТАТЬЯ / ORIGINAL PAPER
УДК: 622.277 001: 10.25018/0236_1493_2021_31_0_307
НАСЫЩЕНИЕ РУДНЫХ КУСКОВ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИМИ РАСТВОРАМИ В ПРОЦЕССЕ ПОДЗЕМНОГО И КУЧНОГО ВЫЩЕЛАЧИВАНИЯ
С. В. Маркелов1, В. П. Дробаденко1, А. Л. Вильмис1, И. Н. Салахов1
1 Российский государственный геологоразведочный университет имени Серго Орджоникидзе» (МГРИ), Москва, Россия
Аннотация: Представлен метод оценки степени насыщения рудных кусков выщелачивающим реагентом, результаты которого могут быть использованы на стадии проектирования геотехнологического рудника. Известно, что одним из факторов, который влияет на эффективность выщелачивания полезного компонента, является скорость и характер проникновения раствора реагента в рудный кусок. Нами были проведены многочисленные лабораторные исследования на более чем 300 образцах различных ли-тологических и фациальных разностей, отобранных из трех рудных продуктивных горизонтов месторождения, с целью выявления показателей их насыщения. В результате чего был установлен геотехнологический параметр, который характеризует изменение скорости на глубине растворопереноса, имеет размерность водопроницаемости. Доказано, что этот параметр изменяется при изменении коэффициента фильтрации. Показано, что фильтрационные свойства литологических разностей пород на определенной локальной глубине проникновения растворов оказывают меньшее влияние на их насыщение выщелачивающим реагентом, чем действие сил капиллярного давления. Рассчитаны значения скорости растворопереноса в зависимости от локальной глубины проникновения выщелачивающего реагента для рудных кусков литологических разностей пород продуктивного горизонта для конкретных условий — от мелкозернистого глауконитового песчаника до выветрелой зоны кристаллических пород фундамента, а также величины скоростей растворопереноса для прогнозирования времени проникновения растворов в глубь рудных кусков, перпендикулярно и параллельно напластованию пород.
Ключевые слова: подземное выщелачивание, кучное выщелачивание, глубина насыщения куска, выщелачивающий раствор, влаго-, раствороперенос, коэффициент фильтрации, влагопроницаемость, градиент фильтрации, гидродинамический параметр, литология, разность.
Для цитирования: Маркелов С. В., Дробаденко В. П., Вильмис А. Л., Салахов И. Н. Насыщение рудных кусков технологическими растворами в процессе подземного и кучного выщелачивания // Горный информационно-аналитический бюллетень. — 2021. — № 3-1. — С. 307-317. БОГ: 10.25018/0236_1493_2021_31_0_307.
© С. В. Маркелов, В. П. Дробаденко, А. Л. Вильмис, И. Н. Салахов. 2021
Ore saturation with process solutions in in-situ and heap leaching
S. V. Markelov, V. P. Drobadenko, A. L. Vilmis, I. N. Salakhov
1 Sergo Ordzhonikidze Russian State University for Geological Prospecting, Moscow, Russia
Abstract: The article presents the estimation method for the rate of ore saturation with leaching solution to be used at the mine planning and design stage. One of the known factors to influence efficiency of useful component leaching is the velocity and behavior of the agent solution flow in ore. The abundant lab-scale tests used more than 300 samples of lithological and facial varieties sampled on three producing horizons in order to reveal their saturation rates. The tests allowed determining the geotechnical parameter of the flow velocity change versus the flow permeation depth and having the dimension of water perviousness. Furthermore, it is proved that this parameters changes with changing permeability. It is shown that permeability of lithological varieties of rocks at a certain local depth of permeation of leaching solutions has weaker influence on rock saturation rate with the leaching agent than the forces of capillary pressure. The solution flow velocities are calculated as functions of local depth of the leaching agent permeation for lithological varieties of producing horizons in specific occurrence conditions—from finely grained glauconite sandstone to weathered zone of crystalline basement. The calculation results are meant for the prediction of the solution permeation times in perpendicular and in parallel to bedding.
Key words: in-situ leaching, heap leaching, saturation depth, leaching solution, moisture (solution) flow, permeability factor, moisture permeability, filtration gradient, hydrodynamic parameter, lithology, variety.
For citation: Markelov S. V., Drobadenko V. P., Vilmis A. L., Salakhov I. N. Ore saturation with process solutions in in-situ and heap leaching. MIAB. Mining Inf. Anal. Bull. 2021;(3-1):307—317. [In Russ]. DOI: 10.25018/0236_1493_2021_31_0_307.
Введение
Общепризнанный исследователями постулат гласит, что подземное и кучное выщелачивание (ПВ и КВ) — гидрометаллургический процесс, основой которого является избирательное растворение (выщелачивание) полезных компонентов из бедных (забалансовых) руд на месте залегания или складированных на специально подготовленном основании (кучное, отвальное выщелачивание) [1, 2, 3, 4]. Исходя из этого необходимо отметить, что эффективность вышеназванных процессов зависит от следующих природных и технологических факторов:
- переход металла в жидкую фазу (раствор) должен протекать с приемлемой скоростью;
- внутри рудных кусков или глинистых пропластков необходимо наличие
порово-трещинной среды для фильтрации или инфильтрации растворов, миграция которых в покрывающие и подстилающие породы должна отсутствовать или проявляться минимально.
На эффективность кучного и подземного выщелачивания из раздробленных руд, обладающих порово-тре-щинной структурой, влияют различные факторы, важнейшим из которых является характер и скорость проникновения выщелачивающего раствора внутрь кусков руды.
Достаточно большим количеством специалистов предложены методики по определению рациональной крупности фракций (размеров рудных кусков), влияющих на эффективность процесса выщелачивания. Однако многие исследователи в работах не приводят зависимости, характеризую-
щие геотехнологические параметры, т.е. не рассматривают основы теории влаго-(растворо-) переноса, тем самым, не учитывая фильтрационные свойства рудного массива и размер выщелачиваемого куска руды.
С целью устранения этого, по нашему мнению, недостатка в процессе опытных и опытно-промышленных работ, в лабораторных условиях нами проведены исследования по выявлению показателей насыщения рудных кусков различных литологических и фациаль-ных разностей, отобранных из трех продуктивных горизонтов отрабатываемого месторождения [2, 5].
В качестве раствора для выщелачивания нами использовалась оборотная жидкость, подаваемая в эксплуатационные блоки с конкретным солевым составом.
Материалы и методы
В табл. 1 представлены образцы руд продуктивных горизонтов месторождения, характеризующиеся следующим геологическим строением.
Анализируя построенные графические зависимости — основное отличие рудных слоев друг от друга — различные коэффициенты фильтрации (Кф) скорости проникновения растворов реагента (и) и глубины проникновения ^) для рудоносных слоев в 2, 3 и 4 (рис. 1), можно отметить общую тенденцию — обратную пропорциональность показателей и и [4].
В результате обработки экспериментальных данных по насыщению рудных кусков технологическим (выщелачивающим) раствором нами введен геотехнологический параметр:
Кр = V ■ L м2/сут.
(1)
где Кр — величина постоянная для каждой из семи представленных литологических разностей пород, характеризу-
ющая изменение скорости на глубине растворопереноса (локальное движение растворов) и имеющая размерность водопроницаемости.
Доказано, что этот параметр существенно меняется при изменении Кф, когда в результате формирования в порово-трещинной среде при уменьшающейся эффективной пористости пород на границе «твердое-жидкость» образуется гидратный пристеночный слой (ГПС). Мощность такого слоя составляется от 10 до 100 А.
Так, для песчаников (слой 1) величина Кр = 0,288 • 10-3 м2/сут; для грубозернистых песчаников с глинистым цементом (слой 3).
Кр = 0,960 • 10-3 м2/сут; для кварцевых песчаников (слой 4) Кр = 0,24 • • 10—1 м2/сут.
При обработке полученных величин Кр было установлено, что:
- для Кф < 0,05 м/сут, Кр = ^ ■ (2)
- для Кф ^ 0,05 м/сут, Кр = у ■ (3)
Рассчитанные по выявленным зависимостям (1, 2 и 3) величины параметра Кр для пород рудных горизонтов использовались в качестве основы для построения графиков зависимости Кр = /(Кф) (рис. 2; 3).
Из анализа графиков (рис. 2; 3) следует, что общая зависимость между Кр и Кф имеет математическое значение:
Кр = С ■ Кф, (4)
где С — коэффициент пропорциональности, зависящий от литолого-фаци-альных особенностей пород, и изменяется в пределах 10-3 — 10-1, м.
Подставляя в данное выражение приведенные выше постоянные значения Кр и Кф для каждой из литологических разностей, получили [4]:
0,288 • 10-3 = С (4,5 • 10-3)" — для песчаников (слой 2);
0,960 • 10-3 = С • 0,05" — для грубозернистых песчаников с глинистым цементом (слой 3);
Таблица 1
Состав слоев продуктивных горизонтов месторождения сверху вниз
The composition of the layers of the productive horizons of the field from top to bottom
№п/п Минералогический состав слоя № слоя
a. Морские мелкозернистые глауконитовые песчаники 1
b. Морские мелкозернистые глинистые песчаники 2
c. Морские грубозернистые песчаники с глинистым цементом 3
d. Морские мелкозернистые и среднезернистые кварцевые песчаники 4
e. Континентальные песчаники с линзами глин и алевролитов 5
f. Озерно-болотные песчаники с прослоями и линзами алевролитов и глин 6
g. Кора выветривания гранитов 7
0 5 10 15 20 25 30 3!
Рис. 1. Зависимость скорости проникновения (и) выщелачиваемого раствора от глубины проникновения (L) для слоёв 2, 3 и 4
Fig. 1. Dependence of the penetration rate (v) of the leached solution on the penetration depth (L) for layers 2, 3 and 4
0,24 • 10-1 = С • 0,5" - для кварцевых песчаников (слой 4).
Таким образом, с определенной степенью достоверности можно рассматривать показатель С в зависимости от градиента фильтрации, увеличение которого повышает интенсивность
и глубину проработки рудной минерализации в интервале ГПС.
Математические преобразования позволили получить численные значения коэффициентов С и п, а выражения (2 и 3) представить в виде зависимости:
Рис 2. Зависимость коэффициента изменения скорости на пути растворопереноса (Кр) от коэффициента фильтрации пород (Кф), для Кф < 0,05 м/сут
Fig. 2. Dependence of the coefficient of change in the velocity along the solution transfer path (Кр) on the rock filtration coefficient (Кф), for Кф < 0.05 m / day
Кр,»' 'с/т eo-io'l-
SO.10° 10-1Г lj.1041 a -IlT ÎS-'Cr M <*[!•' Э5И-Г к M1
Рис 3. Зависимость коэффициента изменения скорости на пути растворопереноса (Кр) от фильтрации пород (Кф), для Кф Z 0,05 м/сут
Figure 3. Dependence of the coefficient of change in the velocity along the solution transfer path (Кр) on the filtration of rocks (Кф), for Cf Z 0,05 m/day
- для Кф < 0,05 м/сут
Кр = 4,3 ■ 10-3 ■ Кф0,5; (5)
- для Кф £ 0,05 м/сут
Кр = 4,0 ■ 10-1 ■ Кф-0 (6)
Для руд с Кф менее 0,05 м/сут, начиная с определенной фиксированной величины, проникающие свойства выщелачивающего реагента для каждого слоя более существенны при инфильтрационной схеме выщелачивания, что вытекает из сравнения зависимостей (5 и 6) [1, 4, 6, 7, 8].
Таким образом, фильтрационные показатели определенных литологиче-ских разностей пород на фиксированной глубине проникновения растворов оказывают меньшее влияние на проникновение растворов, чем действие сил капиллярного давления.
Следовательно, снижение порово-микротрещинных объемов породы за счет образования в них ГПСМ приводит к снижению сечения капилляров и тем самым к увеличению глубины проникновения выщелачивающих растворов [1, 9, 10].
Используя рассчитанные значения коэффициентов изменения скорости (и) по глубине растворопереноса (Кр) в соответствующих вышеприведенных формулах, получили зависимость скорости растворопереноса от Кф породы и глубины проникновения выщелачивающего раствора [4]:
. _ 4,3 • 10-
^ _ 41
• К0/ - для Кф <
< 0,05 м/сут.; (7)
.. 4,0 • 10-1 2о „ .
Ц _——'К* - для КФ *
0,05 м/сут.
(8)
чений Кср следует, что изменение градиента движения технологических растворов Jр (градиент растворопереноса) по пути проникновения их в глубь рудных кусков пропорциональны скорости растворопереноса согласно выражениям: 4,3 ■ 10"^ и 4,0 ■ 10"^.
При этом,величина
4,3 • 10-3 << 4,3 • 10-3
Из представленных зависимостей (7 и 8) для определенных интервалов зна-
41 41
т.е. градиент растворопереноса ^р) для глинистых разностей значительно меньше такового для пород с более высокими фильтрационными свойствами и характеризующимися большими величинами эффективной пористости. В то же время по абсолютным значениям Кф>5 > Кф>0.
Различные показатели величины градиентов растворопереноса ^р) от глубины проникновения (Ц объясняются, как отмечено выше, наличием различной эффективной пористости рудных кусков, контролируемой мощностями (объемами) ГПС. Так, если для песчаников (слой 2) на движение растворов оказывали влияние микрокапилляры и затухающая с глубиной система микротрещиноватости рудного куска, то градиент растворопереноса в кварцевых песчаниках (слой 4) в значительной степени контролировался их относительно высокими фильтрационными свойствами (Кф) [1, 11, 12, 13].
Из гидродинамики подземных вод следует, что на процесс инфильтрации растворов наряду с водопроницаемостью, характеризующуюся величиной Кф, существенное влияние оказывают силы капиллярного давления. При этом роль последних в растворопереносе тем значительней, чем более глинистые и соответственно менее фильтруемые породы. В связи с этим постулатом коэффициент растворопереноса (влаго-переноса) Кр при полной влагоемкости
Таблица 2
Максимальные размеры кусков для каждой литологической разности Maximum piece sizes for each lithological difference
№п/п Минералогический состав слоя № слоя Размер кусков, мм
a. Морские глауконитовые мелкозернистые песчаники 1 75-130
b. Морские мелкозернистые глинистые песчаники 2 400-600
c. Морские грубозернистые песчаники с глинистым цементом 3 350-700
d. Кварцевые песчаники 4 1000
e. Континентальные песчаники с линзами глиной и алевролитами 5 250
f. Озерно-болотные песчаники с прослоями глин 6 350
700
600
500
400
300
200
100
t,cyT
У
/ $ уф/
> 9 й / ,р / *> я f Sj V* / У/i ** У Ж
» С <f * f 7 ^ F # / < >У А { & ш > /у / У//г ууъ V Принят Е и прсдол: иггепьнос эння ъ
L,m >J
0 5 0 1 00 1 50 200 250 30 0 3 5 0 4 0 0 450 500
Рис. 4. Зависимости времени проникновения раствора в глубь рудных кусков t = f(L) перпендикулярно напластованию пород
Fig. 4. Dependences of the time of penetration of the solution into the depth of ore pieces t = f(L ) perpendicular to the stratification of rocks
пород и с учетом защемленного воздуха должен быть значительно меньше Кф.
Из выше приведенных зависимостей Кр1 < Кф1 и Кр2 < Кф2, а в свою очередь градиент растворопереноса много меньше градиента инфильтрации, обычно равного единице, имеем:
4 3 • 10-3 4 0 • 10
4,3 1° << 1; ,0 < ' , (9)
■Л 41
Следовательно, выявленные зависимости для скоростей растворопереноса в глубь рудного куска достаточно полно согласуются с теорией влагопереноса и с высокой степенью достоверности
ьии
500
400
300
200
100
с
п II 'S
s
" рикатз? :р глслхи' ЕЛЬНОСГЬ а
вы , №3 h
е.?
Ci ovU.K>=0 13
L,H >J
0 50 100 150 2 00 250 300 350 400 450 5 00
Рис. 5. Зависимости времени проникновения раствора в глубь рудных кусков t = f(L) параллельно напластованию пород
Fig. 5. Dependences of the time of penetration of the solution into the depth of ore pieces t = f (L) parallel to the stratification of rocks
могут использоваться для расчетов и обоснования параметров гидродинамической проработки при инфиль-трационной технологической схеме для условий подземного и кучного выщелачивания.
Приведенные графики, (рис. 2, 3) позволили с учетом величин Кф рассчитать значения скорости растворо-переноса в зависимости от локальной глубины проникновения выщелачивающего реагента для рудных кусков литологических разностей пород продуктивного горизонта, для конкретных условий — от мелкозернистого глауко-нитового песчаника (слой 1) до выве-трелой зоны кристаллических пород фундамента (слой 7).
Для прогнозирования времени продвижения растворов в глубь рудных кусков перпендикулярно и параллельно
напластованию пород рассчитаны величины скоростей растворопереноса на глубинах проникновения 0,025; 0,050; 0,075; 0,100; 0,150; 0,200; 0,250; 0,400 и 0,500 м, т.е. для всего интервала классов крупности раздробленной и замагазинированной рудной массы.
Результаты
По результатам расчетов времени (?) и глубины проникновения (Ц раствора в рудные куски построены зависимости t = f(L), позволяющие выявить наибольшие размеры фракций (рис. 4, 5) за время эксплуатации блока ПВ по инфильтрационной схеме, равное 300 сут. табл. 2.
Таким образом, разработанный аналитический метод оценки раство-ропереноса может быть использован при обосновании рациональной сте-
пени дробления руд для конкретных природных условий при ПВ металла по инфильтрационной схеме.
Выводы
1. Исследователями физико-химических основ подземного и кучного выщелачивания доказано и обосновано, что на контакте твердой и жидкой фаз жидкость структурируется, молекулы теряют подвижность, молекулярные слои формируют сдвиговую прочность, а создаваемые в них гидродинамические и геохимические условия управляют процессом выщелачивания. Такая физико-химическая среда названа авторами гидратными пристеночным слоями.
2. Подача выщелачивающего реагента непосредственно на контакт с твердой фазой — выщелачиваемые руды, в виде аэрозолей позволили формировать эффективные режимы для условий ПВ и КВ.
3. Такой технологический режим подачи реагентов в аэрозольном виде необходимо создавать совместно с тра-
диционным технологическим режимом на заключительных этапах отработки блоков.
4. В процессе максимального насыщения массива пород жидкостью формируются в объемах порово-трещин-ной среды гидратные пристеночные слои (ГПС), которые снижают эффективную пористость и увеличивают фильтрационное сопротивление пород технологическим растворам.
5. Выявленный коэффициент рас-творопереноса (Кр) — геотехнологический показатель, характеризующий интенсивность насыщения пород выщелачивающим реагентом, зависит от природного фильтрационного показателя Кф нелинейно.
6. Гидратные пристеночные структурированные слои (ГПС) являются индикатором фильтрации в массиве пород и глубины насыщения растворами реагента рудного куска и поэтому должны рассматриваться как важные геотехнологические факторы в обеспечении локально-направленного движения растворов в процессе ПВ и КВ руд.
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
1. Маркелов С. В. Динамика массообменных процессов подземного выщелачивания урана из сложноструктурных руд с учетом фактора аномальности продуктивных растворов // диссертация на соискание ученой степени доктора технических наук / Российский государственный геологоразведочный университет им. Серго Орджоникидзе. Москва, 2002.
2. Малухин Н. Г., Маркелов С. В., Аликулов Ш. Ш., Казаков Т. А., Нарзиев А. С. Обоснование рациональной области применения технологии подземного выщелачивания глинистых урановых руд // Горный информационно-аналитический бюллетень (научно-технический журнал). 2011. № 10. С. 91—94.
3. Рогов Е. И., Рогов А. Е. Перспективы развития теории и практического применения геотехнологий // Горный информационно-аналитический бюллетень (научно-технический журнал). 2012. №7. С. 136 — 142.
4. Маркелов С. В., Вильмис А. Л., Салахов И. Н. Локальное движение технологических растворов при насыщении рудных кусков в процессе выщелачивания. // В книге: Новые идеи в науках о Земле. Материалы XIV Международной научно-практической конференции: в 7 томах. 2019. С. 56—58.
5. Лобанов Д. П., Малухин Н. Г., Маркелов С. В., Небера В. П., Сай Джо Найнг У, Ивченко С. Н. Теоретическое обоснование процесса формирования продуктивных рас-
творов в порово-трещинном рудном массиве // Известия высших учебных заведений. Геология и разведка. 2006. № 2. С. 45-48.
6. Rajabboyev I. M., Buronov A. B., Turobov S. N., Saidov A. A., Eshnazarova N. Z., Kodirov A. U. The influence of hydrogeoLogicaL parameters of ore-bearing horizons in the development of deposits of sandstone (infiltration) type // Academy. 2020. No.1 (52).
7. Alikulov S. S. The research of intensification of the technological processes of in situ Leaching of uranium // European science review. 2018. No. 3—4.
8. Alenichev V. GeoinformationaL supporting of geotechnoLogies // VII International Scientific Conference "ProbLems of CompLex DeveLopment of Georesources" voLume 56,
2018, France.
9. Голик В. И., Лукьянов В. Г., Страданченко С. Г., Масленников С. А. Экспериментальное обоснование параметров подземного выщелачивания металлов // Известия ТПУ. 2015. №11.
10. Голик В. И., Комащенко В. И., Разоренов Ю. И., Валиев Н. Г. Опыт подземного выщелачивания металлов из балансовых запасов руд // Известия УГГУ. 2017. №2 (46).
11. Овсейчук В. А., Зозуля А. М. Снижение технологических потерь урана при подземном выщелачивании за счет растворения гидроксида уранила // Вестник ЗабГУ.
2019. №4.
12. Sharipov K. T., Sharafutdinov U. Z., Saparov A. B. Current state of the uranium extraction at the NMMC // Austrian JournaL of TechnicaL and NaturaL Sciences. 2016. No. 7—8.
13. Медведев В. В. Повышение эффективности подземного выщелачивания урановых руд регулированием параметров буровзрывных работ в процессе рудоподготовки блока // Вестник ЗабГУ. 2016. №11. ЕПЗ
REFERENCES
1. MarkeLov S. V. Dinamika massoobmennyh processovpodzemnogo vyshchelachivaniya urana iz slozhnostrukturnyh rud s uchetom faktora anomal'nosti produktivnyh rastvorov [Dynamics of mass-exchange processes of underground Leaching of uranium from compLex-structured ores taking into account the anomaLy factor of productive soLutions]. dissertaciya na soiskanie uchenoj stepeni doktora tekhnicheskih nauk. Rossijskij gosudarstvennyj geoLogorazvedochnyj universitet im. Sergo Ordzhonikidze. Moscow, 2002. [In Russ]
2. MaLuhin N. G., MarkeLov S. V., ALikuLov Sh. Sh., Kazakov T. A., Narziev A. S. Justification of the rationaL appLication of the technoLogy of underground Leaching of cLay uranium ores. MIAB. Mining Inf. Anal. Bull. 2011. no. 10. pp. 91—94. [In Russ]
3. Rogov E. I., Rogov A. E. Prospects for the deveLopment of the theory and practicaL appLication of geotechnoLogies. MIAB. Mining Inf. Anal. Bull. 2012. no. 7. pp. 136 — 142. [In Russ]
4. MarkeLov S. V., ViL'mis A. L., SaLahov I. N. Lokal'noe dvizhenie tekhnologicheskih rastvorov pri nasyshchenii rudnyh kuskov v processe vyshchelachivaniya [LocaL motion of technoLogicaL soLutions during saturation of ore pieces during Leaching]. V knige: Novye idei v naukah o ZemLe. MateriaLy XIV Mezhdunarodnoj nauchno-prakticheskoj konferencii: v 7 tomah. 2019. pp. 56—58. [In Russ]
5. Lobanov D. P., MaLuhin N. G., MarkeLov S. V., Nebera V. P., Saj Dzho Najng U, Ivchenko S. N. TheoreticaL substantiation of the process of formation of productive soLutions in a pore-crack ore massif. Izvestiya vysshih uchebnyh zavedenij. Geologiya i razvedka. 2006. no. 2. pp. 45 — 48. [In Russ]
6. Rajabboyev I. M., Buronov A. B., Turobov S. N., Saidov A. A., Eshnazarova N. Z., Kodirov A. U. The influence of hydrogeoLogicaL parameters of ore-bearing horizons in the deveLopment of deposits of sandstone (infiLtration) type. Academy. 2020. no.1 (52).
7. ALikuLov S. S. The research of intensification of the technoLogicaL processes of in situ Leaching of uranium. European science review. 2018. no. 3 — 4.
8. ALenichev V. GeoinformationaL supporting of geotechnoLogies. VII International Scientific Conference "Problems of Complex Development of Georesources" volume 56, 2018, France.
9. Golik V. I., Luk'yanov V. G., Stradanchenko S. G., Maslennikov S. A. Experimental substantiation of the parameters of underground metal leaching. Izvestiya TPU. 2015. no.11. [In Russ]
10. Golik V. I., Komashchenko V. I., Razorenov Yu. I., Valiev N. G. Experience of underground leaching of metals from balance reserves of ores. Izvestiya UGGU. 2017. no.2 (46). [In Russ]
11. Ovsejchuk V. A., Zozulya A. M. Reduction of technological losses of uranium during underground leaching due to dissolution of uranyl hydroxide. Vestnik ZabGU. 2019. no.4. [In Russ]
12. Sharipov K. T., Sharafutdinov U. Z., Saparov A. B. Current state of the uranium extraction at the NMMC. Austrian Journal of Technical and Natural Sciences. 2016. no. 7-8.
13. Medvedev V. V. Improving the efficiency of underground leaching of uranium ores by regulating the parameters of drilling and blasting operations in the process of ore preparation of the block. Vestnik ZabGU. 2016. no.11. [In Russ]
ИНФОРМАЦИЯ ОБ АВТОРАХ
Маркелов Сергей Владимирович1 — докт. техн. наук, профессор, профессор кафедры геотехнологических способов и физических процессов горного производства; Дробаденко Валерий Павлович1 — докт. техн. наук, профессор, научный руководитель кафедры геотехнологических способов и физических процессов горного производства;
Вильмис Александр Леонидович1 — канд. техн. наук, заведующий кафедрой геотехнологических способов и физических процессов горного производства; Салахов Ильмир Наильевич1 — аспирант кафедры геотехнологических способов и физических процессов горного производства;
1 Российский государственный геологоразведочный университет имени Серго Орджоникидзе» (МГРИ), Москва, Россия.
INFORMATION ABOUT THE AUTHORS
Markelov S. V.1, Dr. Sci. (Eng.), Professor, Professor of department geotechnological methods and physical processes of mining operations;
Drobadenko V. P.1, Dr. Sci. (Eng.), Professor, Professor of department geotechnological methods and physical processes of mining operations;
Vilmis A. L.1, Cand. Sci. (Eng.), associate Professor of department geotechnological methods and physical processes of mining operations;
Salakhov I. N.1, post-graduate student of department geotechnological methods and physical processes of mining operations;
1 Sergo Ordzhonikidze Russian State University for Geological Prospecting, Moscow, Russia.
Получена редакцией 13.10.2020; получена после рецензии 03.02.2021; принята к печати 10.02.2021. Received by the editors 13.10.2020; received after the review 03.02.2021; accepted for printing 10.02.2021.
