CC BY
18УДК 691.175
И.А. СТАРОВОЙТОВА1, канд. техн. наук (irina-starovoitova@yandex.ru); А.Н. СЕМЁНОВ2, инженер, Е.С. ЗЫКОВА2, инженер; В.Г. ХОЗИН1, д-р техн. наук, А.М. СУЛЕЙМАНОВ1, д-р техн. наук
1 Казанский государственный архитектурно-строительный университет (420043, г. Казань, ул. Зеленая, 1)
2 ООО «Научно-производственная фирма «Рекон» (420095, Республика Татарстан, Технополис «Химград», ул. Восстания, 100, зд. 7)
Модифицированные клеевые связующие для систем внешнего армирования строительных конструкций. Часть 1. Требования к клеям. Технологические характеристики
Дана общая характеристика технологии усиления строительных конструкций системами внешнего армирования с применением полимерных композиционных материалов. Приведены требования нормативной документации к клеевым связующим. Модификация эпоксидной смолы и оптимизация состава смесевого отвердителя позволили разработать составы клеев, технологичных в использовании при устройстве систем внешнего армирования. Обнаружен эффект снижения вязкости эпоксидных смол и клеев при введении в состав однослойных и многослойных УНТ. Проведена опытно-промышленная апробация разработанных составов клеевых связующих в объемах приготовления 50-100 кг, подтверждена их технологичность.
Ключевые слова: системы внешнего армирования, усиление строительных конструкций, клеевые связующие, эпоксидные составы, модификация.
Для цитирования: Старовойтова И.А., Семёнов А.Н., Зыкова Е.С., Хозин В.Г., Сулейманов А.М. Модифицированные клеевые связующие для систем внешнего армирования строительных конструкций. Часть 1. Требования к клеям. Технологические характеристики // Строительные материалы. 2017. № 11. С. 50-54.
I.A. STAROVOJTOVA1, Candidate of Sciences (Engineering) (irina-starovoitova@yandex.ru); A.N. SEMJONOV2, Engineer, E.S. ZYKOVA2, Engineer; V.G. HOZIN1, Doctor of Sciences (Engineering), A.M. SULEJMANOV1, Doctor of Sciences (Engineering)
1 Kazan State University of Architecture and Engineering (1, Zelenaya Street, Kazan, 420043, Republic of Tatarstan, Russian Federation)
2 The Research and Development Company «Rekon», ООО (Build. 7, 100, Vosstaniya Street, Technopolis «Himgrad», 420095, Republic of Tatarstan, Russian Federation)
Modified Glue Binders for Systems of External Reinforcement of Building Structures Part 1. Requirements for Glues. Technological Characteristics
A general characteristic of the technology for strengthening building structures by the systems of external reinforcement with the use of polymer composite materials is presented. Requirements of the normative documentation for glue binders are given. Modification of epoxy resin and optimization of the composition of mixed hardener made it possible to develop compositions of glues, technological for using when making the external reinforcement systems. The effect of reducing the viscosity of epoxy resins, when introducing in compositions of the single-layer and multi-layer carbon nanotubes, is revealed. Pilot tests of the developed compositions of glue binders in preparation volumes of 50-100 kg were conducted; their technological effectiveness was confirmed.
Keywords: external reinforcement systems, strengthening of building structures, glue binders, epoxy resins, modification.
For citation: Starovojtova I.A., Semjonov A.N., Zykova E.S., Hozin V.G., Sulejmanov A.M. Modified glue binders for systems of external reinforcement of building structures. Part 1. Requirements for glues. Technological characteristics. Stroitel'nye Materialy [Construction Materials]. 2017. No. 11, pp. 50-54. (In Russian).
В процессе эксплуатации промышленных и гражданских зданий, транспортных сооружений в результате комплексного воздействия механических нагрузок и агрессивных сред их конструкции постепенно разрушаются и утрачивают часть несущей способности и внешний вид. Для восстановления эксплуатационных свойств конструкций наряду с применением традиционных способов и материалов для ремонта и усиления (наращивание сечений, изменение расчетных схем, применение стальных обойм и др.) большое внимание уделяется поиску и разработке новых конструктивных решений и материалов, которые по эффективности превосходят известные способы усиления и ремонта. В последние годы наблюдается настоящий бум применения полимерных композитов с углеродными и стеклянными волокнами, особенно в системах внешнего армирования строительных конструкций (СВА).
СВА позволяют в короткие сроки и с минимальными трудозатратами значительно увеличить срок службы, а также восстановить несущую способность строительных конструкций зданий и сооружений. Существует большое количество методов восстановления несущей способности и ремонта конструкций [1, 2], которые можно разделить на следующие:
• без разгрузки конструкции — с изменением и без изменения расчетной схемы;
• с разгрузкой конструкции — способы усиления при полной разгрузке с заменой поврежденной конструкции или ее исключением из рабочей схемы;
• с частичной разгрузкой конструкции.
Чаще всего СВА используют для ремонта изгибаемых (плиты, балки, ригели и др.) и сжатых элементов стальных конструкций, железобетонных колонн, а также при усилении стен, простенков кирпичной кладки и др.
Согласно ГОСТ 33369—2015 «Реактопласты, армированные волокном, для усиления и восстановления строительных конструкций», система внешнего армирования из полимерных композитов состоит из: клеевого слоя, образованного отвержденным термореактивным адгезивом; однослойного или многослойного полимерного композита; защитного покрытия, обеспечивающего стойкость к воздействию повышенной температуры, открытого пламени и УФ-излучения.
Классификация систем внешнего армирования (СВА) строительных конструкций по ГОСТ 33369—2015 представлена на рис. 1.
При устройстве СВА в качестве армирующего элемента наибольшее применение нашли углеродные во-
Рис. 1. Классификация систем внешнего армирования по ГОСТ 333692-2015
Таблица 1
Характеристики клеевых связующих, предназначенных для пропитки и крепления тканей, холстов и лент при устройстве СВА
Наименование показателей свойств клеевых связующих для устройства СВА Нормативный документ Значения показателя
1. Технологические
1.1. Вязкость при температуре: + 10оС +23оС - 2000-10000 мПа-с* 700-6000 мПа-с*
1.2. Время жизнеспособности СП 164.1325800.2014 ГОСТ 33369 Заявленное значение ±20% Не менее 15-20 мин
1.3. Время отверждения - + 10оС ~ 7 дней +23оС ~ 5 дней +35оС ~ 2 дней
1.4. Усадка СП 164.1325800.2014 Не более 0,1%
1.5. Время открытой выдержки СП 164.1325800.2014 Заявленное значение производителем ±20%
2. Эксплуатационно-технические, в том числе необходимые для расчета СВА
2.1. Модуль упругости при сжатии (модуль нормальной упругости) СП 164.1325800.2014 ГОСТ 33369 Не менее 2000 МПа
2.2. Прочность при сдвиге (к стали) СП 164.1325800.2014, ГОСТ 33369 Не менее 10 МПа 14-20 МПа* (через 7 сут)
2.3. Прочность при отрыве (от стали) ГОСТ 33369 -
2.4. Прочность при сжатии ГОСТ 33369 -
2.5. Прочность при растяжении ГОСТ 33369 24-30 МПа* (через 7 сут)
2.6. Температура стеклования СП 164.1325800.2014 Не менее 40оС
2.7. Коэффициент линейного теплового расширения СП 164.1325800.2014 Не менее 10-10-6 оС
2.8. Плотность в отвержденном состоянии ГОСТ 33369 1,3-1,7 г/см3 *
* Указанный диапазон соответствует средним значениям приведенных показателей для клеев, представленных на российском рынке СВА.
локна (УВ) [3—8], отличающиеся от стеклянных, базальтовых и арамидных модулем упругости. Армирующие элементы могут быть представлены в виде тканей, лент, композитных ламелей. Для клеевого связующего в основном используются составы на основе эпоксидных смол, обладающие высокими физико-механическими показателями. Высоко-прочные армирующие материалы (стекло- и углеткани, ленты и композитные ламинаты) закрепляют на поверхности усиливаемой конструкции с помощью клеевых компаундов.
СВА на основе углетканей можно разделить на [1]:
— системы, формируемые непосредственно на строительном объекте при проведении работ: при этом используют ткани, пропитанные эпоксидными связующими «мокрым» способом;
— системы, изготовленные на производстве: углеткани пропитывают эпоксидными смолами, далее из них формуют в несколько слоев ламинат, который отверждают в заводских условиях, а затем используют при проведении ремонтных работ. Для креп-ления к изделию или элементу конструкции ламина-та используют тиксотропные клеевые связующие, которые не должны стекать при нанесении на вертикальную поверхность слоем толщиной 3—5 мм при температуре +350С.
До недавнего времени на российском рынке доминировали импортные (Германия, Швейцария, Италия) армирующие материалы и клеевые связующие для устройства систем внешнего армирования строительных конструкций. Однако уже несколько лет на рынке СВА присутствуют армирующие материалы на основе углеродного волокна производства ООО «Аргон» (г. Балаково, Саратовская область) и
000 «Ала-буга-Волокно» (ОЭЗ «Алабуга», Республика Татарстан).
Целью данной работы является разработка клеевых связующих на эпоксидной основе и методов их модификации, направленных на обеспечение технологичности составов при использовании в системах внешнего армирования и повышение физико-механических показателей, в первую очередь адгезионных.
В соответствии с ГОСТ 33369—2015 (введен в действие с 1 января 2017 г.) «Реактопласты, армированные волокном, для усиления и восстановления строительных конструкций. Общие технические условия» и Сводом правил 164.1325800.2014 «Усиление железобетонных конструкций композитными материалами. Правила проектирования» (введен в действие с
1 сентября 2014 г.) к клеевым связующим предъявляются требования, приведенные в табл. 1. Следует отметить, что клеевое соединение воспринимает сдвиговые и «отрывающие» нагрузки. Действующая нормативная документация также содержит требования к расчету и проектированию систем усиления или восстановления несущей способности композитными материалами бетонных и железобетонных конструкций зданий и сооружений.
< \ научно-технический и производственный журнал
Рис. 2. Зависимость вязкости эпоксидной смолы по Брукфильду от концентрации УНТ
Достаточно широкий диапазон вязкости клеевых связующих, например при +230С — от 700 до 6000 мПах, обусловлен разной плотностью применяемых для усиления тканей и холстов. Для армирующих наполнителей с повышенной поверхностной плотностью (300—600 г/м2) обычно применяют клеи с вязкостью не более 3000—4000 мПа-с, а для армирующих наполнителей с поверхностной плотностью до 300 г/м2 можно применять композиции с большей вязкостью.
Время жизнеспособности клея по требованиям ГОСТ 33369 должно обеспечивать возможность его технологического использования не менее 15—20 мин при температуре проведения работ, которая в летний период может достигать 30—350С. Соответственно, время жизнеспособности клеевого связующего при температуре около 23—250С должно быть не менее 40—50 мин.
В работе в качестве основы двухкомпонентных клеевых связующих были использованы эпоксидные смолы на основе бисфенола А (с эпоксидным эквивалентом от 182 до 225 г-экв), модифицированные активным разбавителем и пластификатором, а в качестве отвердителя — смеси алифатических и ароматических аминов.
В качестве наномодифицирующих добавок, вводимых в основу связующего, были исследованы мастер-батчи (концентраты) на основе многослойных (МУНТ) и однослойных углеродных нанотрубок (ОУНТ), предоставленных для исследований компаниями «Агкета» (Франция) и «Оксиал» (г. Новосибирск, Россия). Основная цель введения наночастиц — повышение адгезионных характеристик клеевых связующих.
Для однородного распределения наночастиц готовили пастообразный концентрат УНТ в эпоксидной смоле, содержащий 5—6 мас. % МУНТ или 1—2 мас. % ОУНТ, которые далее разбавляли до рабочих концентраций постадийно. Смешивание осуществляли на лабораторном диссольвере АЕ04-М1 производства VMA Getzmann (Германия) при окружной скорости вращения фрезы ~ 20—30 м/с. Получены концентрационные зависимости (рис. 2) вязкости модифицированной эпоксидной смолы по Брукфильду при температуре +250С при введении двух типов нанотрубок. На рис. 2 видно, что кривые вязкости имеют выраженные минимумы (более чем в два раза) в случае однослойных и многослойных УНТ при концентрации 0,0025—0,005% от массы смолы, что согласуется с литературными данными [9, 10], авторы которых обнаружили эффект снижения вязкости полиэфирной смолы до 1,5 раза при введении в нее УНТ в количестве 0,005—0,02 мас. %.
Выявлена более длительная стабильность концентратов многослойных УНТ в эпоксидной смоле по
Рис. 3. Фото образцов концентратов УНТ в эпоксидной смоле (слева - концентрат 0,003% МУНТ, справа - концентрат 0,0003% ОУНТ)
сравнению с однослойными. Так, если концентраты, содержащие 0,005—0,01 мас. % МУНТ, остаются достаточно стабильными в течение 5—6 мес., то концентраты ОУНТ (0,0001-0,001%-ные) стабильны и технологически применимы только в первые 5-7 сут после приготовления.
На представленных на рис. 3 фото концентратов УНТ в эпоксидной смоле видна агломерация ОУНТ в ее объеме, в то время как МУНТ распределены однородно.
В связи с более высокой стабильностью суспензий МУНТ в эпоксидной смоле, а также, меньшей стоимостью (даже с учетом больших в разы оптимальных концентраций введения) для дальнейших исследований клеевых связующих в качестве наномодификатора были выбраны многослойные УНТ. Следует отметить, что стабильность концентратов МУНТ в эпоксидной смоле снижается при увеличении их концентрации свыше 0,05 мас. %.
На втором этапе экспериментальных исследований была проведена оптимизация состава отверждающей системы. Для обеспечения достаточного времени жизнеспособности жидких клеев для применения при устройстве СВА, возможности отверждения без термообработки, достижения высоких физико-механических показателей и снижения хрупкости в качестве компонента Б были рассмотрены смеси алифатического амина (ТЭТА) с ароматическими аминами (АА).
В табл. 2 показана жизнеспособность клеевой композиции в объеме 1 кг, вязкость и наличие экзотермического эффекта в зависимости от соотношения алифатического и ароматических аминов в отвердителе. Увеличение доли алифатического амина до 70-100% (составы 1, 2 и 2У) закономерно сопровождается сильным экзотермическим эффектом с последующим «вскипанием» композиции. Поэтому данные составы технологически неприменимы при устройстве систем внешнего армирования, где необходимо обеспечить время жизнеспособности не менее 40-50 мин и исключить явный экзотермический эффект в объеме промышленного смешивания компонентов (от 2-3 до 10-20 кг). Состав 5, приготовленный с использованием в качестве отвердителя 100% смеси ароматических аминов, отличается медленным отверждением (ароматические амины имеют низкую реакционную способность из-за меньшей основности и малой подвижности фенольных звеньев) и повышенной эластичностью отвержденного клея, что также неприемлемо при устройстве СВА.
Из всех изученных составов наиболее пригодными в качестве клеевых связующих при устройстве СВА оказались составы 3 и 4.
Таблица 2
Характеристики клеевых композиций в зависимости от состава отвердителя (компонента Б)
Наименование показателя Значение показателя при соотношении алифатического и ароматического аминов в отвердителе (ТЭТА:АА):
1:0 2:1 2:1 1:1 1:1 1:2 1:2 0:1
Состав 1 Состав 2 Состав 2У Состав 3 Состав 3У Состав 4 Состав 4У Состав 5
Время жизнеспособности при (20±2) оС, мин 15-20 30-35 35-45 50-60 65-75 80-100 110-125 >180
Наличие эффекта «вскипания» смеси Сильный разогрев с «вскипанием» композиции в объеме Умеренный разогрев без вскипания Слабый разогрев
Вязкость, мПа-с 2550 3100 2850 4350 3300 4900 3850 5100
При введении МУНТ (составы 2У, ЗУ и 4У) жизнеспособность увеличивается. Для состава 2 она составила 30—35 мин, при введении МУНТ возросла до 35—45 мин, для составов 3 и 4 время увеличилось с 50—60 и 80—100 мин до 65—75 и 110—125 мин соответственно.
Жизнеспособность клеевых композиций оценивалась по изменению вязкости с течением времени в объеме около 1 кг (рис. 4). Снижение вязкости клеевых связующих уже через 10—20 мин после приготовления в основном обусловлено началом протекания экзотермических реакций и разогревом композиций. Резкий рост вязкости композиций и последующая потеря текучести свидетельствуют о начале процесса гелеобразования. Следует отметить, что измеряемое время жизнеспособности в объеме с начала смешивания компонентов определяет время возможного технологического использования связующего для грунтования места усиления бетонной конструкции (если не предусмотрен специальный грунтовочный состав), пропитки армирующего наполнителя и его крепления на ремонтируемую поверхность, тогда как в относительно тонком слое непосредственно на конструкции время гелеобразования клея существенно увеличится относительно значений, определенных по зависимостям на рис. 4.
В дальнейшем составы 3 и 4 были использованы в качестве базовых для наномодифицирования клеевых связующих и исследования комплекса их физико-механических и других характеристик.
Вязкость по Брукфильду разработанных эпоксидных связующих холодного отверждения после приготовления составляет 3000—5000 мПа-с, время жизнеспособности — не менее 50 мин, что с технологической точки зрения позволяет рекомендовать их в качестве клеев для устройства систем внешнего армирования строительных конструкций. Введение в состав МУНТ в количе-
Список литературы
1. Шилин А.А., Пшеничный В.А., Картузов Д.В. Внешнее армирование железобетонных конструкций композиционными материалами. М.: Стройиздат, 2007. 179 с.
2. Голышев А.Б., Ткаченко И.Н. Проектирование усилений несущих железобетонных конструкций производственных зданий и сооружений. Киев: Логос, 2001. 172 с.
3. Овчинников И.И., Овчинников И.Г., Татиев Д.А., Чесноков Г.В., Покулаев К.В. Усиление металлических конструкций фиброармированными пластиками. Часть 1. Состояние проблемы // Интернет-журнал «Науковедение». 2014. № 3 (22). С. 117.
4. Неволин Д.Г., Смердов Д.Н., Смердов М.Н. Усиление железобетонных конструкций зданий и сооружений различного назначения полимерными композиционными материалами. Екатеринбург: УрГУПС, 2017. 151 с.
5. Овчинников И.Г., Валиев Ш.Н., Овчинников И.И., Зиновьев В.С., Умиров А.Д. Вопросы усиления же-
-I---——1-Х-——I—1
0 20 40 60 80 100 120
Время т после приготовления, мин
Рис. 4. Динамика изменения вязкости клеевого связующего с течением времени
стве до 0,05 м. ч. на 100 м. ч. смолы повышает технологичность композиций, что проявляется в снижении вязкости и увеличении времени жизнеспособности в среднем на 10—25 мин (табл. 2, рис. 4).
В компании ООО «НПФ «Рекон» проведена опытно-промышленная апробация составов 3 и 4 клеевых связующих (промаркированных РекАрм-Б и РекАрм-М соответственно) и подтверждена возможность их изготовления в количестве 50 кг и более на промышленных диссольверах SC-122 и SC-100 производства VMA Getzmann (Германия) и соответствие полученных технологических параметров (вязкости, времени жизнеспособности) данным, приведенным в табл. 2.
References
1. Shilin A.A., Pshenichnyi V.A., Kartuzov D.V. Vneshnee armirovanie zhelezobetonnykh konstruktsii kompozitsi-onnymi materialami [External reinforcement of reinforced concrete structures with composite materials]. Moscow: Stroyizdat. 2007. 179 p.
2. Golyshev A.B., Tkachenko I.N. Proektirovanie usilenii nesushchikh zhelezobetonnykh konstruktsii proizvodst-vennykh zdanii i sooruzhenii [Engineering of reinforcements for reinforced concrete structures of industrial buildings and structures]. Kiev: Logos. 2001. 172 p.
3. Ovchinnikov I.I., Ovchinnikov I.G., Tatiev D.A., Chesnokov G.V., Pokulaev K.V. Strengthening of metal structures by fibro-reinforced plastics: Part 1. The state of the problem. Internet-zhurnal Naukovedenie. 2014. No. 3 (22), pp. 117-144. (In Russian).
4. Nevolin D.G., Smerdov D.N., Smerdov M.N. Usilenie zhelezobetonnyh konstrukcij zdanij i sooruzhenij razli-chnogo naznachenija polimernymi kompozicionnymi materialami [Strengthening of reinforced concrete structures of
лезобетонных конструкций композитами: 1. Экспериментальные исследования особенностей усиления композитами изгибаемых железобетонных конструкций // Интернет-журнал «Науковедение». 2012. № 4. С. 1-22.
6. Халтурин Ю.В., Кузовенко А.В. Использование композитных материалов при реконструкции зданий и сооружений // Вестник АлтГТУ им. И.И. Пол-зунова. 2014. № 1-2. С. 51-54.
7. Гапонов В.В. Усиление изгибаемых железобетонных конструкций подземных сооружений композиционными материалами // Горный информационно-аналитический бюллетень (научно-технический журнал). 2011. № 12. С. 238-246.
8. Вагнер Е.С. Усиление железобетонных конструкций композиционными материалами // Достижения вузовской науки. 2015. № 15. С. 119-123.
9. Степанищев Н.А., Тарасов В.А. Упрочнение полиэфирной матрицы углеродными нанотрубками // ВестникМГТУим.Н.Э.Баумана. Сер.Приборостроение. Спец. вып. «Наноинженерия». 2010. С. 53—65.
10. Степанищев Н.А. Технология ультразвукового модифицирования углеродными нанотрубками полиэфирного связующего для изготовления композитных конструкций. Дис. ... канд. техн. наук. Москва. 2013. 117 с.
buildings and structures for various purposes with polymeric composite materials]. Ekaterinburg: UrGUPS. 2017. 151 p.
5. Ovchinnikov I.G., Valiev Sh.N., Ovchinnikov I.I., Zinov'ev V.S., Umirov A.D. Questions of reinforcement of reinforced concrete structures by composites: 1. Experimental studies of the features of strengthening by composites of bent reinforced concrete structures. Internet-zhurnal «Naukovedenie». 2012. No. 4, pp. 1—22. (In Russian).
6. Halturin Ju. V., Kuzovenko A. V. Use of composite materials in the reconstruction of buildings and structures. Vestnik AltGTU im. I.I. Polzunova. 2014. No. 1—2, pp. 51—54. (In Russian).
7. Gaponov V.V. Strengthening of bent ferro-concrete structures of underground constructions by composite materials. Gornyj informacionno-analiticheskij bjulleten' (nauchno-tehnicheskijzhurnal). 2011. No. 12, pp. 238—246. (In Russian).
8. Wagner E.S. Strengthening of reinforced concrete structures with composite materials. Dostizhenija vuzovskoj nauki. 2015. No. 15, pp. 119-123. (In Russian).
9. Stepanishchev N.A., Tarasov V.A. Strengthening the polyester matrix with carbon nanotubes. Vestnik MGTU im. N. E. Baumana. Ser. "Priborostroenie". Spts. vipusk "Nanoinzheneriya". 2010. pp. 53-65. (In Russian).
10. Stepanishchev N.A. Technology of ultrasonic modification with carbon nanotubes of polyester binder for the manufacture of composite structures. Cand. Diss. (Engineering). Moscow. 2013. 117 p. (In Russian).
V международная конференция «РОССИЙСКИЕ ДНИ ССС -МЕЖДУНАРОДНЫЙ НАУЧНЫЙ СИМПОЗИУМ ПО ССС»
г. Москва
30 января 2018 г.
ТЕМАТИКА КОНФЕРЕНЦИИ:
Особое внимание на РОССИЙСКИХ ДНЯХ ССС будет уделено современным технологическим решениям в производстве ССС, применению инновационных материалов строительной химии, эффективности строительства, энергосбережению, экологическим аспектам. Темы будут охватывать самые последние разработки, касающиеся ССС, принимая во внимание:
1. Основные тенденции в производстве ССС в России и в мире;
2. Интеграцию российских технологий на мировом уровне;
3. Строительный рынок в России и мировые тенденции развития;
4. Гармонизацию нормативных требований и унификацию методов испытаний;
5. Пути расширения рынка ССС;
6. Образовательные программы по технологиям ССС для российских ВУЗов (инженеров, консультантов и разработчиков);
7. Энергосбережение, воздействие на окружающую среду и преимущество рационального строительства с использованием ССС.
ОРГАНИЗАТОРЫ:
Московский государственный строительный университет (НИУ МГСУ) Международное сообщество ССС ргутлх.Но)
Российская гипсовая Ассоциации (РГА) Рекламно-издательское агентство «КВИНТЕТ»
ПРИ ПОДДЕРЖКЕ:
Комитета по науке и инновациям Российского союза строителей Союза производителей сухих строительных смесей (СПССС) Технологической платформы «Строительство и архитектура»
Материалы докладов для конференции принимаются до 15 декабря 2017 г.
Информационная поддержка - журнал «Строительные материалы»
Отопительные Материалы
Москва, Ярославское шоссе, 26, МГСУ, e-mail: msuslova@baltimix.ru
®
