CC BY
14
Умовш позначення: А, В, А*, В* - коеф1ц1енти, як1 визначаються ек-спериментально, а - питома поверхня шару зернистого матер1алу, м2/м3; dyM. -умовний д1аметр частинок, м; H - висота шару зернистого матер1алу, м; n -к1льк1сть фракцш; N - швидк1сть суш1ння у першому умовному пер1од1, кг/кг-с NаР - стешнь впливу окремо! фракцп на г1дравл1чний оп1р стосовно фракцп, що мае найменший оп1р (d=(6,0^10)-10-3 м); Т - температура тепло-нос1я, К; W0 , W, WKp, Wp - в1дпов1дно, початковий, б1жучий, критичний та р1в-
кг H20 . ,
новажний вологовм1ст матер1алу, -2—; xt - процентний вм1ст фракцп у
кг с. м.
загальн1й сум1ш1; AP - втрата тиску, Па; ц - в'язк1сть пов1тря, Па ■ с ; р - гус-тина теплонос1я, кг/м3; s - в1льний об'ем, м3/м3; т - час суш1ння, с; ю0 - ф1к-тивна швидк1сть руху теплонос1я, м/с.
Лггература
1. Кшдзера Д.П., Ханик Я.М., Атаманюк В.М. Вплив дисперсного складу вугшля на кшетику суш1ння у щ1льному шар1// Наук. в1сн. УкрДЛТУ: Розробка сучасних технолог1й деревообробки. - Льв1в: УкрДЛТУ. - 2002, вип. 12.5. - С. 111-115.
2. Мисак Й.С., Омеляновський П.Й., Кравець Т.Ю. Економ1чна ефективн1сть ви-користання низькояккного твердого палива захщного рег1ону Укра'ни. Тези доповщ1 на м1ж-нар. наук.-техн. конференц. Енергоефективн1сть. - К., - 2002. - С. 113.
3. Сушшня паливних матер1алш у щльному шар1, як метод штенсиф1кацл та енергозбере-ження. Тези доповщ на м1жнар. наук.-техн. конференц. Енергоефективн1сть. - К., - 2002. - С. 93.
4. Юндзера Д.П., Ханик Я.М., Атаманюк В.М. Зернистий матер1ал. Гщродинам1ка полщисперсного шару. Х1м1чна промислов1сть Украши. - 2002, № 6. - С. 38-42.
5. Кшдзера Д.П., Ханик Я.М., Атаманюк В.М. Вплив фракц1йного складу вуг1лля на г1дродинам1ку 1 кинетику суш1ння у щ1льному шар1// В1сник НУ "Льв1вська пол1техн1ка": Х1м1я, технология речовин та ïx застосування. - Льв1в: НУ "Льв1вська пол1техн1ка" - 2002, № 461. - С. 245-252.
6. Ханик Я.М. Фильтрационная сушка плоских проницаемых материалов. - Дис. доктора техн. наук. - Львов, 1992. - 401 с.
УДК 674.047 Проф. Я.1. Соколовський, д-р техн. наук; асист. М.В. Дендюк;
доц. Б.П. Поберейко, канд. техн. наук - УкрДЛТУ
МОДЕЛЮВАННЯ ДЕФОРМАЦ1ЙНО-РЕЛАКСАЦ1ЙНИХ ПРОЦЕС1В У ДЕРЕВИН1 П1Д ЧАС СУШ1ННЯ
Розглянуто математичну модель розрахунку двовим1рних деформац1йно-релак-сац1йних пол1в у висушуван1й деревин1. Методом ск1нчених елемент1в отримано чи-сельн1 розв'язки задач1 у випадку сталих коеф1ц1ент1в. Проанал1зовано вплив р1зних фактор1в на розпод1л деформац1йно-релаксац1йних пол1в деревини у процес1 конвективного суш1ння.
Prof. Ya.I. Sokolovs'kij; assyst. M. V. Dendyuk; doc. B.P. Poberejko - USUFWT
Modeling of deformation-relaxational process in drying wood
We have considered the mathematical model of calculation of the deformation-rela-xational fields in during wood. By the finite elements method we have obtained the numerical solution of the problem in case of constant coefficients. We have analyzed the influ-
Науковий BiCHHK, 2004, вип. 14.1
ences of the various factors on a distribution of deformation-relaxational fields of wood in the convectional drying process.
1. Актуальшсть дослвджень
Розробка нових та удосконалення шнуючих прогресивних технологш сушшня деревини гостро ставить питання створення ушверсальних метод!в синтезу та аналiзy деформацiйно-релакcацiйних i тепломаcообмiнних полiв у висушуваних пиломатерiалах. Адже значнi за величиною величини напру-жень е основним стримуючим фактором для штенсифшацп процесу сушшня.
Bирiшення даного питання ускладнюеться тим, що деревина належить до класу фiзично-нелiнiйних гiдрофiльних полiмерiв, якi характеризуються значною мiнливicтю структурних i фiзико-механiчних властивостей.
2. Аналiз вiдомиx дослвджень
Проблемi синтезу та аналiзy реолопчноГ поведiнки деревини у процеci сушшня присвячено значну кiлькicть робiт теоретичного та експерименталь-ного характеру. Напруження i деформацп, якi виникають у висушуванш де-ревинi, проаналiзованi у [1-3] на розрахункових стержневих одноосних моделях для задано! функцп вологосп за товщиною пиломатерiалiв з врахуванням залежносп модуля прyжноcтi вад вологоcтi. Застосування чисельних методiв дозволило розв'язати плоску задачу розрахунку напружень у висушуваних пиломатерiалах у рамках теорп прyжноcтi [4-7]. Для робгг [8, 9] е характер-ним шдхад, який обгрунтовуеться icнyванням особливого мехашзму утворен-ня мехашко-сорбцшноГ повзучосп i виявленого для умов ци^чноГ змiни во-логоcтi навантажено! деревини. Особливосп деформування деревини з врахуванням в'язкопружних властивостей у рамках одновимiрноl задачi наведено в роботах [10, 11].
У данш робот методом cкiнченого елемента (МСЕ) визначено напру-жено-деформiвний стан висушувано! деревини як двомiрного анiзотропного матерiалy з врахуванням реологiчноl поведiнки. Даш результати е продов-женням дослвджень [12-14], у яких визначався напрyжено-деформiвний стан (НДС) деревини у процеш cyшiння без в'язкопружних властивостей матерь алу. Для цього у статп проведено узагальнення МСЕ для визначення напружень у двовимiрномy ашзотропному матерiалi з врахуванням реологiчних властивостей.
3. Постановка задачi i математична модель
Визначення НДС деревини у процеш сушшня базуеться на оcновi мо-делювання зв'язку деформацiйно-релакcацiйних i масообмшних процеciв з використанням загальних положень термодинамши незворотних процеciв i методiв механiки cyцiльного середовища. У випадку двовимiрноl задачi в'яз-копрyжноcтi, де розглядаеться прямокутний перерiз пиломатерiалy (рис. 1), компонентами деформацш е- i напружень а у будуть:
{e}T =[е11 е22 е12 ] та (а}Т =[а11 а22 а12 ], (1)
де x, y - координатш оci позначенi вiдповiдно 1 i 2.
Ох
Рис. 1. Прямокутний перетин пиломатергалу
Найбшьш загальний зв'язок м!ж напруженнями ст(1) I деформащями 8(1) для матер1ал!в, де ця залежшсть носить часовий характер, встанов-люеться штегральними р!вняннями в'язкопружносп за допомогою спадково! теорп Больцмана-Вольтерри [15]. Для двовим1рно! задач! в'язкопружносп зв'язок м!ж напруженнями I деформащями визначаються за формулами:
t
ст11 )= С1111е11 " С1111 |я1111 - т)е11 (т)^т +
+ С1122е22 С1122 |^1122 т)е22 (т)^т,
(2)
ст
22 )= С2211^П " С2211 /*2211^ - т)еп(т^т +
+ С2222е22 - С2222 ]^2222 О" - т)е22^т , 0
t
112 ) = 2С1212^12 " 2С1212 |Я1212 - т)еП (т)*т ,
0
(3)
(4)
де: сту - компоненти напружень; е^ - компоненти деформацш, обумовлеш град!ентом вологи в матер1алц - т) - ядра релаксацп; С - компоненти тен-
е
Е
зор1в пружних постшних, Сцц =—1111 ;
1 2
2222
= Е2222 .
1 -У1У 2
и
и
0
Наукрвий вкник, 2004, вип. 14.1
"V i E
C1122 = C2211 = —2222 ; 2C1212 = Ц; Ц - мoдyлi зcyвy; E - мoдyлi пpyжнoc-1 -vlv 2
ii; V - кoeфiцieнт Пyaccoнa.
Зaгaльнoпpийнятe фopмyлювaння MCE [1б, 17] пepeдбaчae вадшу^н-ня пoля пepeмiщeнь i зв'язaнe з мiнiмiзaцieю пoтeнцiaльнoï eнepгiï cиcтeми нa ocнoвi oбpaxyнкy вyзлoвиx знaчeнь вeктopa пepeмiщeнь. Пicля тoгo, як rope-мiщeння будуть визнaчeнi, oбчиcлюютьcя кoмпoнeнти тeнзopiв дeфopмaцiй i нaпpyжeнь. Пoвнa eнepгiя дeфopмaцiï визнaчaeтьcя шляxoм iнтeгpyвaння то-тeнцiaльнoï eнepгiï зa oб'eмoм V пилoмaтepiaлy:
Л=|2[{e}T{а}-{е0}T{а}] dV. (5)
V 2 0
Koмпoнeнти дeфopмaцiй {e 0} , зyмoвлeнi ycaдкoю пpи вид^кни вo-лoги в пpoцeci cyшiння з вpaxyвaнням aнiзoтpoпiï влacтивocтeй дepeвини, визнaчaютьcя iз зaлeжнocтi [1S, 19]
{e0 }T ={к ß}T AU, (б)
дe: {к ß} - кoeфiцieнти ycaдки в нaпpямкax oceй aнiзoтpoпiï
кß}T =[кß„ кß22 0] ; (7)
AU - змiнa вoлoгoвмicтy зa пpoмiжoк чacy AT ,
AU = U(t )- U(t -At) . (S)
Hecтaцioнapний пpoцec вoлoгoпepeнeceння в пpoцeci cyшiння дepeви-ни m eтaпi видaлeння зв'язaнoï вoлoги oпиcyeтьcя piвнянням [20] y чacтин-ниx пoxiдниx
SU S2U S2U
— = a x —T + a y — St x Sx2 y Sy
i вiдпoвiдними гpаничними yмoвaми 3-ro poдy
U = Ub (S), (10)
SU
a— = ß(Uп -Ur) (11)
= a ^тг + ay^rr (9)
Sn
та пoчaткoвoю yмoвoю
U т=0 = ^ (12)
дe: U - вoлoгoвмicт; т - чac; ax, ay - кoeфiцieнти вoлoгoпpoвiднocтi вздoвж oceй анiзoтpoпiï, м2/c; UB(S) - вoлoгoвмicт нa пoвepxнi, який мoжe бути фун-кцieю кoopдинaт; n - зoвнiшня нopмaль; ß - кoeфiцieнт вoлoгoвiддaчi, м2/c; Uп - вoлoгoвмicт нa пoвepxнi; UR - piвнoвaжний вoлoгoвмicт; U0 - пoчaткo-вий poзпoдiл вoлoги.
Початковий розподш вологи Uo на початку сушшня приймаемо piBHO-MipHHM, тобто
U0 = const,
а на еташ регулярного процесу (кpитepiй Фур'е F0 = 0.1) - паpаболiчним
U
Fo=0,1
= U ц -
1 -
x - a/2 a/2
1-
y - b/2 b/2
(Uц - Un), (13)
де: Uц, Un - вологовмiст в цен^ та на повepxнi пиломатepiалу; a, b - ширина та товщина пиломатepiалу; x, y - поточш координати на вiдповiдниx осях.
4. Узагальнення методу скшченого елемента на в'язкопружну область деформування деревини i чисельна ре&шзащя
Для визначення в'язкопружних компонент дeфоpмацiй використаемо гшотезу тонких пepepiзiв, згiдно з якою пepepiз можна представити у виглядi нeскiнчeнно тонких шаpiв [21, 22]. Видалення вологи в пpоцeсi сушшня для першого шару спричиняе деформацш (во) (рис. 2). Hаспpавдi ж повна де-фоpмацiя (в) буде меншою за (во) на величину, зумовлену зв'язкам першого шару з наступним. Таким чином, компоненти повних деформацш (в) визна-чаються як piзниця дeфоpмацiй, зумовлених змiною вологи в чаш (во) та де-фоpмацiями (в'), зв'язаних з перепадом вологи у деревиш, тобто
{в} = {во }-{в'} , (14)
звадки
{в'} = {во }-{в}
(15)
Рис. 2. Компоненти деформацш rnapie деревини
Поставивши (15) в (2)-(4), запишемо закон Больцмана-Вольтерри у матричному виглядк
{а} = [Б]{в о} - [Б]{в} - [D1 ]{во1} + [D1 ]{в1}- [D2 ]{во2} + [D2 ]{в 2}, (16)
[D] =
C1111 C1122 0 C2211 C2222 0 0 0 2C
1212
, [D1 ] =
C
1111 0 0
0 C 2222 0
0 0 2C1212
2
2
0
^укрвий вкник, 2004, вип. 14.1
0 C1122 0" e0 0ll ell
[D2 ] = C2211 0 0 , {eo } = ■ e022 ■, {e} = ' e 22
0 0 0 e0l2 . e12
e01} =
jRllll(t -т)е011 (T)dT o
jR2222 (t -т)е022 (T)dT 0
jR1212 (t -т)е012 (T)dT
t
jR1111 (t -т)е11 (T)dT 0
t
jR2222 (t -т)е22 (T)dT 0
t
jR1212 (t -т)е12 (T)dT
e02 } =
jR 2211 (t -т)е011 (T)dT
0
t
jR1122 (t -т)е022 (T)dT
^ =
jR2211 (t -т)е11 (T)dT t
jR1122 (t -т)е22 (T)dT
10
Для визнaчeння кpитepiïв вибopy ядpa peлaкcaцiï R(t - т) нeoбxiднo виxoдити iз cпeцифiчниx ocoбливocтeй peoлoгiчнoï пoвeдiнки дepeвини пiд дieю cтaлoгo мexaнiчнoгo нaвaнтaжeння в piзниx cтaцioнapниx тeмпepaтypнo-вoлoгicниx yмoвax. Bиxoдячи з пpoвeдeниx paнiшe дocлiджeнь [23-25], виби-paeмo ядpo peoлoгiчнoï пoвeдiнки дepeвини y тaкoмy виглядi
R (t -т) = Ke-ц(^т), (17)
дe: К - пapaмeтp peлaкcaцiï; ц - peoлoгiчний пapaмeтp ядpa.
Для poзв'язaння piвняння Boльтeppи II poдy зaпишeмo ядpo R(t), rnpa-мeтpи якoгo oтpимaнi з peaльниx eкcпepимeнтiв, чepeз вyзлoвi знaчeння чacy tj, зacтocyвaвши мeтoд квaдpaтyp [2б]:
t ti i-l jR (t-T)eo (t) dT = jKe^(ti(т) dT = e-^ £ AJK(tJ ) e o (tj )ej , (1S) 0 0 дe Aj - чиотовий кoeфiцieнт j-гo вyзлa, який для пocтiйнoгo кpoкy iнтeгpyвaн-ня визнaчaeтьcя
Í1,0 для 1 < j < i;
Aj =l05 • j ' (19)
I 0,5 в iншиx випaдкax.
t
t
o
0
t
el =
o
0
Пoвнa пoтeнцiaльнa eнepгiя П, згiднo з тонгопщею MCE, дopiвнюe
E
\(e)
П = £Л(<!), (20)
e=1
дe: E - зaгaльнa кiлькicть eлeмeнтiв, Л(e) - товт eнepгiя дeфopмaцiï e-гo eлe-мeнтa, визнaчaетьcя з вpaxyвaнням (б) тa (1б).
Щoб мiнiмiзyвaти вeличинy П, пpoдифepeнцiюемo виpaз (20) зa {L}, пpиpiвняемo дo нуля i зaпишeмo y вeктopнo-мaтpичнiй фopмi:
^ = 1№}+М= 0, (21)
дe:
[k (e )]= ("[в (e) ^ [d^^V. (22)
V(e)
fw }=- Нв^ ND^{e 0^kiV + I r!D1
(e) }= — fIв(e)lT [D(e){0^ + | 1 ^f jp^«^-
Ve V
2 HlT [DÎe'l{!1(e>}dV + f1 HlT [D¿e'l{;02(e))dV -
vw V(e)
- f 2ИГ[D2(e){2(e)}dV. (23)
V(e) 2 2 2
Inre^am y фopмyлi (22) визнaчaють мaтpицю вyзлoвoï жopcткocтi [k(e)], a inre^am y (23) - вeктop нaвaнтaжeння eлeмeнтa {fe)}. Maтpиця жopcткocтi визнaчaетьcя пpyжними влacтивocтями дepeвини i гeoмeтpични-ми xapaктepиcтикaми eлeмeнтa, a вeктop нaвaнтaжeння - пapaмeтpaми тexнo-лoгiчнoгo пpoцecy cyшiння i peoлoгiчнoю пoвeдiнкoю дepeвини.
Peзyльтaти дocлiджeнь
Bxiднi дaнi для пpoвeдeння чиcлoвoгo eкcпepимeнтy вибpaнo для дe-peвини cocни з пpямoкyтним пepepiзoм axb = 0,20x0,02 м, кoeфiцiентaми вo-лoгoпpoвiднocтi ах = 1,80E-09, ау = 2,25E-09 м/c, вoлoгicтю пoвepxнi U0 = 30 %, мoдyлeм зcyвy ц = 484 MПa, кoeфiцiентoм ^accom v = 0,38, мoдyлями ^ужтос^ E1111 = б70, E2222 = 5 5 0 MПa, кoeфiцiентoм вcиxaння Kß = 0,0023. Koeфiцiент вoлoгooбмiнy ß = м2/с.
Пiд чac пoдiлy пepepiзy пилoмaтepiaлy нa 1 б0 eлeмeнтiв кpитepiй Фyp'е агатовить F0 = 0,1 пpи t=1,3 гoд. Peзyльтaти oбчиcлeнь нaвeдeнo m pro. 3-б.
54
Збipник нayкoвo-тexнiчниx пpaць
£) M 8e-05 6ë-05 4e-05 2e-05 OE+OO -2e-05 -4e-05 -6e-05 -8e-05
Рис. 3. Динамша деформацш в центра перергзу
nu.iOMamepia.iy: 1 - ехх, 2 — £,3 - £ху о, МПа
Рис. 5. Динамта нормальных напружень у тангенталь-ному напря.ш (Ти- для точок: 1 — точок в центра 2 — на чверть товщини, 3 - на поверхш nepepi3y niuiOMamepiaiiy
Рис. 4. Диналйка напружень в центрг nepep¡3y пиломатериалу: 1 - а,„ 2 - Оуу, 3 - сху
о, мп а
Рис. 6. Диналйка нормальних напружень у рад1альному напрямi cJyy для точок: 1-е центр!, 2 - на чверть тов-щини, 3 - на noeepxHi перергзу п ил оматер i any
Висновки
Узагальнено МСЕ для визначення плоского НДС висушуваних пило-матер1ал1в i3 врахуванням ашзотропп властивостей i реолопчно!' поведшки деревини у нестацiонарних температурно-вологiсних умовах. Розроблено алгоритм визначення плоского НДС на основi МСЕ та отримано результати числового експерименту.
3 аналiзу результапв випливае, що iз зростанням часу сушшня t зна-чення вшх компонентiв деформацiй i напружень зменшуються. Такий характер поведiнки НДС обгрунтовуеться спадом перепаду вологи за товщиною матерiалу у перiод регулярного режиму протшання процесу сушiння.
Лггература
1. Уголев Б.Н. Деформативность древесины и напряжения при сушке. - М.: Лесная пром-сть, 1971. - 174 с.
2. Уголев Б.Н., Лапшин Ю.Г. О деформации древесины при нагружении в условиях сушки// Лесной журнал: Изв. ВУЗов. - 1971, № 3. - С. 2-11.
3. Уголев Б.Н. История и перспективы развития исследований сушильных напряжений в древесине// Труды 2-го Междунар. симп. "Структура, свойства и качество древесины -96". - Москва-Мытище. - 1996. - С. 230-238.
4. Лапшин Ю.Г. Некоторые задачи деформирования материалов при переменной температуре и влажности// Лесной журнал: Изв. ВУЗов. - 1970, J№ 1. - С. 156-159.
5. Соколовський Я.1. Дослщження плоского напружено-деформативного стану деревини в процес сушшня// Наук. вкник УкрДЛТУ: Зб. наук.-техн. праць. - Львiв: УкрДЛТУ. - 1997, вип. 8. - С. 161-168.
6. Соколовський Я.1. Aналiз напружено-деформативного стану пиломатерiалiв в процес сушшня// Наук. вкник УкрДЛТУ: Зб. наук.-техн. праць. - Львiв: УкрДЛТУ. - 1998, вип. 8.1. - С. 156-165.
7. Кулешик Я.Ф., Ганцюк В.М. Дослщження повних поверхневих напружень, що виникають при сушшт букових заготовок// Наук. вкник УкрДЛТУ: Зб. наук.-техн. праць. -Львiв: УкрДЛТУ. - 2000, вип. 9.13. - С. 75-78.
8. Ranta-Maunus A. Rheological behaviour of wood in directions perpendicular to the grain// Materials and structures. - 1993, № 26. - P. 362-369.
9. Ranta-Maunus A. Impact of mechanosorption creep to the long-term strength of timber// Holz als Roh-und Werkstoff. - 1990, № 48. - P. 67-71.
10. Соколовський Я.1. Взаемозв'язок деформацшно-релаксацшних i тепломасооб-мшних процеав у катлярно-пористих тшах// Доповвд НАН Украши: Сер. Механжа. - 1998, № 9. - С. 76-80.
11. Соколовский Я.И. Взаимосвязь деформационно-релаксационных и тепломасо-обменных процессов при сушке капилярно-пористых тел// Прикладная механика. - 1998. -34, № 9. - С. 101-107.
12. Соколовський Я.1. Моделювання напружено-деформативного стану деревини в процес сушшня// Комп'ютерт технологи друкарства: Зб. наук. праць УАД. - Львiв: УАД. -1998. - С. 84-85.
13. Соколовський Я.1., Поберейко Б.П. Напружено-деформiвний стан торцево'! зо-ни пиломатерiалiв у процес сушiння// Наук. вiсник УкрДЛТУ: Зб. наук.-техн. праць. - Львiв: УкрДЛТУ. - 1997, вип. 8. - С. 141-147.
14. Соколовський Я.1., Поберейко Б.П. Дослщження волопсних i залишкових напружень деревини у процес суцпння// Наук. вiсник УкрДЛТУ: Зб. наук.-техн. праць. - Львiв: УкрДЛТУ. - 1998, вип. 8.1. - С. 1961-207.
15. Кристинсен Р. Введение в теорию вязкоупругости. - М.: Мир, 1974. - 268 с.
16. Сегерлинд Л. Применение метода конечных элементов. - М.: Мир, 1979. - 394 с.
17. Зенкевич О., Морган К. Конечные элементы и аппроксимация: Пер. с англ. - М.: Мир, 1986. - 318 с.
Науковий BiCHHK, 2004, вип. 14.1
18. Eopobhkob A.M., Yro^eB E.H. CnpaBOHHHK no apeBecHHe: CnpaBOHHHK/ üoa pea. E.H. yroneBa. - M.: HecH. npoM-CTt, 1989. - 296 c.
19. Sigurdur Ormarsson, Ola Dahlblom. Two-dimensional simulation of wood deformation during graying/ Lund University of technology. Report TVSM-7086. - Sweden, 1994. - 34 p.
20. .Imkob A.B. Teopaa cymKH. - M.: Toc3HeproH3aaT, 1950. - 416 c.
21. Shaffer B.W. Elasto-plastic stress distribution within reinforced plastics loaded normal to its internal filaments// AIAA J. - 1968. Vol. 6, N12. - P. 2316-2324.
22. CoKO^OBCbKHH Ä.I. Po3paxyHoK BonoricHHx Hanpy^eHt b aepeBHHi// HayK. BicHHK yKpflnTy: 36. HayK.-TexH. npaat. - HtBiB: yKp^HTy. - 1997, BHn. 6. - C. 45-49.
23. CoKO^OBCbKHH Ä.I., noöepeHKO E.n. EKcnepHMeHTansHi aocnia^eHHa peonoriiHHx BnacTHBocreH aepeBHHH// HayK. BicHHK yKp^DHTy: 36. HayK.-TexH. npaat. - HtBiB: yKp^DHTy. -1997, BHn. 6. - C. 161-162.
24. CoKOJiOBCbKHH fl.I. EKcnepHMeHTaitHi aocia^eHHa B'a3Konpy®HHx BnacTHBocreH aepeBHHH// HayK. BicHHK yKpflHTV: 36. HayK-TexH. npait. - HtBiB: yKpflHTV. - 1997, BHn. 7. - C. 91-99.
25. CoKO^OBCbKHH Ä.I., ^enaroK M.B. Pe3yitTaTH eKcnepHMeHTantHHx aocnia^eHS
o6epHeHoi' noB3yiocTi Ta cKnaaoBHx ae^opMaaiH aepeBHHH BnonepeK boiokoh// HicoBe rocn-Bo, nicoBa, nanepoBa i a/o npoM-cTt. - 2002, BHn. 27. - C. 73-77.
26. Bep^aHb A.®., Ch3hkob B.C. HHrerpantHue ypaBHeHHa: Meroaw, anropHTMU, nporpaMMH. - K.: HayK. ayMKa, 1986. - 544 c.
УДК 674.02:621.923 Доц. O.A. КШко, канд. техн. наук;
ст. викл. М.М. Якуба - УкрДЛТУ
ОБГРУНТУВАННЯ ТА ВИБ1Р КРИТЕРПВ ОПТИМ13АЦП ПРОЦЕСУ КАЛ1БРУВАННЯ-ШЛ1ФУВАННЯ ПЛИТНИХ ДЕРЕВНИХ МАТЕР1АЛ1В ЖОРСТКИМ АБРА3ИВНИМ 1НСТРУМЕНТОМ
Запропоновано KpHTepi'i оптим1зацп процесу кашбрування-штфування плитних деревних матepiалiв абразивними цилiндpами. Визначено основнi джерела економп. Знайдено вираз для визначення цiльовоi' функцп.
Doc. O.A. Kyiko; Senior teacher M.M. Yakuba - USUFWT
Ground and choice of optimization criterions for calibration-polishing process of wooden boards materials by hard abrasive instrument
Optimization criterions of calibration-polishing process for wooden board materials by abrasive cylinders are offered. Basic sources of economy are certain. Expression is found for determination of having a special purpose function.
Витрати на придбання матepiальних ресурав деревообробними шд-приемствами належать до повтстю регульованих. 1х регулювання може здшсню-ватися як шляхом змши норм витрат, так i шляхом змши закупiвeльннх цiн.
Перший шлях заслуговуе особливо'' уваги, оскшьки означае зниження матepiаломiсткостi продукцп. Такий чинник для оперативного управлшня со-бiваpтiстю на деревообробних (зокрема плитних) шдприемствах мае особли-ве значення, що може бути пpоiлюстpованe прикладом: якщо матepiальнi витрати становлять 50-80 % вщ загальних виробничих витрат, а прибуток пiдпpиемства становить 8-9 % вщ обсягу реалтци продукцп, тодi зменшен-ня витрат на сировину на 2 % дасть змогу збiльшити прибуток до 10 % [2].
Шдходи до упpавлiння матepiальними витратами вiдкpивають шнpокi можливостi для прийняття оперативних ршень з питань:
