CC BY
41
УДК 669.017.165
О.Г. Оспенникова1, О.А. Базылееа1, А.Г. Евгенов1, Э.Г. Аргинбаева1, Е.Ю. Туренко1
МИКРОСТРУКТУРНЫЕ И ФАЗОВЫЕ ПРЕВРАЩЕНИЯ В ИНТЕРМЕТАЛЛИДНОМ СПЛАВЕ НА ОСНОВЕ Ni3Al ПОСЛЕ ВОЗДЕЙСТВИЯ ТЕРМИЧЕСКОЙ ОБРАБОТКИ И ГОРЯЧЕГО ИЗОСТАТИЧЕСКОГО ПРЕССОВАНИЯ
DOI: 10.18577/2071-9140-2016-0-S1-36-43
Представлены результаты исследования влияния различных режимов термической обработки и горячего изостатического прессования (ТИП) на микроструктуру, в том числе на морфологию карбидной фазы, и механические свойства интерметаллидного сплава на основе Ni3Al с поликристаллической структурой. Установлено, что в процессе термической обработки происходит частичное растворение карбидов неблагоприятной пластинчатой формы, что приводит к повышению механических свойств сплава. Установлено, что выбранный режим ГИП благодаря оптимизации микроструктуры - размер у'-фазы в осях дендритов составляет 2-3 мкм и выделения вторичной у'-фазы в прослойках у-твердого раствора 0,2-0,3 мкм - обеспечивает снижение микропористости в отливках лопаток не менее чем в 2,5 раза, повышение предела прочности на 30%, относительного удлинения - более чем в 2 раза, МЦУ -более чем на 100 МПа по уровню напряжений при одинаковом количестве циклов, а по количеству циклов при одинаковом напряжении - более чем в 10 раз.
Работа выполнена в рамках реализации комплексного научного направления 7.3. «Создание интерме-таллидных никелевых сплавов и композиционных материалов на их основе» («Стратегические направления развития материалов и технологий их переработки на период до 2030 года») [1].
Ключевые слова: интерметаллид Ni3Al, карбид, термическая обработка, микропористость, микроструктура, механические свойства, равноосная кристаллизация, поликристаллическая структура, горячее изостатическое прессование.
The influence of different parameters of heat treatment and hot isostatic pressing (HIP) on microstructure, including on morphology of carbide phase, and mechanical properties of intermetallic NijAl-based alloy with polycrystalline structure is investigated. It is demonstrated that adversity plate carbides partially dissolved during heat treatment, which leads to increase of mechanical properties. It is detected that optimum parameters of HIP leads to decrease of microporosity in blade's castings at least in 2,5 times, increase of tensile strength for 30%, elongation - more than twice, fatigue limit more than on 150 MPa on level of tension, and more, than in 10 times by quantity of cycles before destruction due to optimization of microstructure - y'-phase precipitation size in dendritic axes is 2-3 mcm, secondary y'-phaseprecipitation size in g-solid solution is 0,2-0,3 mcm.
This work is executed within implementation of the complex scientific direction 7.3. «Creation of nickel-based intermetallic alloys and composite materials on their basis» («The strategic directions of development of materials and technologies of their processing for the period till 2030») [1].
Keywords: intermetallic Ni3Al, carbide, heat treatment, microporosity, microstructure, mechanical properties, equiaxed solidification, polycrystalline structure, hot isostatic pressing.
'Федеральное государственное унитарное предприятие «Всероссийский научно-исследовательский институт авиационных материалов» Государственный научный центр Российской Федерации [Federal state unitary enterprise «All-Russian scientific research institute of aviation materials» State research center of the Russian Federation]; e-mail: admin@viam.ru
Введение
Для выполнения задач по стратегическим направлениям в области авиастроения: «... - снизить на 30% массу конструкций планера и двигателя летательных аппаратов путем применения сверхлегких материалов нового поколения...; ... -снизить расход топлива и эмиссию С02 - в 2 раза, эмиссию N0* - в 1,8 раза.; - повысить температуру газа перед турбиной до 2200 К, ресурс деталей горячего тракта - в 2-3 раза, обеспечить соотношение тяги к массе 20:1 и снижение стоимости
жизненного цикла - на 10-20%...» [1], оптимизации химического состава конструкционных жаропрочных сплавов или выбора новой матрицы для создания высокотемпературных сплавов в настоящее время недостаточно, а требуются иные подходы с целью повышения ресурса деталей газотурбинного двигателя [2-5].
В данной работе рассматривается возможность выбора оптимального режима термической обработки или режима горячего изостатического прессования (ГИП) применительно к сплаву на основе
интерметаллида Ni3Al для отливок модельных охлаждаемых лопаток с поликристаллической (равноосной) структурой.
Материалы и методы
В качестве материала для исследований использовали литейный интерметаллидный сплав типа ВКНА-4УР системы Ni3Al-Cr-W-Ti-Mo-Co--C-La-Zr [6].
Выплавку прутковой (шихтовой) заготовки проводили вакуумным индукционным (ВИ) методом [7-9].
Изготовление заготовок под образцы и отливок охлаждаемых лопаток проводили методом точного литья по выплавляемым моделям на вакуумных установках для равноосной кристаллизации типа УППФ [10].
Температуры фазовых превращений определяли в литом состоянии методом дифференциально-термического анализа на установке для измерения теплоемкости DSC404F1 [11].
Высокотемпературную газостатическую обработку проводили во ФГУП «ВИАМ» в газостате Quintus-16 фирмы ASEA (Швеция), имеющем молибденовый двухзонный нагреватель (размеры горячей зоны 0200^600 мм) [12]. Режимы ГИП выбирали исходя из температур фазовых превращений сплава.
Исследование пористости до и после ГИП проводили на нетравленых шлифах на металлографическом комплексе фирмы Leica. Съемку изображений вели при помощи цифровой камеры VEC-335 (3 мегапикселя), подготовку изображений к количественному анализу и их математическую обработку выполняли при помощи компьютерной программы Image Expert Pro 3x.
Поверхности шлифов всех образцов просматривали полностью при увеличении *200, Для исследования выбирали места с наибольшим количеством микропор.
Количественный анализ микропор на поверхности шлифов проводили, анализируя 25 полей
зрения для каждого образца при увеличении х200. В случае если количество полей с порами было меньше 25-ти, недостающие до 25-ти поля считали нулевыми, т. е. свободными от пор. Это необходимо для приведения величины микропористости к одинаковой анализируемой площади шлифа, что делает более строгим сравнение образцов по объемной доле пор на единицу площади.
Площадь кадра при увеличении х200 составляла 640x480 мкм=307200 мкм2~0,3 мм2. Площадь, на которой проводили количественный анализ на каждом образце, приблизительно равна 0,3 мм2х25=7,5 мм2.
Микроструктуру отливок лопаток исследовали в литом состоянии, после термической обработки и после газостатирования (морфология /-фазы, состояние эвтектической и карбидной фаз, наличие литейных пор) на растровом электронном микроскопе JSM-840. Исследования методом МРСА проводили на растровом электронном микроскопе JSM-6490LV.
Статические испытания на растяжение с определением предела кратковременной прочности в соответствии с требованиями ГОСТ 1497 «Металлы. Методы испытания на растяжение» на испытательных машинах ИР-5113 и времени до разрушения в соответствии с требованиями ГОСТ 10145 «Металлы. Метод испытания на длительную прочность» проводили на компьютеризированных стендах ZST2/3-BИЭT; испытания на малоцикловую усталость - на установке PSB-10 в соответствии с требованиями ГОСТ 25.502.
Результаты и обсуждение
Определение температур фазовых превращений Анализ кривых дифференциальной сканирующей калориметрии (ДСК) исследованного сплава на основе интерметаллида №3А1 позволил определить температуры фазовых превращений (табл. 1), исходя из значений которых были выбраны экспериментальные режимы термической обработки (ТО) и ГИП (рис. 1).
Таблица 1
Температуры фазовых превращений сплава типа ВКНА-4УР
Температуры, характеризующие фазовые превращения Значения температур, °С
Температура солидус Т3 Температура ликвидус Ть 1310 1357
Рис. 1. ДТА-кривые сплава типа ВКНА-4УР: А-В - температурный интервал кристаллизации первичных дендритов; В-С - температурный интервал образования карбидной фазы
Микроструктурные исследования
Методами растровой электронной микроскопии и МРСА исследована микроструктура заготовок образцов в литом состоянии и после термических обработок по исследованным режимам (рис. 2).
В исходном литом состоянии образцы имеют дендритную поликристаллическую (равноосную) структуру, по границам зерен расположены карбидные фазы. Наиболее крупные выделения у'-фазы эвтектического происхождения, разделяющие дендриты, имеют размер —(30-80) мкм, более мелкие выделения у'-фазы этого же типа имеют размеры —(10-30) мкм. Вследствие наличия углерода в сплаве типа ВКНА-4УР образуются тугоплавкие карбиды, которые блокируют зер-нограничное скольжение, что повышает сопротивление ползучести. Однако, выделяясь в неблагоприятной грубой или пластинчатой форме (рис. 2), карбиды могут приводить к снижению прочностных свойств сплава.
После проведения термической обработки по режиму ТО: наблюдается частичное растворение карбидов неблагоприятной пластинчатой морфологии, а также уменьшение количества выделений у'-фазы эвтектического происхождения.
После проведения термической обработки по режиму Т02 частицы эвтектики достаточно мелкие, а карбиды имеют преимущественно дискретный характер и округлую или гексагональную форму.
Исследования, проведенные методом МРСА, показали, что в литом состоянии и после проведения термических обработок в сплаве присутствуют карбиды на основе (Мо, W, №)С и карбиды циркония ограненной округлой формы, а карбиды пластинчатой формы по сравнению с ограненными сильно обогащены вольфрамом и молибденом и слабо легированы титаном и цирконием. После проведения термической обработки по режиму ТО1 присутствуют также карбиды на основе титана округлой формы.
Химический состав карбидов различной морфологии приведен в табл. 2.
Обобщая результаты исследования влияния термической обработки, можно сделать вывод, что с точки зрения микроструктуры оптимальным является режим Т02, при котором наблюдается более благоприятная морфология карбидной фазы и однородность. Однако наличие микропор (рис. 3), свойственное любым отливкам, не позволяет считать термическую обработку достаточной для получения деталей с высокими механическими свойствами. Поэтому проведено исследование влияния ГИП отливок на микропористость и уровень механических свойств.
Исследование микропористости в отливках лопаток после термообработки и ГИП
Для определения основных особенностей образования пор, характера их распределения в
сплаве и оценки влияния ГИП на пористость и микроструктуру проведено сравнительное исследование отливок лопаток в литом состоянии с термообработкой по режиму Т02 и после газоста-тирования по различным режимам: ГИП1 - двухступенчатый ГИП при более низких температурных параметрах; ГИП2 - двухступенчатый ГИП при более высоких температурах; ГИП3 - темпе-ратурно-временные параметры соответствуют режиму ГИП2, но дополнительно применяется регламентированное охлаждение до температуры конца фазообразования.
Средние значения объемной доли пор в зависимости от состояния приведены на рис. 4. Установлено, что без применения газостатирования микропористость в отливках лопаток составляет от 0,004% в сечении пера до 0,01% в прибыльной части полки. Средний размер микропор равен 4-6 мкм, однако максимальный диаметр (т. е. длина) отдельных пор достигает 15 мкм на пере лопаток, 19 мкм - в прибыльной части полки лопатки. Поры несколько вытянуты - в 1,7-1,8 раза (рис. 4).
Максимальный размер пор снизился более чем в 2,5 раза в процессе ГИП по режиму 1 и более чем в 4 раза - по режиму 2. Данные по количественным характеристикам пористости после ГИП по режиму 3 аналогичны данным режима 2.
В термообработанном состоянии микроструктура пера и прибыльной части полки отливки лопатки имеет существенные отличия. Для прибыльной части полки отливки лопатки характерна выраженная дендритная структура с незначительным количеством эвтектики. Поры расположены в основном по границам зерен или вблизи фрагментов эвтектики. В пере лопатки структура более тонкая, что связано с интенсивным теплоотво-дом из-за малой толщины пера лопатки (—1,5 мм). Фрагменты эвтектики достаточно мелкие, имеют в основном глобулярную форму, наблюдаются отдельные участки с большим количеством карбидов, расположенных в виде сетки или «усов» по границам зерен (рис. 5, а, б). Выделения у'-фазы в пере более дисперсные (размер частиц 0,5-1 мкм), чем в массивной части лопатки (2-3 мкм). При этом частицы у'-фазы в основном кубической или трапецеидальной формы.
После ГИП по режиму 1 (ГИП1) коагуляция частиц у'-фазы в пере и замковой части протекает неодинаково и зависит не только от баротермиче-ских параметров процесса, но и от исходной формы литого зерна. Наличие в пере лопатки вытянутых зерен, появление которых при равноосной кристаллизации обусловлено условиями теплоот-вода при малой толщине пера и в присутствии стержня, приводит к следующему: при том, что приложенное давление в газостате в условиях всестороннего обжатия для любого зерна одинаково, величины внутренних напряжений в зерне различны, так как удельное давление в вытянутом
Рис. 2. Микроструктура иитерметаллидиого сплава на основе №3А1 в исходном (литом) состоянии (а) и после термообработки (см. рис. 1) по режиму ТО1 (б) и ТО2 (в)
Химический состав карбидов в исходном состоянии и после термических обработок
Таблица 2
Вид и морфология карбидов Содержание элементов в карбидах, % (по массе)
№ W Мо Сг П Со Zr
В исходном (литом) состоянии
Ограненные Мо, №)С 28,0 18,0 16,4 7,6 0,6 5,2 0,8
Ограненные ^г)С 3,8 0,8 2,2 0,4 0,9 0,4 62,2
Пластинчатые Мо, №)С 16,2 20,7 25,9 9,1 0,4 5,0 0,8
После термообработки по режиму ТО!
Ограненные Мо, №)С 19,6 33,0 28,1 6,2 0,7 4,2 1,1
Ограненные ^г)С 2,9 7,5 9,4 0 5,3 0,7 60,1
Ограненные Мо, Ti)C 4,0 29,0 18,5 0,9 26,4 0 7,2
Пластинчатые Мо, Ni)C 28,1 27,1 22,2 7,7 0,5 4,9 1,2
После термообработки по режиму Т02
Ограненные (W, Мо, №)С 18,8 24,3 23,4 4,6 0,7 3,0 1,3
Ограненные (Zr)C 3,3 0,9 5,7 0 1,5 0 64,3
Пластинчатые Мо, Ni)C 18,1 28,5 23,4 6,9 0,6 4,3 0,9
Микропоры
15 »V 14 виип (150 РОВЭЕОО*
( I I V I
« • • « ЗООит
Рис. 3. Микроструктура (х150) интерметаллидного сплава на основе №зА1 после термообработки по режиму Т02 (см. рис. 1)
Рис. 4. Средние значения объемной доли микропор (а) и максимальный размер пор (б) в отливке лопатки из сплава на основе интерметаллида №3А1: ■ - прибыль; ■ - перо
20кУ ХЮ.ООО 7»99 11 40 БЕ!
20кУ ХЮ.ООО 1цт 7697 10 6« ЭЕ1
ХЮ.ООО
11 42 5>£1
ХЮ.ООО
10 42 БЕ!
Рис. 5. Морфология у'-фазы сплава на основе интерметаллида №3А1 с поликристаллической структурой в термообработанном состоянии Т02:
а - перо лопатки; б - прибыльная часть полки лопатки; после ГИП (в - ГИП1; г - ГИП3)
эллиптическом зерне в продольном и поперечном сечении будет отличаться. Вследствие этого в процессе ГИП по режиму 1 происходит формирование специфической направленной структуры: коагуляция у'-фазы происходит преимущественно в одном направлении (вдоль продольной оси зерна), что, очевидно, связано с протеканием микродеформаций только в одном направлении, в то время как для протекания их в поперечном направлении при данном температурном режиме ГИП удельного усилия недостаточно. В результате частицы у'-фазы приобретают форму вытянутых фигурок «тетриса» или формируется рафт-структура (рис. 5, е), характерная для материала после высокотемпературной наработки. Формирование такой структуры вызвано исключительно комбинацией баротермических параметров процесса ГИП и свойств материала: практически одинаковы рабочее давление при выбранной температуре обработки и предел текучести сплава.
Подобная направленная структура крайне неблагоприятна с точки зрения ресурсных характеристик: деформация в сплавах на интерметаллид-ной основе идет в основном по твердому раствору и тормозящим фактором является сложная форма
и лабиринтное расположение частиц упрочняющей фазы. В случае появления рафт-структуры дислокационное скольжение беспрепятственно проходит зерно насквозь, что при дальнейшей деформации приведет к разрушению лопатки [13]. И хотя формирование структуры лопатки происходит с преобладанием равноосного (сферического) зерна, наличие зерен с подобной ориентацией в тонкостенной части пера лопатки может отрицательно сказаться на ресурсе.
На отдельных участках структуры отмечены поры, заполненные частицами у'-фазы, и остаточные «незалеченные» поры, отороченные концентрически расположенными частицами у'-фазы. Это свидетельствует о залечивании пор в сплаве преимущественно по механизму «зарастания»: крупные поры не схлопываются, а заполняются у'-фазой, причем в большинстве случаев частицы, находящиеся внутри концентрической области, имеют в 2-3 раза меньшие размеры, т. е. происходит дробление упрочняющей у'-фазы при «выдавливании» через образующийся разрыв в поверхности поры, как в процессе экструзии или в процессе сдвиговых деформаций при движении стенок поры. Такие области формируются на ме-
сте крупных пор преимущественно в массивных частях лопатки. Подобный механизм залечивания пор отмечен и для никелевых жаропрочных сплавов при определенных температурных параметрах ГИП [14-16].
Повышение температуры первой и второй ступеней ГИП (ГИП2) кардинально меняет микроструктуру пера лопатки. Коагуляция частиц у'-фазы проходит без преимущественной ориентации, в условиях конкурентного роста, что приводит к формированию благоприятной лабиринтной структуры. На первой стадии происходит подготовка структуры: поры заполняются частицами у'-фазы, происходит дробление карбидных «иероглифов». Даже на самых проблемных участках с выделением карбидов в виде «усов» после ГИП происходит их дискретизация, карбиды приобретают почти глобулярную форму. Продолжительность второй, высокотемпературной ступени данного режима ГИП оптимальна: обеспечивается нормальное протекание диффузионных процессов, приводящих к выравниванию структуры областей, соответствующих бывшим залеченным порам, и в то же время это позволяет избежать чрезмерного роста частиц у'-фазы. ГИП также положительно сказывается на выравнивании размеров у'-фазы в пере и массивной части лопатки: в обоих случаях размеры частиц находятся в пределах 2-3 мкм. Высокая температура второй ступени высокотемпературной обработки способствует растворению игл а-молибдена и дополнительному залечиванию пор благодаря уменьшению предела текучести материала при сжатии на данном режиме.
Замедленное охлаждение до температуры конца фазообразования (ГИП3) после окончания выдержки на второй ступени режима приводит к более полному выделению дисперсных частиц вторичной у'-фазы (рис. 5, г), что положительно сказывается на усталостных характеристиках, относительном удлинении и пределе кратковременной прочности сплава при комнатной температуре.
Механические испытания
Образцы, прошедшие термическую обработку по различным режимам и газостатированные по режиму 3, испытывали на кратковременную прочность при комнатной температуре и длительную прочность по времени до разрушения при температуре 975°С. Уровень механических свойств в сравнении с исходным (литым) состоянием приведен в табл. 3.
Повышение механических свойств после термической обработки в сравнении со сплавом в литом состоянии обусловлено частичным раство-реним карбидов неблагоприятной пластинчатой морфологии, выравниванием структуры. Повышение уровня свойств образцов после ГИП связано с уменьшением доли микропор и с практически полным устранением главных концентраторов напряжений - карбидов в виде игл и «усов», а также со сфероидизацией дискретных карбидных частиц. Положительное влияние этого механизма упрочнения (дисперсное упрочнение) в совокупности с уменьшением микропористости наглядно прослеживается при циклических испытаниях (рис. 6) - средние значения предела выносливости
Таблица 3
Результаты механических испытаний сплава типа ВКНА-4УР (средние значения по трем испытанным образцам)
Режим ТО и ГИП 975 t(j=1 4 7МП а, 4 а в2 0°, МПа S20°, %
Исходное (литое) состояние 40 677 6,0
то1 59 730 8,6
то2 65 712 10,5
ГИП3 69 760 16,5
МО
= МО -
о ■J
= ТОО
■î «
§ 600
J00
10 1<£ L О3 101 L05 ltfi
КЙЯИЙСТВО ЫМкЛиь .V
Рис. 6. Значения МЦУ сплава на основе интерметаллида Ni3Al с поликристаллической структурой при температуре испытания 750°С после термообработки по режиму ТО2 (•) и ГИП3 (•)
при 750°С составили 600 МПа в термообработан-ном состоянии (Т02) и 765 МПа после ГИП3. Таким образом, ГИП повышает МЦУ сплава на основе интерметаллида NiзAl более чем на 100 МПа по уровню напряжений при одинаковом количестве циклов, а по количеству циклов при одинаковом напряжении - более чем в 10 раз.
Заключение
Обобщая результаты исследований влияния различных режимов термической обработки и
ГИП, а также анализа пористости, микроструктуры, с учетом оценки механических свойств при статических и динамических испытаниях, можно сделать вывод, что газостатическая обработка по режиму 3 может быть рекомендована в качестве основной термообработки для сплава на основе интерметаллида №3А1 при производстве из него деталей с поликристаллической структурой.
ЛИТЕРАТУРА
1. Каблов Е.Н. Инновационные разработки ФГУП
«ВИАМ» ГНЦ РФ по реализации «Стратегических направлений развития материалов и технологий их переработки на период до 2030 года» // Авиационные материалы и технологии. 2015. №1 (34). С. 3-33. DOI: 10.18577/2071-9140-2015-0-1-3-3.
2. Jozwik P., Polkowski W., Bojar Z. Applications of NijAl Based Intermetallic Alloys - Current Stage and Potential Perceptivities // Materials. 2015. Vol. 8 (5). P. 2537-2568.
3. Базылева O.A., Аргинбаева Э.Г., Туренко Е.Ю. Высо-
котемпературные интерметаллидные сплавы для деталей ГТД // Авиационные материалы и технологии. 2013. №3. С. 26-31.
4. Jozwik P., Bojar Z. Influence of Heat Treatment on the
Structure and Mechanical Properties of Ni3Al-Based Alloys // Archives of Metallurgy and Materials. 2010. Vol. 55. Issue. 1. P. 271-279.
5. Базылева O.A., Аргинбаева Э.Г. Влияние термической обработки на структуру и жаропрочность ре-нийсодержащего интерметаллидного сплава на основе никеля // Авиационные материалы и технологии. 2014. №2. С. 21-26. DOI: 10.18577/2071-91402014-0-2-21-26.
6. Сплав на основе интерметаллида Ni3Al и изделие, выполненное из него: пат. 2569283 Рос. Федерация; заявл. 18.09.14; опубл. 20.11.15. Бюл. №32.
7. Каблов Е.Н., Оспенникова О.Г., Петрушин Н.В. Но-
вый монокристаллический интерметаллидный жаропрочный сплав на основе у'-фазы для лопаток ГТД // Авиационные материалы и технологии. 2015. №1 (34). С. 34-40. DOI: 10.18577/2071-9140-2015-01-34-40.
8. Сидоров В.В., Ригин В.Е., Горюнов А.В., Каблов Д.Е.
Высокоэффективные технологии и современное оборудование для производства шихтовой заготовки из литейных жаропрочных сплавов // Металлург. 2012. №5. С. 6-30.
9. Горюнов A.B., Ригин В.Е. Современная технология получения литейных жаропрочных никелевых сплавов // Авиационные материалы и технологии. 2014. №2. С. 3-7. DOI: 10.18577/2071-9140-2014-0-2-3-7.
10. Базылева O.A., Туренко Е.Ю., Рассохина Л.И., Би-тюцкая О.Н., Шитиков A.B., Лапеев Б.С. Литые блоки соплового аппарата 2-й ступени ТВД из интерметаллидного сплава ВКНА-4-ВИ // Литейное производство. 2014. №10. С. 7-10.
11. Лощинин Ю.В., Фоломейкин Ю.И., Пахомкин С.И. Исследование теплоемкости металлических материалов с покрытием методом лазерной вспышки // Заводская лаборатория. Диагностика материалов. 2015. Т. 81. №9. С. 40-44.
12. Базылева O.A., Рассохина Л.И., Нефедов Д.Г., Рога-лев A.M. Исследование влияния высокотемпературной газостатической обработки на структуру и свойства интерметаллидного сплава ВКНА-4 // Письма о материалах. 2014. Т. 4. Вып. 3. С. 163-166.
13. Гринберг Б.А., Иванов М.А. Интерметаллиды NijAl и Ti3Al, микроструктура, деформационное поведение. Екатеринбург: УрО РАН, 2002. 359 с.
14. Толорайя В.Н., Филонова Е.В., Чубарова E.H. и др. Исследование влияния ГИП на микропористость в монокристаллических отливках безуглеродистых жаропрочных сплавов // Авиационные материалы и технологии. 2011. №1. С. 20-26.
15. Каблов E.H., Орлов М.Р., Оспенникова О.Г. Механизмы образования пористости в монокристаллических лопатках турбины и кинетика ее устранения при горячем изостатическом прессовании // Авиационные материалы и технологии. 2012. №S. С. 117-129.
16. Оспенникова О.Г., Калицев В.А., Евгенов А.Г., Базылева O.A. Совмещение процессов ГИП и термической обработки поликристаллических отливок из сплава на основе NijAl // Вестник МГТУ им. Н.Э. Баумана. Сер.: Машиностроение. 2011. №SP2. С. 88-96.
