CC BY
39
[
Г.М. Еремин, к.т.н.,
ГИК НЦ РАН
Методы повышения точности и надежности определения параметров бортов глубоких карьеров
В настоящее время существует множество методов определения параметров бортов карьеров [1, 2, 3]. Сравнение их точности соответствия расчетных данных фактическим может быть проведено только для откосов с небольшими параметрами и в породах небольшой прочности (полускаль-ных, глинах, породах четвертичных отложений).
Наиболее часто употребляемым в проектной практике при проведении расчетов по определению параметров бортов карьеров является метод, разработанный под руководством проф. Г.Л. Фи-сенко. Однако, как показали исследования, заложенные в проектах разработки большинства месторождений параметры устойчивых откосов бортов или резко отличаются от возможных по глубине карьеров или имеют слишком пологие откосы с учетом введенных коэффициентов запаса устойчивости.
Величины этих коэффициентов подразделяются по методике института ВНИМИ с учетом временных факторов, типа пород, нару-шенности массива и т.д. и изменяются в пределах 1.15-2.0, а общая его величина составляет 1.3 [4].
Надежность получаемых расчетных данных, как правило, зависит от полноты и правильности интерпретации данных геологоразведки месторождения, представительности и качества экспериментальных и натурных данных о свойствах характерных типов вмещающих пород с учетом трещиноватости и нарушенности массива тектоникой, особенностью ведения горных работа карьере и т.д.
Главным параметром, от которого зависят расчетные величины откосов бортов, как известно, являются физико-механические ха-
рактеристики пород (сцепление, угол внутреннего трения (р), определяемые в области призм сдвига и упора. Их величина принимается на основе проведения сдвиговых испытаний призм массивов на срез в карьере (по ВНИМИ), а по данным испытаний кернового материала, образцов пород или по данным обратных расчетов. Полученные данные, как правило, характеризуют породы небольшой прочности и при введении коэффициента запаса - 1.3 вообще могут отражать породу типа небольших «кирпичиков», близких к супесчаному материалу или песку (угол внутреннего трения ф = 36- 38°).
Данные обратных расчетов
также не могут быть применены, поскольку эти данные отражают предельное состояние призмы
сдвижения после длительного
стояния откосов (через 15-20 лет и более) в результате действия процессов выветривания или распространения круто- или наклоннопадающего тектонического нарушения (разлома) с глинкой трения, а также протяженных трещин, раскрытых в результате ведения массовых взрывов в карьере.
Слабостью применяемых расчетных методов является также практически полный неучет процессов, связанных с добычей руды в карьере длительное время (массовые взрывы), особенности отработки приконтурных зон, а также процессов выветривания пород.
Такая идеализация породного тела в стадии деформации на период завершения работ в карьере (через 25-30 лет и более) резко снижает точность и достоверность получаемых расчетных данных (небольшая предельная глубина карьербв и сравнительно пологие углы откосов их бортов - до 3640°), поскольку откосы массивов
пород магматического происхождения и особенно интрузивов после их обнажения при сдвижениях (при подработке) имеют углы от 65-70 до 80-85° (Джезказганское месторождение меди, апатит-нефелиновые месторождения Хибин и железорудные месторождения Кривого Рога).
Ниже приводятся новые методические подходы к обоснованию и определению предельных параметров откосов бортов карьеров.
В основу предлагаемого для использования в проектной практике метода определения параметров откосов бортов глубоких карьеров положен учет ослаблений и нарушений в законтурном массиве при производстве массовых взрывов в карьере и особенно в при-контурной его зоне, а также процессов выветривания. Снижение прочностных свойств пород массива в зонах предполагаемой поверхности сдвига (среза) рассматривается во времени по мере действия ослабляющих факторов и понижения горных работ в карьере и отстройки борта. Значительное внимание отведено учету структуры массивов и падения слоев с глубиной и характеру изменения параметров нарушений (ослаблений) в пространстве (раскрытия трещин и углов их наклона).
По мере действия массовых взрывов в карьере вблизи его при-контурной зоны в пространстве формируется поверхность ослабления (граница зоны трещинообразо-вания и подвижки блоков в верхней части массива борта), рис. 1. Она перемещается во времени вглубь массива под действием сил выветривания, волновых процессов при взрывах и гравитационного веса блоков пород из положения ОСВАА1В1С1 в 01С2В2А2 за время ДТ, рис. 1б.
Рис. 1. Схема формирования лтклса борта по времени Т с выделением зон нарушений от взрывных нагрузок и выветривания («подвижная» зона во времени АВСОО1С1В1А) (а, б)
Рис. 2. Схема развития зоны трещинообразова-ния от действия взрывных нагрузок (а), модель разупрочнения среды (выветривание) (б) и модель расчета параметров откоса борта с ослаблениями (нарушениями) (в):
а - 1, 2, 3 - соответственно, граница трещинообразова-ния на верхнем и нижнем уступах с течением времени;
11, 12, 1Т - соответственно, радиусы трещинообразовва-ния на смежных горизонтах и во времени; ^ - высота уступа; б - ^, h2 , в - соответственно, ширина щели в начале и после разупрочнения; с - сцепление, зависит от ширины щели в, влажности W и времени Т; в - АСД -приповерхостная зона сдвижения (не сплошная - слои среза): тс1-з, тсд1-з - соответственно, сопротивление сдвигу и напряжение сдвига в различных зонах откоса борта, 1, 2 - соответственно, участки сплошной поверхности сдвижения и среза
Определение параметров зоны ослабления (нарушения) (подвижной зоны) во времени Т осуществляется с учетом количества ВВ Qвв > взрываемого вблизи проектного контура карьера (в зоне заоткоски
борта) по мере понижения горных работ в карьере (горизонт за горизонтом). С производством взрывных работ в карьере связано изменение трещиноватости законтурного массива. Увеличение трещиноватости под воздействием взрывов начинается с изменения длины и раскрытия естественных трещин.
Основные особенности и закономерности распространения на месторождении естественных трещин устанавливаются в процессе разведки месторождения, а также при выполнении специальных работ по обоснованию предельных параметров бортов на том или ином участке карьера. По данным исследований и геологоразведки на месторождениях Кольского региона выделены главные системы трещин и установлены основные особенности изменения трещиноватости массива с глубиной месторождения.
По данным геологоразведки (Хи-биногорская и Ено-Ковдорская геологоразведочные партии Мурманской геологоразведочной экспедиции) изменение трещиноватости пород ^ с глубиной Н может быть описано эмпирической зависимостью (рис. 2) ^=А/НП (1)
где ^ - трещиноватость массива (количество трещин на 1 м); Н -глубина местороищения, м; А, п -соответственно, постоянная и показатель степени.
Значения коэффициентов п и А для Коашвинского месторождения апатит-нефелиновых руд (АО «Апатит») равны 116 и 0.43, а для Ковдорского месторождения комплексных железных руд 116 и 0.57.
Расчеты по формулам дают достаточно близкие расчетные данные к установленным для этих месторождений.
Изменение трещиноватости пород 016 с глубиной, а также блочности пород предлагается определять по степенной зависимости вида [3]
аб=0.84-аН+(вН)2 (2)
где а, в - коэффициенты, а = 0.016, в = 0.011.
Размер блока по формуле (2) при глубине 100 м составляет 0.45 м, на глубине 200 м - 2.48 м, хотя в работе отмечается, что заметное увеличение размера блоков наблюдается по ряду месторождений только для глубины их 150 м.
Раскрытие естественных трещин и образование новых при действии взрывных нагрузок обычно связывается с коэффициентами пустотных трещин и их длиной. Предложено оценивать состояние массива, разбитого трещинами, величиной коэффициента трещинного ослабления Кто, которая достаточно точно может быть аппроксимирована выражением вида [5]
Кто=Впл,к (3)
где пл - коэффициент линейной трещинной пустостности; к - показатель степени.
Значения коэффициентов для одного из рассмотренных месторождений составляют соответственно В=16, к==0.4 (при изменении пл в диапазоне 2х10-2^1х10-1). С коэффициентом трещинной Кто пустотности связана величина критической скорости смещения массива при трещинообразовании Ут У =Укр/Кто, (4)
где Укр - величина критической скорости смещения для пород с
Параметры нарушений Типы пород
Малотрещино -ватые Среднетрещи- новатые Сильнотрещи- новатые Полускаль- ные
Вес з; п 1ряда, т Вес з; п 1ряда, т Вес за п фяда, т Вес з; п а, яда &
0.4 2 0.4 ' 2 0.4 2 0.4 2
Радиус трещи-нообразования 3.8-4 5.5-5.8 5.0-5.2 7-8 6.2-6.4 10-11 10-12 18-20
Ширина зоны подвижки блоков 1-1.5 * 2.0-2.5 2.0-2.5 3-4 3-4 5-6 4-5 6-8
Ширина зоны выветривания Т=20 лет Т=30 лет 1.5-2 2.5-3 3-4 5-6 15-20 20-25 30-35 40-45
незначительной трещиноватостью массива (размер отдельности - 1.5 м и более [5]).
Кроме того, показатель интенсивности волнового воздействия К связан со скоростью продольной волны С выражением
К=1/(р2/3С1/3), (5)
где р - плотность породы.
От величины оптической скорости смещения Ут, показателя интенсивности волнового воздействия К, а также степени пустотного ослабления массива Кпо, зависит не только глубина трещино-образования в массиве 1Т, но и раскрытие естественных трещин 1Р и подвижки блоков 1б.
Коэффициент пустотного ослабления массива Кпо связан со скоростью продольной волны соотношением
Кпо = (Ср/Сро)-1/3, (6)
где Ср и Сро - соответственно, скорость распространения продольных упругих волн в трещиноватом и близком к монолитному массиву пород.
В свою очередь, правая часть соотношения скоростей продольной волны связана с линейной пустотно-стью трещин выражением вида Ср/Сро=СьПл -м, (7)
где С ь т - соответственно, постоянная и показатель степени, С1 = 0.067, т = 0.4.
Тогда Кпо = (СьПл -м)-1/3 , или
Кпо = 2.44- Пл -2/15
При значениях Кто = 2.2, Кпо = 1-25 и К = 1.2 м3С-1кг-2/3 величина критической скорости в глубине трещиноватого массива составляет 1.3 м/с (ширина трещин 3 мм) [5]. Расстояние до границы трещино-образования 1т обычно определяют по формуле
Ка
V
Т^, (8)
где Qэс - масса сосредоточенного заряда эквивалентного по скорости смещения в рассматриваемых точках массива действию реально используемой системы цилиндрических или сосредоточенных зарядов; а - коэффициент, учитывающий число открытых поверхностей массива при взрывах и положении точки, для которой определяется скорость на поверхности или в глубине массива; Усу - скорость смещения пород.
Ширина зоны раскрытия естественных трещин 1р также зависит от величины скорости смещения в этой зоне У;м1-2 и может быть определена по выражению вида
1р = Д Усм1-2 , (9)
где Д - коэффициент пропорциональности; Д = 2-5. Значение скорости смещения Усм1-2 изменяется в пределах Укр>Усм1-2^Усм2, где У см2 - минимальное значение скорости смещения, при которой еще
Таблица 1 происходит раскрытие естественных трещин.
Размер зоны раскрытия естественных трещин уменьшается по мере понижения горных работ в карьере и снижения трещиноватости массива. Ширина зоны подвижки блоков 1б также зависит от величины скорости смещения блоков У смб 1-2 и определяется ее диапазоном Усм>Усмб1 -2>Усмб2 .
1б = С2 • Усмб1-2, (10) где С2 - коэффициент пропорциональности; С2 = 20-30. Значение 1б в верхней зоне больше, чем в нижней, несмотря на то, что скорость смещения пород в глубине массива больше, чем на поверхности. Это происходит из-за того, что в глубине массива и особенно в нижней зоне массива при меньшей его трещиноватости энергия упругой волны расходуется в основном на сжатие среды.
В табл. приведены расчетные данные параметров зоны трещи-нообразования 1т, полученные по рекомендованным в работе [5] эмпирическим формулам вида
Гт = Е^ОТС, м (11)
гдегт= радиус зоны трещинообра-зования, м; Е - коэффициент, Е =
0.9; Q -масса заряда, кг; С - коэффициент сопротивляемости тре-щинообразованию при взрыве.
При длине заряда L > 60 радиус трещинообразования по оси заряда
г=22^л/С, где d-диаметр заряда, м.
При определении радиуса тре-щинообразования для открытых поверхностей показатель сопротивляемости трещинообразованию при взрыве определен по формуле Соп=0.35С[ц(1-ц)]2/3 12)
где ц - коэффициент Пуассона.
При значениях С для прочных малотрещиноватых скальных пород (стсж > 100 МПа), средней прочности ((стсж = 100-50 МПа) и малой прочности (стсж < 50 МПа), равных соответственно 9.6,4.8 и 1.0 кг/м3 величина С составит соответственно .2130, 0.1613 и 0.05775 кг/м3. Ширина зон раскрытия естест-
Таблица 2
Тип пород Линейная трещиноватость, м Пределы прочности, МПа Сцепление при срезе Сер Сцепление при сдвиге Угол внуц- грен-
На сжатие, Осж На растяжение
Малотрещиноватые Менее 3-51010л Более 100 20-30 Н.д. 45
Среднетрещиноватые до 8-10-10Л Более 100 10-15 15-18 45
Сильнотрещиноватые (10-15) -10л 50-100 5-8 8-10 - 40Л2
Ниже средней прочности Менее 50 3-5 4-6 г» 38-42
Полускальные Менее 5-10 1-2 Н.д. 1-3 38-40
Породы отвалов • 0.3-0.5 38-42
Наносы 0.1-0.3 35-37
венных трещин 1р и подвижки блоков ^ определены по зависимостям (8) и (9).
Наведенная взрывами техногенная трещиноватость, как отмечено выше, подвержена развитию во времени под действием сил выветривания, что проявляется на карьерах при выполаживании откосов уступов при длительном их стоянии.
Изменение углов откосов уступов во времени может быть определено по формуле вида [6]
-Ып
а = (а0 - р) в +р , (13)
где а - угол откоса в момент временит град.; а0 - угол откоса уступа на момент отработки, град.; р -угол естественного откоса, град,; Ь - коэффициент, зависящий от скорости выветривания пород (скорости выполаживания угла откоса уступа); 1 - число лет (весеннелетних сезонов) с момента отработки уступа; п - коэффициент, зависящий от прочности пород в массиве.
Скорость выполаживания откосов уступов для пород различной прочности и трещиноватости (сдвижение верхней точки бровки откоса) может изменяться на один-два порядка и составлять: для прочных малотрещиноватых пород (естественной трещиноватости длиной 1.5-3 мм и наведенной
при заоткоске 5-10 мм) (типа устойчивых пород Ковдорского массива) -от 0.005 до 0.04 м/год, типа мергелей [4] - от 0.32 до 0.36-0.4 м/год.
Как следует из этих данных, скорость выветривания пород в значительной степени зависит от ширины трещин и прочности пород, поскольку сила разрыва трещин (от образования льда) находится в прямой зависимости от количества воды, замерзающей при отрицательных температурах (рис. 2). В соответствии с этим, ширина зоны выветривания 4 в верхних горизонтах (коре выветривания) Меньше, чем на нижних и ее параметры формируются по мере раскрытия или образования новых трещин при производстве взрывных работ в карьере и в зоне заоткоски. За 20-30 лет формирования откоса борта ширина зоны выветривания может изменяться от 0.5-2 м в прочных малотрещиноватых породах (в зависимости от способа заоткоски) до 10-15 м в трещиноватых малопрочных породах. На схеме (рис. 2) показано, как за счет действия взрывных нагрузок и выветривания повышаются параметры чрещин (ширина и длина) по сравнению с естественной трещиноватостью массива. Сопротивляемость породных слоев (наклонных) в призмах сдвига и упора по мере увеличения их ве-
са (касательных напряжений сдвига). Как показали многолетние наблюдения за особенностью формирования и устойчивостью откосов бортов в карьерах Кольского региона, при определении их параметров следует выделять структуру массивов пород этих слоев после длительного действия взрывных нагрузок, выветривания и действия веса блоков в призмах сдвига и упора.
При крутом падении слоев (пачек) рудных и породных тел (до 70-80°) (интрузивная форма месторождения, например Ковдорское месторождение комплексных железных руд) и в гористой зоне (некоторые участки апатитовых карьеров Центрального и Восточного рудников АО «Апатит») раскрытие трещин или частичные нарушения сплошности слоев при взрывах могут распространяться согласно с падением этих слоев. Степень их влияния может быть не столь существенной (при «залеченных», например карбонатитом, естественных трещин - Ковдор) или требующей учета при заоткоске уступов в трещиноватом массиве. Поэтому такие крутонаклонные слои малотрещиноватых пород в зоне призмы упора работают в основном на срез, и это следует учитывать при определении характеристик пород на сдвиг по предполагаемой поверхности сдвижения массива.
По данным, полученным в результате проведенных испытаний образцов пород указанных выше наиболее характерных месторождений региона на сжатие, сдвиг и срез, ниже предложена классификация пород по сопротивляемости на сдвиг и срез, табл. 2.
Таким образом, в зависимости
Рис. 3. Схема развития зон нарушений в массиве борта на верхних средних, средних и глубоких горизонтах во времени (а) и многоугольник сил сдвижений и сопротивления сдвигу и его замыкания в предельном положении во времени (б) а - ОО1О2 - клин сдвижения массива; ОО2А1 - клин сдвига массива борта после ослабления; 1,2, 3 - соответственно, первоначальная поверхность нарушений (от взрывных нагрузок), первоначальная поверхность карьера и круглоцилиндрическая поверхность сдвижения;
С1, С2, С3 - соответственно, сцепление пород на горизонтах I, II, Ш
от прочности слоев пород и их нарушенности сцепление может изменяться на один-два порядка, а угол внутреннего трения - в 1.5-2 раза (по контакту с «глинкой трения» ф= 23-25°). Их значения могут изменяться как в верхних, так и нижних зонах откоса в зависимости от нарушенности слоев взрывными нагрузками, протяженными тектоническими нарушениями (сдвигов-надвигов), выветриванием пород.
Накануне завершения формирования откоса (период доработки карьера) и действия всех указанных выше процессов и факторов, в том числе и гравитационной составляющей веса блоков, устойчивость его обеспечивается соотношением, когда силы сопротивления сдвигу больше сил сдвижения
их и 2 т-»р> 2т(рис 2в).
В то же время в более ослабленной верхней зоне сопротивление сдвигу Тс1 может быть меньше касательных напряжений сдвига, и, наоборот, в нижней зоне, когда
тсз > тСДЗ.
В общем случае клин сдвига может сформироваться только по истечении длительного времени (в породах прочных средне трещиноватых) или в момент достижения откосом предельных параметров (полускальные и раздробленные породы) рис. За.
Поэтому многоугольник сил при обеспечении устойчивости массива борта не замкнут (напряжения сопротивления сдвигу превышают касательные напряжения сдвига). Только с течением времени при действии влаги и Показатели физико-механических свойств пород разупрочнении пород силы сопротивления могут сравняться с силами сдвига и породный материал перейдет в состояние предельного равновесия, а затем в стадию деформации (изменение тс1 , тс2 , тс3 соответственно в тсТп , тсТп+1, и тс1, рис. За, б.
Определение параметров откосов бортов с учетом влияния разупрочняюшйх фактдров. При определении устойчивых параметров откосов бортов целесообразно учитывать естественную трещиноватость пород массивов, степень ее нарушения динамическими взрывными нагрузками и выветриванием, а характеристики пород по сопротивляемости их сдвигу рассчитывать по зонам с учетом коэффициентов трещинного и пустотного ослабления массивов. Сплошность трещинного ослабления массива на участках вероятной поверхности сдвижения необходимо оценивать не только по данным удельной трещиноватости пород по глубине массива, но и по данным откачки воды на различных горизонтах. Полученные дан-
ные по водоотдаче пород и коэффициенты фильтрации могут наиболее полно соответствовать расчетным характеристикам пород по сопротивляемости на сдвиг (сцепление и угол внутреннего трения).
Параметры устойчивого откоса массивов при естественной трещиноватости пород железорудных и апатит-нефелиновых месторождений могут быть наиболее точно определены с учетом сдвижения этих массивов при их подработке.
На рис. За показан клин сдвижения 00102 > который после сдвижения образует устойчивый угол откоса ау = ае. Величина его для изверженных магматических пород железорудных месторождений КМА по данным проф. Н.А. Старикова составляет 75-80°. На апатитовых месторождениях АО «Апатит» в зависимости от направления подработки массива и главной системы трещиноватости пород величина угла ае. изменяется от максимальных значений 100105° (отдельные участки Расвум-чоррского рудника), 85-90° (Юк-спорский рудник) до минимальных 60-65°, составляя в среднем 70-75° Для высоты 500-700 м. При этом величина сцепления пород Се может быть определена из соотношения равенства суммы сдвигающих напряжений ТСД и
суммы сопротивлений сдвига по зонам 2 тС (блок 00х02) (рис. За)
2( ТСД1 + ТСД 2 + ТСД 3 ) =2( Т + ТС 2 + ТС3 ) .
Расчеты показали, что при высоте откосов 500-700 м и величине угла внутреннего трения (принято считать, небольшое его изменение) 42-45° величина сцепления пород апатитовых месторождений может составлять 1.8-2.2 МПа (Сср= 2.0 МПа), для железорудных месторождений 2.0-2.7 МПа (Сср == 2.4 МПа).
В общем виде угол откоса борта аб зависит от сцепления и угла внутреннего трения ф породы в приповерхностной призме сдвига и ее длины L и веса, а высота откоса Нс - от соотношения напряжений сдвига и упора по вероят-
ной поверхности сползания ае = Ат(с;ф), Н = ВЕтс /2тСд,
где А, В - постоянные.
На основе обработки данных экспериментальных исследований, натурных наблюдений за откосами сдвижений массивов при их подработке, а также данных по откосам отвалов при их высоте 280-300 м («о = 36-37°) получены эмпирические зависимости для определения угла откоса бортов 06 и их высоты Но (в естественном состоянии массива) в виде
ае = А1 + В1т(с;ф)к1,
Н0 = А2 + В2 т(с;ф) , где А1 , А2, В1, В2 - постоянные; К1, к2 - коэффициенты; А1 = 75; А2 = 9; В1 = 310; В2 = 32; к:=
0.9; к2== 0.8; т(с;ф)- суммарное напряжение сопротивления
сдвигу (с учетом сцепления и угла внутреннего трения).
На последнем этапе определяются расчетные параметры откосов бортов в результате действия взрывных нагрузок и процессов выветривания во времени. В пределах геометрически сформированного клина сдвига во времени уточняются характеристики пород (сцепление Ср и угол внутреннего трения ф) в соответствии с новыми коэффициентами трещиноватости Ттр и пустотного ослабления массива Тпо, а также с учетом данных по коэффициентам удельной трещиноватости массива, водоотдачи и коэффициента фильтрации для различных зон по высоте массива борта (специальные геофизические и гидрогеологические работы по изучению зон призм сдвига и упора). При этом в зависимости от типа пород и их трещиноватости, а также способа ведения взрывных работ в зоне заоткоски сцепление может
измениться от 1.2-1.3 до 1.8-2 раз и более (в полускальных породах). В соответствии с характеристиками пород С и ф с учетом коэффициентов запаса 1.151.3 (последнее значение возможно для использования при сложноструктурных месторождениях с тектоническими нарушениями) уточняются параметры откосов в сторону их снижения по сравнению с естественным состоянием массива. Меньшие значения коэффициента запаса п = 1.1-1.15 целесообразно принимать для массивов прочных и малотрещиноватых пород, а также их участков при оформлении откоса борта на глубоких горизонтах (выпускные борта) с использованием Элементов «щадящей» технологии заоткоски уступов и участков борта.
Надежность расчетных данных по сравнению с фактическими подтверждается проверкой, проведенной для условий сдвижений откосов борта с параметрами Нб = 180-200 м и глубиной оцолзня l = 30-35 м, заоткошенного без применения специальных способов заоткоски (щелей и буферных зон), в результате образовалась сплошная поверхность сдвижения (технология ведения горных работ в 50-60 гг.). Расчетные параметры откосов бортов для массивов прочных малотрещиноватых пород, средней трещиноватости, сильнотрещиноватых и полу-скальных пород и высотой откосов соответственно Н = 700-800 м; Н2 = 550-600 м; Н3 - 380-400 м; и Н4= 250-260 м имеют углы откосов бортов от 65 до 40°. Как следует из этих данных, на карьерах имеются значительные резервы для формирования откосов бортов под более крутыми
углами и поддержания их в устойчивом состоянии.
Выводы
1. Предложен метод определения параметров бортов, учитывающий реально действующие при их формировании факторы и процессы нарушений устойчивости массивов во времени.
2. Коэффициент запаса устойчивости массива борта снижается по мере увеличения параметров зоны нарушений массива.
Расчетные данные по параметрам откосов бортов свидетельствуют о значительных резервах их повышения при рациональных технологиях их формирования и заоткоски.
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
1. Фисенко Г.Л. Устойчивость бортов карьеров и отвалов. - М.: Недра, 1965.-376 с. 2. Арсентьев А.И., Букин И.Ю., Мироненко В.А. Устойчивость бортов и осушение карьеров. - М.: Недра, 1982. -162 с. 3. Попов 9.Н., Байков Б.Н. Технология отстройки бортов карьеров. -М.:Недра, 1991. -184 с.
4. Методическое пособие по определению углов откосов уступов и углов наклона бортов карьеров, сложенных многолетними мерзлыми породами. - Л.:Изд.. ВНИ-МИ.1972.-102 с.
5. Азаркович А.Е., Щуйфер М.И. Классификация скальных массивов по сопротивляемости трещи-нообразованию при взрыве // Горн. журн. - 1989. - №7.-С. 31-34.
6. Синянский Д.Е. Исследование влияния природных и технологических факторов на устойчивость откосов уступов и бортов карьеров, сложенных скальными и полускаль-ными трещиноватыми породами. Автореф. дисс... канд.техн. наук. 1970. - 19 с.
© Г.М. Еремин
