CC BY
1р.64...66-ф.р. ЖССНлЖС БН000*7633.
13. Шлак щелочные цементы, бетоны и конструкции: Тез.докл. 1 Всес.конф.-Киев, 1984.-218 с
14. Новгородский В.И., Вайсбурд А.И. Исследование свойств пенополистиролбетона для ограждающих конструкций сельскохозяйственных зданий / Сб. трудов ЦНИИЭПС Сельстроя.-1974.-№10.-С.182-186.
15. Павлов В.А.Пенополистирол.-М.: Химия, 1973.-183 с.
16. Глуховский В.Д. Грунтосиликатные изделия и конструкции.-Киев: Будивельник, 1967.-230 с.
17. Глуховский В.Д., Кривенко П.В., Румына Г.В. и др. Производство бетонов и конструкций на основе шлакощелочных вяжущих.-Киев: Будивельник, 1988-140 с.
18. Глуховский В.Д., Румына Г.В., Тулаганов А.А. Высокопрочный легкий бетон на шлакощелочном вяжущем «Развитие производства и применения легких бетонов и конструкций из них, в том числе с использованием промышленных отходов. Тез.докл. Ш-й Всесоюз.конф. по легким бетонам.-Ереван, 1985.-С113-114.
19. Глуховский В.Д., Кривенко П.В., Старчук В.Н. и др. шлакощелочные бетоны на мелкозернистых заполнителях.-Киев: Выша школа, 1991-224 с.
20. Азимов А.А. 7,8, Особенности твердения шлак щелочных песчаных бетонов и тампонажных растворов при повышенных температурах и давлениях: Автореф.дисс.. .канд.техн.наук.-Киев, 1983.-23 с.
21. Азимов А.А. Глуховский В.Д., 8Скурчинская Ж.В. Оптимизация свойств шлакоблочного материала /Долговечность конструкций из автоклавных бетонов. Тез.докл.1У Республиканской конференции.-Таллин, 1981.-34 с.
22. Газиев У.А. Состав и свойства легкого бетона на оргиллитовом заполнителе. -Ташкент: УзНИИНТИ, 1991.-20 с.
23. Газиев У.А., Тулаганов А.А. 31Разработка составов шлакощелочных вяжущих на основе электротермофосфорных шлаков / Актуальные вопросы строительства в Узбекистане.-Ташкент, 1980.-Вып.303.-С.112-117.
24. Тулаганов А.А. Высокопрочный шлакощелочный керемзитобетон. Автореф. дисс.....канд.техн.наук.-Киев, 1985.-22 с.
25. Сарсенбаев Б.К. Шлакощелочные бетоны на основе электротермофосфорных шлаков для сельского строительства. Автореф.дисс...канд.техн.наук.-Киев, 1987.-16 с.
26. Гоц В.И. Влияние температурного фактора на процессы структурообразования и свойства шлакощелочных бетонов. Автореф. дисс.. .канд.техн.наук.-Киев, 1983-24 с
УДК 621.78
МЕТОДЫ И CПOCOБЫ ПOЛУЧЕНИЯ ТВЕРДЫХ CПЛAВOВ ДЛЯ РЕЖУЩЕГО
ИНCТРУМЕНТA
Исаев Дониёр Тошботирович PhD, доцент (Навоийский государственный горно-технологический университет)
donivor isavev@mail.ru +998906469991
Уразманова Зарина Рамилевна Студент группы 118-23 ТМО (Навоийский государственный горно-технологический университет)
donivor isavev@mail.ru +998906469991
Облакулов Жах,онгир Шавкат угли Студент группы 17a-21 MT (Навоийский государственный горно-технологический университет)
doniyor isayev@mail.ru +998906469991
Аннотация. В статье рассмотрены твердые сплавы являются одним из самых распространенных материалов, пользующихся спросом на производстве. Причиной высокого спроса являются высокие прочностные свойства при обработке материала. Широкий диапазон состава и свойств твердых сплавов привел к появлению различных классификационных систем, наиболее актуальными из которых является ISO TC. Свойства твердых сплавов определяются сочетанием различных характеристики.
Аннотация. Маколада ишлаб чикаришда талаб килинадиган энг кенг таркалган материаллардан бири булган каттик котишмалар куриб чикилади. Юкори талабнинг сабаби материални кайта ишлаш жараёнида юкори кувват хусусиятлари. ^аттик котишмаларнинг таркиби ва хусусиятларининг кенг доираси турли таснифлаш тизимларининг пайдо булишига олиб келди, улардан энг долзарби ISO TC. ^аттик котишмаларнинг хусусиятлари турли хил хусусиятларнинг комбинацияси билан белгиланади.
Annotation. The article considers hard alloys, which are one of the most common materials that are in demand in production. The reason for the high demand is the high strength properties during processing of the material. A wide range of composition and properties of hard alloys has led to the emergence of various classification systems, the most relevant of which is ISO TC. The properties of hard alloys are determined by a combination of various characteristics.
Калит сузлар. гексогонал фаза, котишма, карбонитрид, карбид, нитрид, микро тузилма, механик хусусиятлар, зарба кучи, каттиклик, иссиклик утказувчанлиги.
Ключевые слова. гексагональная фаза, сплав, карбонитрид, карбид, нитрид, микроструктура, механические свойства, ударную вязкость, твердость, теплопроводность.
Keywords. hexagonal phase, alloy, carbonitride, carbide, nitride, microstructure, mechanical properties, impact strength, hardness, thermal conductivity.
Введение. Широкий спектр механических свойств можно достигнуть путем выбора соответствующего сырья, его состава и определенных параметров обработки материала при эксплуатации. Твердые сплавы пользуются большим спросом на производстве, в связи с тем, что они сочетают в себе такие свойства как твердость и вязкость. Твердый сплав состоит из тугоплавких карбидов, нитридов или карбонитридов внедренные в матрицу пластичного металлического связующего. Основными фазами, присутствующими в твердых сплавах, являются гексагональная фаза WC, смешанная кубическая карбидная / карбонитридная фаза (также называемая у-фазой или FCC-фазой) и фаза связующего Со, которая также может быть на основе Ni или комбинации металлов Fe-Co-Ni. гамма-фаза состоит из карбонитридов групп 4 и 5 периодической таблицы. WC имеет высокую электрическую и термальную проводимость. В у-фазе и образует твердые растворы с широким диапазоном однородности обеих взаимозаменяемых и интерстициальных элементов [3]. Свойства общих карбидов и нитридов, используемых в производстве твердых сплавов, приведены в Таблице 1.
Значения выбранных свойств карбидов и нитридов металлов для производства твердых сплавов [4,5].
Таблица 1
Соедине Условно Параме Плотно Микротверд Температ Моду Теплопровод
ние е тр сть ость ура ль ность
oбoзнaче ние решетк и пгавлени я Юнга
WC ИР2 а=0.290 58 с=0.283 65 15.72 23 2776 707 120
М02С ИР3 а=0.302 33 с=0.473 44 9.18 17 2520 530 15
СГ3С2 оР20 а=0.282 90 Ь=0.55 329 с=1.147 19 6.68 27 1810 380 14
НС сБ8 0.4328 4.93 28 3067 450 28.9
2ГС сБ8 0.4700 6.46 25 3420 350 24.6
ШС сБ8 0.4638 12.3 20 3930 420 25.1
УСо.88 сБ8 0.4164 5.36 26 2650 430 26.8
КЬС сБ8 0.4470 7.78 18 3610 340 27.0
ТаС сБ8 0.4455 14.48 16 3985 290 22.1
ПК сБ8 0.4242 5.39 17 3050 420 29
Прoизвoдcтвo твердocплaвнoй прoдукции предcтaвляет coбoй кoмплекc, включaющий мнoжеcтвo технoлoгичеcких этaпoв: прoизвoдcтвo cырoro пoрoшкa, cмешивaние и измельчение пoрoшкoв, рacпылительтая cушкa для пoлучения грaнулирoвaнных готовых к преccoвaнию пoрoшкoв, преccoвaние, преccoвaние или фoрмoвaние дo oкoнчaтельнoй фoрмы, депaрaфинизaции и предвaрительнoгo cпекaния, cпекaния, пocле cпекaния, нaпример, шлифoвкa или дрoбеcтруйнaя oбрaбoтки. [6]. Вcе прoизвoдcтвенные прoцеccы взaимocвязaны, a этo oзнaчaет, чтo любoе изменение нa любoм этaпе прoизвoдcтвa в прoизвoдcтвеннoй цепoчке будет влиять та пocледующий прoцеcc и кaчеcтвo кoнечнoгo прoдуктa. Cледoвaтельнo, при прoектирoвaнии микрocтруктур твердoгo cплaвa неoбхoдимo учитывaть вcе этaпы прoизвoдcтвa. C точки зрения регулирoвaния микрocтруктуры и мехaничеcких cвoйcтв твердых cплaвoв, cтaдия спекания является одним из важнейших процессов при их производстве (рис. 1).
ТСС)
Обесцвечивание / Вакуум Ас/СО/М Н1Р
Время(ч)
Риc. 1. Cхемaтичеcкoе oпиcaние прoцеcca cпекaния для получения цементированных
кaрбидoв.
Показаны области для обессоливания, вакуумирования, реактивных и защитных газов и горячего изостатического прессования (HIP). Также указывается область эволюции газовыделения при спекании.
Усадка происходит во время спекания, чтобы получить беспористую микроструктуру и окончательные размеры компонента. Твердые сплавы получают путем жидкофазного спекания [7,8], в процессе спекания есть четыре основных этапа. На начальном этапе усадка происходит в основном за счет уменьшения окислов и дегазации связующего и примесей. На втором этапе, по мере повышения температуры, начинается твердотельное спекание. Фаза связующего начинает смачивать зерна WC, а растворение и транспортировка материала происходит путем твердотельной диффузии. Пористость уменьшается по мере повышения температуры, и растворенный в связующем материал начинает повторно осаждаться на нерастворенные зерна. Уплотнение усиливается за счет перераспределения частиц. Это сопровождается дальнейшей усадкой. На третьем этапе достигается температура плавления (для типичного сплава WC-Со, насыщенного углеродом, ~1300°C) и начинается жидкофазное спекание. Зерна растворяются в связующей фазе до ее насыщения, которое контролируется растворимостью продукта. Более мелкие зерна растворяются преимущественно, а более крупные зерна (которые не растворяются) растут за счет более мелких зерен. Этот процесс созревания Оствальда приводит не только к огрубению зерна WC, но и к полному уплотнению [9,10], см. рис. 2.
Рис. 2. Диaпaзoны температур для стадий уплотнения, а также cхемaтичеcкoе oпиcaние эволюции микроструктуры и соответствующих изображений разрушения (сканирующая электронная микроскопия (СЭМ) при спекании цементированного
карбида WC-Co).
На четвертом этапе (охлаждение) фаза связующего затвердевает. Повторное осаждение присутствует в последней ступени, ведущей к дальнейшему укрупнению. Обычно спекают путем контролируемых условий температуры, давления, атмосферы и
времени спекания.
Ключевым аспектом является рассмотрение содержания углерода в твердом сплаве. При низком содержании углерода может образовываться субстоихиометрическая карбидная фаза, называемая п-фазой. Эта фаза имеет тенденцию к снижению твердости в твёрдом сплаве, особенно если она осаждается в виде крупных дендритов. Или же, наоборот, свободный углерод осаждается в виде графита и в получившимся твердом сплаве, с высоким содержанием углерода, снижаются механические свойства материала (рис. 3).
Рис. 3. Световые оптические микроскопические снимки, показывающие п-фазу (слева) и образование графита (справа) на цементированном карбиде WC-10% Со. Фазовая диаграмма в центре показывает возможные фазы. Двухфазная область без дефектов ^С: карбид вольфрама, в: Со связующее) выделена желтым цветом.
Поэтому содержание углерода в спеченном сплаве необходимо держать в узких пределах, в которых ни n-фаза, ни графит не осаждаются, что действительно зависит от общего состава материала. Стоит отметить, что растворимость W в жидком Со уменьшается с увеличением активности углерода. Если содержание с цементированного карбида меньше идеального соотношения [С] / [W] = 1, количество вольфрама, растворенного в Со, увеличивается. В современных производственных линиях углерод можно контролировать в диапазоне 0,05 мас.% [11].
Твердые сплавы во многих отношениях являются уникальным классом материалов. Наиболее примечательно, что фаза матрицы, т.е. связующее, является фазой меньшинства. Взаимодействие между связующим и карбидными фазами определяет окончательную микроструктуру.
Путем регулирования содержания связующего и размер зерна WC можно достичь определенных свойств, т.е. размер зерна, механические свойства, ударную вязкость, твердость и теплопроводность (см. рис. 4).
Эти свойства могут варьироваться в зависимости от применения, т. е. обработки легированных, нержавеющих и аустенитных сталей; чугуна или композитов.
Соединение - это показатель степени связи WC/WC в микроструктуре, которые эффективно образуют каркас WQ Многие уникальные свойства твердых сплавов обусловлены образованием каркаса WC
Таким образом, большинство свойств твердых сплавов можно объяснить содержанием Со и средним размером зерна WC Твердость, и, следовательно, ударная
вязкость, может быть описана как функция среднего размера зерна WC и содержания Со. Следует отметить, что представленные здесь соотношения носят эмпирический характер и чаще всего не учитывают разброс из - за формы зерна WC, ширины распределения частиц по размерам (это действительно было отмечено Головчаном и Литошенко) или мультимодальных распределений, а также любых других карбидных фаз, которые могут появляться в микроструктуре.
Рис. 4. Корреляция между содержанием связующего и размером зерна WC с основными свойствами цементированных карбидов.
Недавно был разработан альтернативный метод, состоящий из легирования зерен WC при сохранении их гексагональной структуры (шестигранный). Цель состоит в том, чтобы изменить внутренние свойства шестигранного-WC, а также контролировать размер зерна WC путем введения допинга уже в фазе WC. Однако было трудно изменить свойства самой гексагональной фазы WC. Молибден образует непрерывное твердое соединение Мо в WC при температурах ниже 1170 °с. Растворимость других атомов переходных металлов в WC настолько мала, что ею обычно пренебрегают.
Порошок WC, предварительно легированный Та, успешно используется для получения как крупнозернистых, так и мелкозернистых цементированных карбидов на основе WC - Со с подтвержденной высокой концентрацией та, остающейся в структуре WC (рис. 5).
Светлые области соответствуют WC, а также (Та, W) С. Темные области соответствуют фазе связующего на основе Со, в форме иглы, части зерна Та) С в том же материале (левый верхний угол). Каждая точка представляет собой один атом Та.
Модули Юнга легированных кристаллов были значительно ниже, чем для нелегированных WC. Они были измерены путем наноиндентирования в соответствии с понижением упругих констант из неэмпирических расчетов. При добавлении, некоторые
материалы с большим количеством Та в зернах WC имели меньшую твердость, чем ожидалось для их размера зерна, что согласуется с гипотезой о том, что легирование Та в кристаллах WC оказывает смягчающее действие на материал и может улучшить пластичность фазы \УС.
■ ^ ►ъА..- % А
Ц ... ___---- - —-' ^ % ц "Т ^ г
¿Ьл . чЧ V» г* у у *\
—'*» ■ —< л—■— 4 V » >
V' - £' / • л
т' ^ У/ < >■ л. , о / V;./ • рг \ > »-т Г. > • > 4 - < С И > л * + длЧ / < г >) * «мМ *
ык/ \ . ; у V -V 4 ) г» » >- 1
/л л"* > 1 ' Г: 5цт
Рис. 5. Микрoгрaф SEM спеченного мaтериaлa Ta) С-Со.
Теоретические расчеты Suetin предсказал, что среди 3d переходных металлов Сг, V, Т и Мп должны быть ближе всего по энергии, чтобы сформировать твердый раствор с W в гексагональном WC.
Несколько авторов сообщили о растворимости Сг в решетке WC. Гладышевский и др. уже описали кубический карбид Сг) С, образующийся в тройной системе W-Cr-C с содержанием углерода 40-50%. Однако Тиког установлено, что при цементации порошка возможно растворение Сг в гексагональном WC. Авторы обнаружили гексагональную Сг) с фазу с более высоким содержанием Сг, чем ранее сообщалось ^о.85, Сго.15) С соответствует 5% СгС. Weidow подтвердили результаты теоретических расчетов с помощью атомно-зондовых измерений, давая растворимости Сг в WC 1.85 * 10-3 после спекания при температуре 1410 °С.
Основная задача при легировании гексагонального WC, с точки зрения обработки, заключается в контроле осаждения кубических карбидов или карбоновых кислот из легированного шестигранного ^С, так как это осаждение будет влиять на вязкость получаемого спеченного продукта. Методы получения твердых сплавов с использованием легированных гексагональных WC, а также для настройки толщины перехода объединив легированных гексагональных WC и азота были предложены.
Добавление ТЮ, ТаС, №С и в некоторых случаях VC, ZrC или НС к цементированным карбидам WC-Co приведет к вторичной смешанной (М, W) с кубической карбидной фазе (здесь обозначается у-фаза), где М = Т^ Та, ЭДЪ, Zr, Н, V в зависимости от добавленных карбидов. у-фаза не изменяется в микроструктуре твердых сплавов по отчетливой округлой морфологии и коричневатому цвету на изображениях поперечного сечения (рис. 6).
Растворимость этих карбидов в жидкой фазе при типичных температурах спекания жидкой фазы также ограничена и, таким образом, является неполной растворение добавленных частиц карбида может наблюдаться. Это часто приводит к образованию у-
фазы, представляющей собой структуру сердечника, хотя и гораздо менее выраженную, чем, например, для металлокерамических материалов. Формирование такой структуры как ядро-обод зависит от состава и обработки.
Рис 6. Световая оптическая микроскопия изображения WC-(Ta,Nb)c-Co цементированного карбида, показывая зерна WC (серая фаза), Со связующей фазы (белый) и (Та, у-фазы (коричневая фаза).
Поверхностное SEM-oбрaтнo рассеянное электронное изображение WC - (Ta, ЫЬ)С-Со, показывающее различную морфологию WC (граненых зерен) и кубической карбидной фазы (закругленных зерен) (левый верхний угол).
Растворимость этих карбидов в жидкой фазе при типичных температурах спекания жидкой фазы также ограничена и, таким образом, является неполной растворение добавленных частиц карбида может наблюдаться. Это часто приводит к образованию у-фазы, представляющей собой структуру сердечника, хотя и гораздо менее выраженную, чем, например, для металлокерамических материалов. Формирование такой структуры как ядро-обод зависит от состава и обработки.
Только очень малые добавки этих формирователей карбида можно позволить если вторичные осадки карбида нежелательны, то вследствие очень низкой растворимости кубических формирователей карбида в твердом основанном на со связывателем на высокоуглеродистых деятельностях в типичных материалах цементированного карбида.
Было выявлено влияние добавления кубических карбидов в цементированные карбиды. Т1С-это очень жесткий и стабильный карбид, который обеспечивает износостойкость в туалете совместно. В сравнении с WC, добавление ТЮ увеличивает твердость цементированных карбидов. Принадлежность для повышения стойкости к растрескиванию нержавеющей стали [79], которая образует истирание и часто сопровождается химическим воздействием и диффузионным износом из-за высокой температуры вблизи режущей кромки. С другой стороны, ТаС, №С и ZrC повышают стойкость к пластической деформации, особенно ТаС, благодаря более высокой износостойкости и твердости при высоких температурах.
Барбатти исследовал влияние частичной замены WC кубическими тугоплавкими карбидами (ТЮ и (Та, №) С) на стойкость к окислению цементирующих карбидов WC -Со при 600 и 800 °С. Кинетика окисления вызывает увеличение скорость окисления (Та,
№ А) С при более высокой температуре, стойкость к окислению при 800 °С достигается только путем добавления ТЮ; Таким образом, WC после замены карбида смешивается и пассивируется действием оксидов Т^ Та и ЭДЪ.
В настоящее время, из-за основного вида марок цементированного карбида, покрытого СУВ и Р"УВ, использование цементированных карбидов, содержащих значительную долю этой смешанной кубической области карбида, ограничено. Области применения - фрезерование (непрерывная резка), где присутствуют кубические карбиды с общим содержанием не более нескольких объемных процентов. Использование азотсодержащей у-фазы для получения функционально градиентных твердых сплавов представляет собой современное покрытие пластин для точения стали.
Двухслойные цементированные карбиды могут быть получены путем спекания двух разных частей карбидов с размерами частиц WC, соответствующим связующим и составом (рис. 7).
Рис. 7. СЭМ-изображение двухслойного цементированного карбида WC-Co / WC-FeNi (вверху) и соответствующее изображение EBSD, показывающее два различных размера зерен WC и четкую поверхность раздела (внизу).
Эта технология может быть использована для создания двух разных микроструктур. Явление жидкой фазы в двухслойных цементированных карбидах, которое находится в условиях соединения двух разнородных цементированных карбидов WC-Со, подробно рассмотрено. Как правило, размер зерна и содержание углерода влияют на высвобождение жидкой фазы во время спекания. Кроме того, доля жидкого связующего во 2-й половине также влияет на перераспределение связующего. Эти переменные должны учитываться, если градиент необходимо сохранить или избежать. В зависимости от набухания, если миграция жидкой фазы не контролируется должным образом, могут происходить не только изменения свойств материала полуслоя, но также вредное воздействие на поверхность раздела или соединение.
Выводы
1. Эмпирическая модель устанавливается на основе уровня потока жидкой фазы. Может использоваться для создания многослойных цементированных карбидов. Они показали, что перераспределение связующего может быть запрещено в результате того же давления, при котором жидкая фаза мигрирует во все части двух- или многослойного материала.
2. Получение двухслойных цементированных карбидов с большими размерами в частицах WC и / или связующих веществах требует точного контроля процесса спекания. Искажение формы, которые могут возникать из-за различий в усреднении во время жидкофазного спекания двухслойных композитов, могут быть скорректированы в зависимости от связующего и процесса спекания.
3. При использовании других связей, помимо кобальта, градиенты взаимной диффузии также наблюдаются на многослойной границе (с постепенным изменением механических свойств).
ЛИТЕРАТУРА
1. Смагленко, Ф.П. Остаточные напряжения в твердых сплавах группы ВК после алмазного шлифова-ния/ Ф.П. Смагленко// Сверхтвердые материалы - 1981 - №2 - c.61-64.
2. Фукс, М.Я Состояние поверхностного слоя материалов после алмазной и эльборовой обработки/ М.Я. Фукс, Н.К. Беззубенко, Б.М. Свердлова - Киев: Вища шк.,1979 - 160c.
3. Suzuki, H. Effect of surface grinding on mehanical properties of WC-Со allow/ Н. Suzuki, K. Hayashi// JJap.Inst.Met. - 1974 - №38 - p.604-608.
4. Лoшaк, М.Г. Упрoчнение твердых cплaвoв//М.Г. Лoшaк, Л.И. Aлекcaндрoвa -Киев: Нaукoвa дум^ - 1977 - 148c.
5. Лoшaк ,М.Г. Прoчнocть и дoлгoвечнocть твердых cплaвoв/ М.Г. Лoшaк - Киев: Нaукoвa дум^ - 1984 - 328c.
6. Лoшaк, М.Г. ^вышение прoчнocтных хaрaктериcтик cплaвoв дрoбеcтруйнoй oбрaбoткoй/М.Г. Лoшaк, Л.И. Aлекcaндрoвa, Ф.П. Cмaгленкo и др.// Проблемы прочности - 1976 - №8 - c.97-99.
7. Хает, Г.Л. Рентгенографическое изучение эффекта дробеструйного упрочнения металлокерамических твер-дых сплавов/Г.Л. Хает, Б.А. Брусиловский, В.К. Заболоцкий, Л.Г. Хает// Резание и инструмент - 1974 - вып.9 - c.33-37.
8. Хает, Л.Г. Прочность режущего инструмента/ Л.Г. Хает - М: Машино-строение, 1975 - 168c.
9. Laugier, M.T. Surface toughening in WC-Co composites resulting from grinding and
impacting operation/ M.T. Laugier// Int.J. Refractand Hard Metals - 1988 - V.7, №2 - c.115-116.
10. Кудря, Н.Ф. Повышение стойкости бурового инструмента способом вибрационной объемной обработки/Н.Ф. Кудря, В.А. Повидайло, В.И. Кармалюк и др.// Цв. металлургия - 1971 - №20 - c.5-8.
11. Повидайло, В.А. Исследование влияния работы вибромашин на производительность процесса виброобработки изделий из твердых сплавов/ В.А. Повидайло, В.И. Кармалюк // Вибрационное шлифование отделка и упрочнение - Ростов-на-Дону: изд. РИСХМ - 1968 - c.27-30.
УДК: 677.026: 677.31
ЖУН ТОЛАСИНИ МЕХАНИК УСУЛДА ТИТИШ ВА ТОЗАЛАШ УСКУНАСИГА ЦИЯ ТАЪМИНЛАШ МЕХАНИЗМИ ВА БУНКЕР УРНАТИШ ОРЦАЛИ ТОЛА
ТЩИЛИШИНИ ОЛДИНИ ОЛИШ
Жураев Даврон Амир угли ТерМТИ, доцент: E-mail: diuraYevdavron27@gmail.com, +99891-510-11-02
Урозов Мустафокул Култураевич ТерМТИ, PhD., доцент: +99894-460-20-44
Ураков Нуриддин Абраматович ТерМТИ, PhD., доцент: E-mail: u nuruddin88@mail.ru+99890-187-20-55
Эшонкулова Иклима Урол кизи ТерДУ Академик лицейи, катта укитувчи: E-mail: iqlimaeshonqulova@gmail.com
Аннотация: Бу маколада жун толаси таркибидаги ифлосликларни механик усулда титиш ва тозалаш ускунасининг таъминлаш механизмини такомиллаштириш, хомашё бункерини урнатиш оркали ускунанинг тола тикилишини олдини олиш ва тозалаш самарадорлигини оширишга эришилган.
Аннотация: В данной статье возможно усовершенствовать механизм обеспечения оборудования механической очистки и очистки от примесей в шерстяном волокне, предотвратить засорение оборудования волокном и повысить эффективность очистки за счет установки бункера сырья.
Abstract: In this article, it is possible to improve the mechanism for providing equipment for mechanical cleaning and cleaning of impurities in wool fiber, prevent clogging of equipment with fiber, and improve cleaning efficiency by installing a raw material hopper.
Калит сузлар: жун, тола, ролик, ифлослик, транспортёр, таъминловчи валик, хомашё бункери, тозалаш.
Ключевые слова: шерсть, волокно, валик, грязь, конвейер, подающий валик, бункер сырья, очистка.
Keywords: wool, fiber, roller, dirt, conveyor, feed roller, raw material hopper, cleaning.
Кириш. Жун толаси таркибида икки хил ифлослик булади: хдйвоннинг узидан ажралиб чиккан ифлослик ва хдйвонга боглик булмаган ифлосликлардир. Х,айвоннинг узидан ажралиб чиккан ифлосликка - ёг, тер, казгок, гунг колдиклари ва х,оказолар киради. Х,айвонга боглик булмаган ифлосликка - маъданлар, усимликлар, озукалар,
