CC BY
25
СИМВОЛ НАУКИ ISSN 2410-700X № 9/2019
УДК 621.317.733
Меликян Т. А.
аспирант,
Национальный политехнический университет Армении,
г. Гюмри, Армения, Е-mail: tatulmeliqyan@gmail.com
МЕТОДИКА РАСЧЕТА ПОГРЕШНОСТИ ИЗМЕРЕНИЯ ВЗАИМНОЙ ИНДУКТИВНОСТИ
ФАЗОВЫМ МЕТОДОМ
Аннотация
Рассмотрена проблема измерения взаимной индуктивности магнитно-связяанных катушек, изложен принцип ее измерения фазовым методом. Представлена принципиальная схема устройства реализации фазового метода, получена математическая модель преобразования, анализирована чувствительность измерения, рассмотрены особенности выбора параметров схемы. Разработана методика теоретического исследования метрологических характеристик устройства, оценен предел допускаемой погрешности измерения.
Ключевые слова
Катушка индуктивности, взаимная индуктивность, измерение, фазовый метод, погрешность измерения.
Melikyan Tatul Arturovich
PhD student,
National polytechnic university of Armenia,
Gyumri, Armenia Е-mail: tatulmeliqyan@gmail.com
METHOD OF CALCULATION OF MEASUREMENT ERROR OF MUTUAL INDUCTANCE
BY PHASE METHOD
Abstract
The problem of measuring the mutual inductance of magnetically coupled coils is considered, the principle of its measurement by the phase method is stated. A schematic diagram of the device for the implementation of the phase method is presented, a mathematical model of conversion is obtained, the sensitivity of measurement is analyzed, the features of the choice of circuit parameters are considered. A technique for a theoretical study of the metrological characteristics of the device is developed, and the limit of permissible measurement error is estimated.
Keywords
Inductance coil, mutual inductance, measurement, phase method, measurement error.
Взаимная индуктивность М двух магнитно-связанных катушек с индуктивностями Ц и L2 выражается через коэффициент связи k посредством формулы [1]
м = к^ц l2 . (1)
Значение коэффициента к изменяется в пределах к = 0...1 и зависит от близости катушек, материала их сердечника, их взаимной ориентации, формы и количества витков. Принято считать, что у слабо связанных катушек к < 0,5, у сильно связанных - к > 0,5. Если две катушки плотно намотаны одна над другой на общем ферромагнитном сердечнике, их связь почти идеальна, и значение коэффициента к приближается к единице. Если же расстояние между катушками велико, значение к очень мало и приближается к нулю. Взаимная индуктивность выражается через количество витков И и И катушек
СИМВОЛ НАУКИ ISSN 2410-700X № 9/2019
выражением
R
М = wwJ RM ,
(2)
где M - магнитное сопротивление замкнутого контура, по которому проходит общий для обеих катушек магнитный поток. Если в указанном замкнутом контуре имеются вещества, в которых происходят
потери энергии, обусловленные явлениями гистерезиса и вихревых токов, то магнитное сопротивление RM становится комплексной величиной ZM = RM ^ JXm с активной RM и реактивной Xм
составляющими. Из выражений (1) и (2) следует, что всегда М^ = М21 = М, т.е., взаимная
индуктивность двух катушек не зависит от того, какой катушкой создается магнитный поток.
На рис 1. представлена упрощенная схема измерителя взаимной индуктивности, использующего фазовый метод [2]. Катушки 1 и 2 образуют обмотки трансформатора, к общему выводу которых
подключен опорный резистор R . Первичная обмотка 1 питается синусоидальным током / генератора Г
(непосредственно или через токоограничивающий резистор R), а вторичная обмотка 2 работает в режиме
холостого хода. Выходным сигналом является угол фазового сдвига ( между напряжениями Us и UN,
которые приложены ко входу микроконтроллера МК (непосредственно или через буферы). В векторной
диаграмме (рис. 1б) через R, Lj и Uj обозначены активное сопротивление, индуктивность и напряжение
первичной обмотки трансформатора соответственно, UN = /, R(), U0 = Е0 = JQ)MIl, Us = UN + U0 ,
U2 COM/ CM
tg( = _— = ——, следовательно,
U
N
M = R ■ tgp, a
(3)
откуда видно, что результат измерения не зависит от напряжения генератора и тока питания измерительной цепи, а угол ( является единственным информативным параметром.
R
Г
1
1
Ro
I
а)
M
US
2
UN
МК
Т
и,
2 iL
б)
Рисунок 1 - Измерение взаимной индуктивности фазовым методом: а - схема измерительной цепи; б - векторная диаграмма тока и напряжений
СИМВОЛ НАУКИ ISSN 2410-700X
№ 9/2019
МК измеряет угол р и определяет значение М по формуле (3). Сигнал угла р можно передавать на расстояния или использовать для сопряжения измерительного устройства со средствами вычислительной техники для автоматизированной обработки измерительной информации. Чувствительность 5 преобразования р = / (М) определяется из формулы (3):
1 dM _ R0 d (tgр) _ R 1
S dp
ю
dp
ю cos p
следовательно,
ю
S = — ■ cos2®.
R
Из графика зависимости S = f ip) (рис. 2) видно, что при значениях р > 60° чувствительность преобразования становится меньше значения S = 0,25 ■ Smax, следовательно шкалу угла р целесообразно ограничивать сверху значением р = 600 . Если заданы пределы измерения M = 0.. .Mmax
то значению
M = M„
должно соответствовать из
(3) Mm
= So . tg60o =J3 R , ю ю
откуда
определяем значение сопротивления резистора Ro при известном значении С: ^
юМ„
V3
■. Значит,
пределы измерения можно выбрать с помощью сопротивления Ro. Например, для предела измерения М = 0...0Д Гн , при частоте измерительного тока ( = 50 Гц получается R0 = 18,125 Ом , а при частоте
{ = 1,0 кГц - R0 = 362,5 Ом.
Рисунок 2 - График зависимости чувствительности преобразования от величины угла фазового сдвига
Исследованы метрологические характеристики измерителя. Абсолютная погрешность определения М будет
дМ . , ч 1 (. ^ Ас
dM дМ AM =-AR +-Аю +
dRo
дю
д( tgp)
А(tgp) = -(aR .tgp-R .tgp- — + R А(tgp) юу ю
СИМВОЛ НАУКИ ISSN 2410-700X № 9/2019
а относительная погрешность
у(м) = М = ^-Ас+А^р = у(Я> )-уС) + у(Кр). (4)
у ; м я0 со гр
Составляющие погрешности у(М), входящие в формулу (4), являются случайными и независимыми, они обычно нормируются своими средними квадратическими отклонениями величиной 2^ с доверительной вероятностью 0,9 независимо от закона их распределения [3]. Поэтому можно принять, что с такой же доверительной вероятностью можно считать суммарную погрешность
у( М ) = 2ст[у( М )] . Следовательно, с учетом (4) можем писать:
у(м) = 2а[у(М)] = 2^2 [у(Я)] + [у (с)] + [у^р)] , или
у( м)==ущ+Тс+у^р
. (5)
Составляющие погрешности у( Я0) и у(с) можно значительно уменьшить путем
соответствующего выбора типов резистора и генератора. В качестве резистора Я целесообразно выбрать высокоточные металлопленочные резисторы типа С5-61 [4]. Они выпускаются мощностью 0,5 Вт, минимальным допускаемым отклонением +0,005% от номинального сопротивления и температурным
коэффициентом сопротивления (ТКС) = +10 -10 С . Промежуточные значения номинальных сопротивлений этих резисторов соответствует ряду Е192 по ГОСТ 28884-90 [5]. С учетом значения нормальной температуры г = 20 + 5 °С, максимальное изменение темпертуры можно принять равным
А = 10 °С, тогда для температурного изменения сопротивления резистора получим
АЯ = Я - А = 10-4 Я . Следовательно, максимальное абсолютное изменение сопротивления
резистора будет АЯ02 = 5-10-5 Я +10-4 Я = 1,5-10-4 Я0, а для максимального относительного
изменения сопротивления резистора получим у (Я ) = 1,5 -10-4 = 0,015% .
В качестве генератора питания измерительной цепи целесообразно использовать яс -генератор на операционном усилителе (ОУ) с мостом Вина, который является основным элементом многочисленных лабораторных и промышленных генераторов синусоидальных сигналов, работающих в диапазоне частот от 20 Гц до 200 кГц [6, 7]. Стабильность частоты этих генераторов определяется стабильностью параметров применяемых резисторов, конденсаторов и ОУ. Применение глубокой отрицательной обратной связи (ООС) обеспечивает высокую стабильность параметров ОУ и позволяет увеличивать стабильность частоты
генератора в Ку/ 3 раз [8]. Так, при переходе от Ку = 3 к Ку = 400 стабильность частоты генератора увеличивается более чем в 100 раз. В [9] проведено исследование нестабильности частоты этих генераторов. Показано, что при коэффициенте усиления оу К = 10 температурное изменение частоты составляет Ас/А = 4,5 -10-4 рад/град. Поэтому неатабильность частоты генератора определяется, в основном,
зависимостью от температуры параметров элементов R-C цепей, входящих в цепи ОС. В зависимости от типа используемых резисторов, конденсаторов и других пассивных элементов, нестабильность частоты
может быть получена в пределах у(с) = 0,1...3% [10]. Применяя резисторы и конденсаторы с
минимальными температурными коэффициентами и охватывая ОУ глубокой ООС можно получить стабильность частоты примерно 10-4 на 1 К [11]. Это означает, что при нормальных условиях, когда
СИМВОЛ НАУКИ ISSN 2410-700X № 9/2019
А=10°С , составляющая погрешности от изменения частоты генератора будет /(с) = 10 3 = 0,1%.
Следует отметить, что наличие МК позволяет существенно уменьшить это значение /(с^ , вплоть
до исключения этой погрешности. Для этого нужно не записывать в МК заданное номинальное значение
частоты генератора, а в формуле (3) использовать реальное значение С = 2л/ = 2^/T , поскольку
период т измеряется микроконтроллером с высокой точностью методом дискретного счета при каждом определении угла р.
Погрешность /((§р) зависит от погрешности измерения угла р и вычисления tgр:
r(tgp)
A(tgp) 1 d(tgp)
Ap ■
Ap
Ap = ß-Ap, (6)
tgp tgp dp ' tgp-cos p sin2p где обозначено / = 2/sin 2p.
В табл. 1 представлены результаты расчета множителя / для различных значений угла p.
Таблица 1
Результаты расчета множителя 3
p, град. 3,0 6,0 10 15 20 30 45 50 60
2 p, град. 6,0 12 20 30 40 60 90 100 120
sin 2p 0,1045 0,2079 0,342 0,5 0,643 0,865 1,0 0,985 0,865
ß 19,138 9,62 5,85 4,0 3,11 2,31 2,0 2,03 2,31
Естественно, что с уменьшением измеряемой величины М (следовательно и угла р) значения Р и Г^р) будут бесконечно увеличиваться. Однако надо учесть следующее обстоятельство. В цифровых
измерительных приборах отношение пределов измерений поддиапазонов в основном принимается равным 10. При этом начальные части шкалы, примерно 10% предела измерения, практически не применяются, поскольку эти значения измеряемой величины более точно измеряются предыдущим поддиапазоном. Исходя из этого, в табл. 1 шкалу угла р можно ограничивать снизу значением, соответствующим
измеряемой величине М - = 0,1М . С помощью формулы (3) находим это значение р = р-:
M„„ = ^. tg600 = & .1,732;
R
ю
ю
Mmin = 0,1Mmax = . 0,1732; ю
tgpmin = 0,1732;
рт1п = 9050 ~ 100. Исходя из этого, при определении предела допускаемой относительной погрешности измерения М максимальное значение множителя Р необходимо принимать равным Р = 5,85 , как это
следует из табл. 1 при значении р = 10° .
Угол р измеряется в МК цифровым методом путем его преобразования во временной интервал Т в соответствии с зависимостью
р = Т• 2^/ Т = Т- 2л / = С'Т. (7)
Точность определения угла р по формуле (7) зависит только от погрешности формирования временного интервала Т с помощью МК ( Ат ) и погрешности квантования Т (АТ2):
Ap = dpAr = ю(Aг1 +Ar2),
следовательно, из (6) получаем
СИМВОЛ НАУКИ ISSN 2410-700X № 9/2019
Y(tgP) = P-c{Atx + Ar2) = Yi (tgp) + r2 (tgpP, (8)
где обозначены Yi (tgp) = P • Ap = p-C- Atx ; Y2 (tgp) = P • Ap2 = p-C- At2 . Временной интервал T формируется входными компараторами МК при переходах напряжений Us
и U^ через нуль. Так как переключение компараторов происходит в линейной области характеристики
усиления ОУ, то время переключения зависит от скорости изменения входного напряжения и напряжения смещения компараторов (быстродействие компараторов применяемого МК существенно выше частоты
генератора Г). Поэтому погрешность A Ti можно практически полностью исключить соответствующим выбором амплитуды напряжений Us и UN , от которой зависит скорость изменения входного напряжения. Представим эти напряжения в общем виде u = Um sin ct , скорость их изменения будет
V = du¡ dt = cUm cos ct.
Компараторы МК срабатывают при переходах напряжений Us и UN через нуль, где COS Ct = 1 и
Vmax = cUm. Если напряжение смещения компараторов равно AU0, то за время одного периода
тактового генератора МК 70 = 1/f приращение входного напряжения должно быть как минимум в
Х = 5...10 раз больше AUo. Это необходимо, чтобы длительность фронтов сигнала временного интервала T была меньше или равна периоду тактовых импульсов во избежание потерь тактовых импульсов в течение фронтов начала и конца сигнала T . Это условие запишется в виде
cUmT, >x-AU0. (9)
Для минимального значения Um получим:
(Um )min =Xf0 -AUJC. (10)
В разработке используется МК типа PIC32MX695F512H с тактовой частотой f = 80 МГц, стабилизируемый кварцевым резонатором. Из-за такой высокой тактовой частоты из (10) получается чрезмерно большая амплитуда Um, особенно при низких частотах f генератора Г. В компараторах используются наиболее прецизионные ОУ, например, типов OPA, OPAy, TLE (Texas Instruments), имеющие сверхмалые напряжения смещения, не превышающие AU0 =(0,005...0,125) мВ (при 250 С) [12].
Поэтому при исследованиях можно ориетироваться на значение AU0 порядка AU0 * 0,1 мВ. В этом
случае при частоте, например, C = 314 С 1 ( f = 50 Гц), из (10) получается при Х = 5 :
(Um)^п= 5 • 80 -10"6 • 0,1-10"3/314 * 127 В,
в то время, как в нашей разработке, исходя из технических характеристик используемого МК, амплитуда напряжений Us и UN не может быть больше Um = 1,65 В. Поэтому, вместо идеального
условия (9), при котором полностью исключается погрешность At , более реально нормировать эту погрешность некоторым приемлемым для практики значением, для чего необходимо установить зависимость погрешности A^ от AU0 и Um .
Для измерения угла фазового сдвига ер между двумя синусоидальными напряжениями
U1 = UXm sin Ct и U2 = U2m sin (ct — ер) подают их на входы компараторов напряжений (КН) K1 и K2, вторые входы которых подключены к напряжению условного "0" (рис. 3).
Когда напряжения U1 и Uj приравниваются напряжению "0", на выходах КН получаются короткие -( 26 )-
СИМВОЛ НАУКИ ISSN 2410-700X № 9/2019
сигналы в моменты времени /. и tr.i. В идеальном случае интервал времени Т между этими моментами
T Ф
пропорционален углу ф : t2i - th — Т —-ф — — и
2л d
ф—DT.
Ui
U2
tii
t2i
(11)
Рисунок 3 - К преобразованию угла фазового сдвига между двумя синусоидальными напряжениями в интервал времени
Поскольку в реальности КН имеют напряжения смещения нуля АЦ^ и АЦ^ , то моменты времени /ц и получаются не в точках и = 0, а в точках М1 = АЦ^ и М2 = А(рис. 4): Поэтому интервал времени Т получается с некоторой погрешностью. Если АЦ^ = АЦ02 , то эту погрешность практически
можно не учитывать. В общем случае ЛЦ^ Ф AU02 , поэтому для моментов времени t* и t2i выходных сигналов КН можно написать
* *
ЛЦ01 — U1m sm^t1i , ЛЦ02 — U2m sinDt2, . (12)
Для напряжений U1 и U2 моменты t^ и t2i соответствуют значению sin (Dt — 0, поэтому формулы (12) для общего случая можно представить в виде
ЛЦ)1 — ~U 1m sin Dt* - Um sin Dtb — Um (sin Dt* - sin Dtb ),
ЛЦ02 — U2m sin Dt2i - U2m sin (t2i — U2m (sin Dtl - sin (t2i ) ,
а из-за малости углов синусы можно заменить их аргументами:
*
следовательно,
AU01 —DU1m (t* - t1i ) , ЛЦ02 — dU2m (4 - t2i ) ,
D(4 - t2i )-D(4 - t1i )—
D
(4 - 4 )-D(t2i - t1i ) —
л и02 л и,
01
U
2 m
Ц
Л U02 Л U01
U2 m U1 m
* , DT - - DT —
Ли20 Л Ц
10
1 m
U
2 m
U, m
СИМВОЛ НАУКИ ISSN 2410-700X № 9/2019
* A U02 А U01
р -р = Ар = ■ 02 01
U
2 m
Ui m
AUoi 0
AUo2 0
kü Ul r\
1 * t* \ i t2i* \ .
/ltu(i=i) 1t \ All i=2) \
4- * tli t hi U2
* \ /'* \
/2 / t2i (i-1) \ /t2i(i=2) \
Дх4 t 1 ^ДТ2
T
Рис. 4. К определению погрешности от напряжения смещения нуля компараторов напряжений
Если настроить ИЦ так, чтобы обеспечилось условие Ц1т ~ Цт = Цт (для этого проще
напряжение и^ подавать на вход МК не через буфер, а через неинвертирующий усилитель с соответствующим коэффициентом усиления), получим
Афх =(АЦ02 -АЦ01 )/Цт . (13)
Полученное выражение (13) позволяет выбрать необходимое значение Цт . В наихудшем случае, когда АЦц = -АЦ^ , получаем Афх = 2АЦ,/Цт , откуда
ит > 2АЦ01 Афг
Например, если АЦ = 0,1 мВ, Ар = 10 , получаем
Цт = 2,0
В: Однако, необходимо учесть,
что напряжения АЦ^ и АЦ^ являются независимыми друг от друга случайными величинами, поэтому при их сложении в (13) нужно учесть их дисперсии или среднеквадратические отклонения (7). Случайные погрешности, независимо от закона их рапределения, могут быть нормированы значением 2( с доверительной вероятностью 0,9 [3]. Значит, можно практически принять, что для двух КН
t
t
0
t
t
0
t
0
СИМВОЛ НАУКИ ISSN 2410-700X № 9/2019
О"10 = О20 = <У0, а нормированные значения их напряжений смещения нуля
будут ди0 = 2о0.
Следовательно, выражение (13) можно представить через среднеквадратическое отклонение
(ди02 -ди01):
о[дио2 -Ди01 ] = ^2 [Д^] + о2 [Ди01 ] = ^2(О)2 = ^ «1,4^0 =^Д^.
С той же доверительной вероятностью 0,9 можно принять, что
(Ди02 - ди01) = 2о[Ди02 -Ди01 ] = 2 • ^ • ди0 = 1,4Д и,
следовательно, выражение (13) примет вид
Др = 1,4 • Ди0/ит . (14)
Таким образом, для разных предельных значений М и у^ (tgр) можно вычислить предельное значение Др1 и с помощью выражения (14) определить необходимое значение ит по формуле ит > 1,4 • Дио/Дфи , где Д@ц - допустимое предельное значение Др (в рад.), или же при выбранном значении ит определить погрешность
у= Р^Др = 1,4• 0• Ди„/ит . (15)
В табл. 2 представлены расчетные значения зависимости у (tgр) = f (От) при 0 = 5,85,
Ди0 = 0,1 мВ.
Таблица 2
Значения зависимости у (tgр) = /(ит) при 0 = 5,85, Ди0 = 0,1 мВ
Um , Л 0,8 0,9 1,0 1,1 1,2 1,3 1,4 1,5 1,6 1,65
Yi (tgp), % 0,1 0,091 0,082 0,075 0,068 0,063 0,058 0,055 0,052 0,050
В схеме рис. 1а генератор Г обеспечивает режим заданного напряжения, при котором амплитуды выходных напряжений ИЦ могут составлять до и$ т ~ иN т = ит = 1,65 В, однако они устанавливаются
на уровне ит = 1,6 В, при котором погрешность у (tgр) составляет у (tgр) = 0,052% (табл. 2).
Следует отметить, что при необходимости погрешность у (tgр) можно уменьшить, если увеличить
ит до нужного значения /1 (tgр) по формуле (15), а напряжения и$ и UN подавать на входы
компараторов МК через ограничители амплитуд.
Временной интервал Т измеряется в МК методом дискретного счета с использованием
интегрированного таймер-счетчика путем его заполнения импульсами образцовой частоты /0 тактового
генератора. Число квантующих импульсов, поступающих на цифровой счетчик за время Т будет
Ых = /0Т . Частота /0 стабилизируется кварцевым резонатором с высокой точностью, а ДМХ = +1,
поэтому в выражении (8) погрешности ДТ2 и у2 (tgр) определятся как
_ дт
' 2
A^=^^-ANX = -1--ANX =+4, у(tgq)) = ß-a-AT2 = ß-2л-f/f0. (16)
dN
X
fo
fo
Видно, что погрешность у2 (tgр) прямо пропорциональна частоте / генератора Г и уменьшается
-( 29 )-
СИМВОЛ НАУКИ ISSN 2410-700X № 9/2019
с увеличением частоты / тактового генератора МК.
При суммировании погрешностей Г (tgф) и Г2 (в формуле (8) необходимо учесть, что они
случайны и независимы, при этом Г (tgф) подчиняется нормальному распределению, а Г2 (tgф) -равномерному. Поэтому их сумму с доверительной вероятностью 0,9 будем определять по формуле
r(tgv) = ^Jrйtgvj+rí(tg^. (17)
В табл. 3 представлены результаты расчета Г2 (^ф) по формуле (16), г(tgф) по формуле (17) и
Г(М) по формуле (5) при различных частотах / генератора. Видно, что до частоты / = 1000 Гц погрешность измерения не превышает 0,13%.
Таблица 3
Результаты расчета погрешности г(М) в зависимости от частоты / генератора Г при
Р = 5,85, Ли0 = 0,1 мВ, /0 = 80 МГц
f , Гц 50 100 250 500 750 1000
72 (tg?) , % 0,0023 0,0046 0,0115 0,023 0,0345 0,046
7 ( tg?), % 0,0520 0,0522 0,0533 0,0569 0,0624 0,0694
7(м), % 0,1137 0,1138 0,1143 0,1160 0,1188 0,1227
Таким образом, исследованием установлено, что фазовый метод измерения взаимной индуктивности магнитно-связяанных катушек позволяет существенно упростить процесс измерения, обеспечивает получение помехоустойчивого выходного сигнала в виде угла фазового сдвига между двумя синусоидальными напряжениями. При современной элементной базе радиоэлектроники фазовый метод может обеспечивать измерение взаимной индуктивности на частотах до 1000 Гц с пределом допускаемой основной относительной погрешности измерения, не превышающего 0,15% с доверительной вероятностью 0,9.
Список использованной литературы
1. Бессонов Л.А. Теоретические основы электротехники. Электрические цепи. - М.: Высшая школа, 1996.
- 638 с.
2. Мамиконян Б.М. Измерение некоторых параметров электрических цепей фазовым методом // Вестник НПУА: Электротехника, энергетика. - 2018. - №2. - С. 85-93.
3. Новицкий П.В., Зограф И.А. Оценка погрешностей результатов измерений. - Л.: Энергоатомиздат, 1985.
- 248 с.
4. Резисторы постоянные металлофольговые С5-61 // http://amb-lab.narod.ru/References/ES/0004-3-1992/016.pdf
5. ГОСТ 28884-90 (МЭК 63-63). Межгосударственный стандарт. Ряды предпочтительных значений для резисторов и конденсаторов. - М.: Стандартинформ, 2006. - 7 с.
6. Андреев В.С. Теория нелинейных электрических цепей: Учебное пособие для вузов. - М.: Радио и связь, 1982. - 280 с.
6. Mamikonyan B.M., Melikyan T.A. Features of the Development of the Oscillator with the Wien Bridge // Journal of Scientific and Engineering Research, 2019, volume 6, issue 3. - PP. 181-187.
7. RC-Генераторы // http://sci.sernam.ru/book_tnec.php?id=61
8. Костенко В.Л., Омельчук Н.А., Семенов В.В. Оптимизация параметров генераторов для частотных датчиков по критерию нестабильности начальной частоты // Радиоэлектроника, информатика, управление.
СИМВОЛ НАУКИ ISSN 2410-700X № 9/2019
- 1999. - №2. - С. 16-22.
9. Генераторы электрических сигналов // http://portal.tpu.ru: 7777/SHARED/g/GREBENNIKOVVV/umm_disciplines_electronics_1_2/Tab1/Tab/22_Electronics_12_Oscillat ors_2016.pdf
10. Бобровников Л.З. Электроника: Учебник для вузов. 5-ое издание, перераб. и доп. - СПб.: Питер, 2004. -560 с.
11. Микросхемы для аналоговых сигнальных цепей // Texas Instruments 1Q 2011. - 137 с. (http://www.ti.com.cn/cn/lit/sg/rust015/rust015.pdf)
Работа выполнена в рамках госбюджетного финансирования по теме 18A-2b14 Комитета Науки Республики Армения
© Меликян Т А., 2019
УДК 656.56
А.Р. Насибуллина
Студент Г.Уфа, РФ E-mail:Albi2@yandex.ru
РАЗРАБОТКА МЕТОДИЧЕСКОГО ПОДХОДА К СТРАТЕГИЧЕСКОМУ УПРАВЛЕНИЮ РИСКАМИ АВАРИЙ МАГИСТРАЛЬНЫХ НЕФТЕПРОВОДОВ И НЕФТЕПРОДУКТОПРОВОДОВ
Аннотация
В статье раскрыт методический подход к стратегическому управлению рисками аварий магистральных нефтепроводов и нефтепродуктопроводов. Рассмотрены методики выявления рисков аварий. Выявлен метод с помощью которого, можно снизить затраты на предупреждение, локализации и ликвидации аварий, за счет правильной очереди ППР
Ключевые слова:
Транспорт, трубопровод, отрасль, нефть, нефтепродукты, показатель, метод, аварийность, затраты, риски,
ремонт.
В современном мире высокую актуальность занимает формирование программы планово-предупредительных работ с учетом риска аварий и потерь, таким образом, что должно обеспечить своевременную реализацию и снизить экономический ущерб. Результаты оценки риска аварий объектов магистральных нефтепроводов позволяют разработать порядок мероприятий планово-предупредительных работ.
В предприятиях, деятельность которых, является транспортировка нефти и нефтепродуктов определена методика экономической оценки риска аварий на объектах магистральных нефтепроводов, находится в регламенте: «Методическое руководство по оценке степени риска аварий на магистральных нефтепроводах и нефтепродуктопроводах». Данная методика оценки риска аварий работает с помощью экспертного подхода, но в данной методике есть и недостатки: независимость мнения экспертов.
Широко применяются методики не только с экспертным подходом, но и используются вероятностно - статистические модели, которые основываются на измерении частоты и интенсивности проявления факторов риска на протяжении определенного периода времени.
