CC BY
134
УДК 622.236.52:622.23.054
МЕТОДИКА РАСЧЕТА ПАРАМЕТРОВ ИСТОЧНИКОВ ВОДЫ СВЕРХВЫСОКОГО ДАВЛЕНИЯ ДЛЯ ИСПОЛНИТЕЛЬНЫХ ОРГАНОВ ПРОХОДЧЕСКИХ КОМБАЙНОВ
А.Б. Жабин, А.В. Поляков, А.В. Поляков
Представлена методика расчета габаритных размеров гидромультипликатора, его конструктивных и гидравлических параметров, а также в целом параметров источника воды сверхвысокого давления для гидромеханических исполнительных органов проходческих комбайнов.
Ключевые слова: гидромультипликатор, сверхвысокое давление воды, методика расчета.
Оценивая результаты современного состояния науки и практики в области гидромеханического способа разрушения горных пород и создания на его основе гидромеханических исполнительных органов проходческих комбайнов [1], необходимо отметить следующее. Для расширения области применения проходческих машин избирательного действия с гидромеханическими исполнительными органами на более крепкие породы требуется или использовать импульсные струи воды высокого давления [1], или повышать давление воды до сверхвысоких значений (200 МПа и более).
Анализ возможных вариантов комплектования оборудования для разрушения крепких горных пород тонкими струями воды сверхвысокого давления при реализации гидромеханического способа разрушения [2,3] позволил выявить наиболее эффективный вариант, реализация которого существенно не повлияет на усложнение конструкции и увеличение массы и габаритов гидромеханического исполнительного органа проходческого комбайна. Так, для получения давления воды свыше 200 МПа представляется целесообразным использование схемы ее многоступенчатого сжатия (в нашем случае двухступенчатого), представленной на рис. 1. В этом случае преобразователь давления второй ступени сжатия, состоящий из нескольких мультипликаторов, может быть встроен в исполнительный орган проходческого комбайна или расположен автономно от него. Принцип работы исполнительного органа со встроенным в режущую коронку преобразователем давления подробно описан в работе [2]. При этом преобразователь давления, также состоящий из нескольких мультипликаторов, или насос первой ступени сжатия располагается на раме комбайна или в выработке. В то же время при использовании этой схемы практически нет конструктивных ограничений для повышения давления, вплоть до величины 500 МПа и более [2]. Это объясняется тем, что при такой схеме компоновки гидромеханического исполнительного органа под сверхвысоким давле-
326
нием работает лишь небольшое число элементов (уплотнительные элементы и гидромеханический инструмент).
Мультипликатор первой ступени сжатия
Мультипликатор второй ступени сжатия
Вода сверхвысокого ► давления
' Подпиточный насос низкого давления
Рис. 1. Схема двухступенчатого сжатия воды
Известно [4], что в конструкциях преобразователей сверхвысокого давления (последняя ступень сжатия) единственно пригодными являются бесконтактные щелевые уплотнения. Щелевое уплотнение представляет собой тонкостенную гребешковую гильзу с камерами противодавления с натягом запрессованную в корпус мультипликатора и образующую кольцевой зазор с плунжером мультипликатор. Однако при работе на сверхвысоких давлениях утечки жидкости через зазор между плунжером и гильзой, а также раскрывающийся натяг между гильзой и корпусом мультипликатора становятся соизмеримы с производительностью мультипликатора. Снижение утечек через зазоры уплотнения может быть достигнуто за счет подвода к нему запирающей (более вязкой) жидкости, например, машинного масла [5].
Установление взаимосвязи габаритных размеров встраиваемого в режущую коронку преобразователя давления второй (последней) ступени сжатия с его параметрами (давление и расход воды) и параметрами исполнительного органа определяет необходимость дальнейшего развития методов расчета и проектирования таких исполнительных органов.
Необходимо отметить, что методика расчета и проектирования по встраиваемости преобразователей давления в режущие коронки гидромеханических исполнительных органов проходческих комбайнов носит независимый характер и рассмотрена в работе [2].
При расчете геометрии мультипликатора второй ступени сжатия, оснащенного бесконтактным уплотнением и запирающей жидкостью, исходными параметрами являются: давление воды на выходе из мультипликатора второй ступени сжатия Р0 и его подача Q0. Это относится и в целом к преобразователю давления, состоящего из нескольких ступеней сжатия. Значения Р0 и Q0 выбираются исходя из закономерностей резания породного массива струями воды сверхвысокого давления [5].
Расчетная схема мультипликатора второй ступени сжатия представлена на рис. 2.
Рис. 2. Расчетная схема гидромультипликатора:
1- корпус мультипликатора; 2 - плунжер; 3 - поршень;
4 - гильза бесконтактного уплотнения; 5 - импульсный механизм
подачи запирающей жидкости
Для упрощения расчетных зависимостей, а также с целью использования этих зависимостей для семейства геометрически подобных мультипликаторов, введены следующие безразмерные коэффициенты [7]:
К
К
— - коэффициент плунжера; й
—- - коэффициент гильзы; й
— -коэффициент зазора, й
(1)
(2)
(3)
где — - ход плунжера; й - диаметр плунжера; Ьг - длина гильзы; — - радиальный зазор между плунжером и гильзой.
Для плунжеров диаметром 5 - 30 мм значения коэффициентов плунжера Кп и гильзы Кг в зависимости от давления воды приведены в табл. 1, а значения коэффициента зазора К— принимаются равными
(4,0 - 4,8)-10-4.
Таблица 1
Значения коэффициентов плунжера Кп и гильзы Кг
Коэффициент Давление Р0, МПа
50 100 200 300 400 500 600
Кп 2,5 3,4 4,5 5,25 5,75 6,25 6,83
Кг 2,75 3,74 4,95 5,78 6,32 6,87 7,5
Диаметр плунжера мультипликатора. Теоретический объем жидкости д,, нагнетаемой за один ход плунжера, определяется по выражению
91 =—— (4)
Расчетный объем заплунжерного пространства гидромультипликатора V с учетом утечек, сжимаемости жидкости, влияния вредного пространства и деформации рабочих камер определяют по формуле
V = —^ = 9, -АVcж-Мут-Ыр, (5)
п - п
и.о. м
где АУ(Ж - уменьшение объема жидкости за счет сжатия за время одного
хода; АVут - объем утечек через зазор между плунжером и гильзой за
время одного хода; АУвр - увеличение объема вредного пространства за
счет деформации рабочей камеры и плунжера.
Уменьшение объема жидкости за счет сжатия с учетом вредного пространства рассчитывают по зависимости
АР(ч, - Кр)
АКж = ™ вр’, (6)
Е
где АР = Р0 - Рп - разность давления на выходе из гидромультипликатора и на входе в него, Рп - давление насоса подпитки, Vвр - объем вредного
пространства (принимается конструктивно наименьшим), Е - модуль упругости рабочей жидкости.
При определении диаметра плунжера необходимо учитывать объем утечек и то, что в результате приложения к плунжеру осевой сжимающей силы
р2
N = Ре р~, (7)
последний испытывает поперечную деформацию, вследствие чего первоначальный зазор в плунжерной паре уменьшается. Абсолютное значение поперечной деформации плунжера Ай может быть найдено по формуле, которая с учетом соотношения (7) имеет вид
Ай = ьР°й, (8)
Е'
где V - коэффициент Пуассона; Е' - модуль упругости материала плунжера.
Объем утечек жидкости через зазор между плунжером и гильзой определяют по формуле
р - Р0 -(— - Ай )3 - ґ - й 12т- —г
где ґ - время одного рабочего хода плунжера, т - динамическая вяз-
кость жидкости при ? = 20 С .
Время одного рабочего хода мультипликатора определяется по выражению
К
(10)
п
и.о.
где пио - число оборотов исполнительного органа комбайна; Кф - коэффициент рабочей фазы гидромультипликатора.
Учитывая то, что на одной половине оборота вала исполнительного органа каждый мультипликатор совершает взвод, а на другой - рабочий ход, теоретический коэффициент рабочей фазы мультипликатора равен
0,5 [3]. Принимая во внимание, что в начале и в конце рабочего хода, когда резцы входят в контакт с породным массивом и выходят из него, глубина стружки является незначительной по величине, то нецелесообразно в этот промежуток времени подавать высоконапорную воду к инструменту. Поэтому коэффициент рабочей фазы мультипликатора (рис. 3) определится по выражению
К
ф
ап
360
(11)
где ап - рабочая фаза подачи жидкости в мультипликатор, град (ап < 1800 и задается конструктором).
Рис. 3. Фазы работы гидромультипликатора
Зазор между плунжером и гильзой с учетом деформации плунжера и уравнения (3) будет равен
8 - Ай = К $ -й
Е '
Р
К8-иР 8 Е
(12)
Увеличение объема вредного пространства выражается формулой
АVвр =
Р0 - Vвр Е"
где Е" - модуль упругости материала корпуса мультипликатора.
330
Выражение для определения расчетного объема заплунжерного пространства с учетом уравнения (5) и зависимостей (1), (2), (3), (6), (9), (12) и (13) будет иметь следующий вид:
V = 0,785а3
К -АР_К_2,5-
п Е
Р.
Ґ р \3
Кд-и-р0
V 8 Е;
3т- К г
АР ■ V АР- V'.,
вр вр .(14)
Е
Е”
При решении уравнения (14) относительно диаметра плунжера по-
лучим
а =
у + ^Кр + —Кр Е Е”
0,785 Р0 г АРКп о. 0 С р л | К8 — и—0 V 8 Е) 3 І
^п е ^ зткг
(15)
Найденный по формуле (15) диаметр плунжера округляют до ближайшего стандартного размера и по формулам (1 - 3) находят ход плунжера, длину гильзы (см. рис. 2) и радиальный зазор между плунжером и гильзой.
Диаметр поршня мультипликатора. Для определения диаметра поршня мультипликатора используем равенство усилий, действующих на поршень:
В
+
4
Рп
(16)
где Рв - давление во взводящей камере мультипликатора (выбирается в соответствии с [3]); Р1 - давление в поршневой полости преобразователя давления второй ступени сжатия (задается конструктором).
Из равенства (16) определяем диаметр поршня
а2-(Ро - Рв )
р - р„
(17)
1 _ 1 В
Полученное значение диаметра поршня округляют в большую сторону до ближайшего из ряда диаметров стандартных уплотнений.
Ход плунжера мультипликатора с учетом уточненного значения утечек. Расчетный объем заплунжерного пространства как было отмечено ранее, определяют по уравнению (5). При этом утечки жидкости через зазор между плунжером и гильзой рассчитывают по формуле (9), а поперечную деформацию плунжера - по зависимости (8). Однако в формулу (9) входит величина динамической вязкости ц, которая не учитывает изме-
І
нение температуры и давления рабочей жидкости при дросселировании ее через радиальные зазоры, а величина поперечной деформации, вычисленная по формуле (8), является средней и не учитывает «обжатие» плунжера давлением по длине гильзы.
Чтобы более точно определить для расчетного объема всего за-плунжерного пространства соответствующий ему ход плунжера необходимо в уравнение (5) внести уточненный объем утечек ЬУут через зазор
между плунжером и гильзой за время одного хода.
Результаты исследований процесса работы бесконтактного уплотнения с запирающей жидкостью показали [5], что в мультипликаторе второй ступени сжатия, оснащенном таким уплотнением, утечки рабочей жидкости через указанные выше зазоры составляют в среднем 10% от производительности мультипликатора.
Таким образом, решая уравнение (5) с учетом уточненного объема
утечек ЬУут относительно хода плунжера Ь и пренебрегая увеличением
объема вредного пространства за счет деформации рабочей камеры плунжера из-за его малости, определяют уточненный ход поршня Ь (см. рис. 2) по следующей зависимости:
Длина мультипликатора. Согласно рис.2 длина мультипликатора определяется по выражению
где Ь и Ь2 - толщины донышек мультипликатора; Ь3 - запас хода; Ьп -ширина поршня.
Величины Ьь Ь2, Ь3 и Ьп являются конструктивными элементами и задаются в процессе проектирования.
Наружный диаметр гильзы. Наружный диаметр гильзы Эг (см. рис. 2) выбирают конструктивно, исходя из ее минимальной толщины, что обеспечивает стабилизацию рабочего зазора между плунжером и гильзой.
Наружный диаметр корпуса мультипликатора. Выбор размеров корпуса мультипликатора следует производить из прочностных соображений. Прочностным критерием для расчета корпуса мультипликатора является предел текучести материала &Т. Корпус мультипликатора может быть как однослойным, так и многослойным.
Для расчета однослойного корпуса мультипликатора используют следующее соотношение:
Ь, = Е (V + У’вР + АУШ )+АРУвр
0785й2 ■(Е -АР)
(18)
Ьм = 2Ь+Ьг + Ь1 + Ь2 + Ь3 + Ьп ,
(19)
<7Т < т ■ Р0
(20)
где Р0 - максимальное рабочее давление, т - коэффициент запаса прочности. Отсюда наружный диаметр корпуса (см. рис. 1) определяют по формуле
Ут
&Т - 2т ■ Р0
(21)
Из формулы (21) видно, что однослойная конструкция при запасе прочности т = 1 позволяет реализовать максимальное давление воды Р0 не превышающее величину ут . Тем не менее, запас прочности следует выбирать в пределах 1,5-2 и выше. Таким образом, в мультипликаторе с однослойным корпусом (при ут тах = 1400 МПа) можно реализовать давление 0,5 -1400/(1,6 - 2) = 350 - 438 МПа.
При использовании многослойного корпуса, который состоит из нескольких (обычно двух) корпусов, посаженных друг на друга с натягом, наружный диаметр внутренней трубы (внутренний диаметр наружной трубы) Окср (средний диаметр корпуса) с учетом минимальных напряжений, возникающих в корпусе мультипликатора, выбирают из соотношения
Окср = л/Ок ' йк , (22)
а диаметр наружного диаметра корпуса (см. рис. 2) определяют по зависимости
Ок = йк----. (23)
У Т - т-Р0
Импульсный механизм подачи запирающей жидкости. Расход запирающей жидкости (минерального масла) необходимый для уплотнения зазора за один ход плунжера определяется из выражения
р ■ й! ■ I
92 =----4^, (24)
где й1 - внутренний диаметр корпуса импульсного механизма подачи запирающей жидкости (см. рис. 2); I - величина хода разделителя сред (задается конструктивно).
С учетом того, что расход запирающей жидкости д2 определяется с применением численных методов по алгоритму, приведенному в работе [8], внутренний диаметр корпуса импульсного механизма подачи (см. рис. 2) найдем из выражения (24)
492 (25)
й1~-,
V р-I
Толщина разделителя сред И (см. рис. 2) задается конструктивно минимальное значение выбирается исходя из обеспечения его прочности. Выбор материала и расчет внешнего диаметра импульсного меха-
низма подачи рассчитывается по аналогии с расчетом корпуса мультипликатора (см. ф-лы (20) -(23)).
Расход масляного насоса, необходимый для уплотнения плунжерной пары запирающей жидкостью, определяют по формуле
бм = 42 -1-Пм , (26)
где пм - количество гидромультипликаторов в преобразователе сверхвысокого давления.
Подача источника воды высокого давления первой ступени
сжатия. Расход жидкости источника воды высокого давления первой
ступени сжатия определяют по формуле
б = 4з -*'пм, (27)
п- иП -Ь „
где 43 =---------объемная постоянная поршневой камеры гидромуль-
типликатора второй ступени сжатия.
По давлению в поршневой полости гидромультипликатора второй ступени сжатия Р1 и расходу жидкости б выбирается источник воды высокого давления (насос или преобразователь давления) первой ступени сжатия, например, из типоразмерного и параметрического рядов источников воды высокого давления на базе мультипликаторов табл. 2 [3].
Таблица 2
Таблица выбора источника воды высокого давления
Насосный блок Преобразователь давления
Типо- размер Мощь- ность приво- да, кВт Подача, л/мин Исполнение
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10
Давление номинальное, МПа
20 65 95 120 150 180 260 300 350 400
Производительность, л/мин
1 17 43 40 11 7,5 6 - - - - - -
2 35 85 75 22 15 12 9,5 7,5 5 - - -
3 50 120 110 31 22 17 13 11 7,5 6,59 5 -
4 70 170 150 44 30 24 19 15 10 9 7 6
5 110 265 230 70 45 35 30 22 15 12 11,5 10
6 140 340 300 88 60 48 38 30 20 18 15 13
7 220 528 - - 90 70 60 44 30 24 23 20
Таким образом, разработанная методика расчета параметров гидромультипликатора второй ступени сжатия может служить базой для проектирования исполнительных органов проходческих комбайнов, оснащенных струями воды сверхвысокого давления.
Список литературы
1. Жабин А.Б., Головин К.А., Поляков А.В. Разрушение горных по-
334
род импульсными высокоскоростными струями воды // Г орное оборудование и электромеханика. 2006. № 4. С. 43 - 46.
2. Бреннер. В.А., Жабин А.Б., Пушкарев А.Е., Щеголевский М.М. Гидромеханическое разрушение горных пород. М.: Изд - во АГН, 2000. 343 с.
3. Качурин Н.М., Бреннер В.А., Жабин А.Б., Щеголевский М.М., Лавит И.Г. Расчет и проектирование гидромеханических исполнительных органов проходческих комбайнов. М.: Изд-во МГГУ, 2003. 293 с.
4. Лукиенко Л.В., Головин К.А., Наумов Ю.Н., Поляков А.В. Бесконтактные уплотнения высокого давления: докл. и тез. докл. VII научно-технич конф. ученых, аспирантов и студентов. изд-во РХТУ им. Д.И. Менделеева. Новомосковск, 2005. С. 18-19.
5. Поляков А.В. Бесконтактные щелевые уплотнения сверхвысокого давления с запирающей средой/ Материалы 4-ей межрегиональной научнопрактической конференции: «Освоение минеральных ресурсов Севера: проблемы и решения». 12-14 апреля. Воркута-Сыктывкар-Ухта, 2006. С. 314 - 318.
6. Бреннер В. А., Жабин А.Б., Поляков А.В. Результаты исследований процесса разрушения горных пород струями воды сверхвысокого давления // Горное оборудование и электромеханика. 2006. № 6. С. 29 - 32.
7. Гидросистемы высоких давлений/ под. ред. Ю.Н. Лаптева. М.: Машиностроение, 1973. 151 с.
8. Жабин А.Б., Поляков А.В., Поляков А.В. К расчету параметров гидромультипликатора второй ступени сжатия источника воды сверхвысокого давления для гидромеханических исполнительных органов проходческих комбайнов// Материалы 4-ой межрегиональной научно - практической конференции: «Освоение минеральных ресурсов Севера: проблемы и решения». Воркута, 2007. С. 52 - 58.
Жабин Александр Борисович, д-р техн. наук, проф., Россия, Тула, Тульский государственный университет,
Поляков Алексей Вячеславович, канд. техн. наук, Россия, Тула, Тульский государственный университет,
Поляков Анрей Вячеславович, канд. техн. наук, техн. директор ООО «Экспертный центр технологической безопасности»
METHOD OF CALCULATION OF PARAMETERS OF WATER SOURCES OF ULTRAHIGH PRESSURE OF EXECUTIVE BODIES OF ROADHEADERS
A.B. Zhabin, A. V. Poljakov, A. V. Poljakov
Presents a method for calculating the dimensions of the hydro multiplier, its construction and hydraulic items, as well as in the General parameters of source water ultrahigh pressure for hydromechanical Executive bodies of roadheaders.
Key words: hydro multiplier, ultra high pressure water, methods of calculating.
Zhabin Aleksandr Borisovich, doctor of technical sciences, professor, sary-chevy@ mail.ru. Russia, Tula, Tula State University,
Poljakov Aleksej Vjacheslavovich, candidate of technical sciences, Russia, Tula, Tula State University,
Poljakov Anrej Vjacheslavovich, candidate of technical sciences, Russia, Tula, technical Director of LLC «Expert centre of technological safety»
