CC BY
3
© Т. Т. Оморов, Р. Ч. Осмонова, Б. К. Такырбашев, Ж. С. Иманакунова УДК 681.5.015
МЕТОДИКА ИДЕНТИФИКАЦИИ ПАРАМЕТРОВ МАГИСТРАЛЬНОЙ ЛИНИИ РАСПРЕДЕЛИТЕЛЬНОЙ СЕТИ ПО ДАННЫМ АСКУЭ
Т.Т. Оморов1, Р.Ч. Осмонова2., Б. К. Такырбашев3, Ж.С. Иманакунова4
1А3 Национальная академия наук Кыргызской Республики, г. Бишкек, Кыргызстан. 4 Кыргызский государственный технический университет им. И. Раззакова,
г. Бишкек, Кыргызстан.
omorovtt@mail.ruL_r.osmonova@mail.ru1_ b.takyrbashev@gmail.com, j.imanakunova@gmail.com.
Резюме: ЦЕЛЬ. Сформулировать задачу идентификации параметров межабонентских участков магистральной линии распределительной электрической сети (РЭС) напряжением 0.4кВ в условиях несимметрии токов и напряжений. В качестве параметров РЭС, рассматриваются комплексные сопротивления. Провести обзор литературы, посвященной этой теме. Разработать новую методику решения сформулированной задачи идентификации. МЕТОДЫ. При решении рассматриваемой задачи использованы законы электротехники, метод комплексных переменных а также методы решения алгебраических уравнений. РЕЗУЛЬТАТЫ. Выведены математические соотношения в комплексной форме, описывающие функциональные связи между искомыми параметрами и данными синхронизированных измерений, полученных со счетчиков электроэнергии, входящих в состав автоматизированной системы контроля и учета электроэнергии (АСКУЭ). На основе преобразования указанных соотношений получены системы линейных алгебраических уравнений относительно искомых параметров магистральной линии трехфазной сети. Предложен метод решения указанных систем уравнений. ЗАКЛЮЧЕНИЕ. Полученные результаты можно использовать для решения задач диагностики состояний проводов магистральной линии и мониторинга потерь электроэнергии в распределительной сети в составе АСКУЭ.
Ключевые слова: распределительная сеть; параметры; методика идентификации.
METHODOlOGY FOR IDENTIFICATION OF THE PARAMETERS OF THE TRUNK LINE OF THE DISTRIBUTION NETWORK ACCORDING TO ASKUE DATA
Omorov TT1, Osmonova RCh2, Takyrbashev BK3, Imanakunova ZhS4
1,2,3National Academy of Sciences of the Kyrgyz Republic, Bishkek, Kyrgyzstan 4Kyrgyz State Technical University. I. Razzakova, Bishkek, Kyrgyzstan
omorovtt@mail.ruL_r.osmonova@mail.ru1_ b.takyrbashev@gmail.com, j.imanakunova@gmail.com.
Abstract: THE PURPOSE. Formulate the problem of identifying the parameters of interpersonal sections of the main line of a distribution electric network (RES) with a voltage of 0.4 kV in conditions of asymmetry of currents and voltages. Complex resistances are considered as RES parameters. Review the literature on this topic. Develop a new method for solving the formulated identification problem. METHODS When solving the problem under consideration, the laws of electrical engineering, the method of complex variables, as well as methods for solving algebraic equations were used. RESULTS. Mathematical relationships are derived in a complex form, describing the functional relationships between the required parameters and the data of synchronized measurements obtained from electricity meters that are part of the automated system for monitoring and metering electricity (ASKUE). On the basis of the transformation of the indicated ratios, systems of linear algebraic equations with respect to the sought parameters of the main line of a three-phase network are obtained. A method for solving these systems of equations is proposed. CONCLUSION. The results obtained can be used to solve the problems of diagnosing the states of the wires of the main line and monitoring electricity losses in the distribution network as part of the AMR system.
Key words: distribution network; parameters; identification methodology.
Введение
В настоящее время в целях автоматизации и цифровизации информационных процессов в распределительных электрических сетях (РЭС) активно и широко внедряются автоматизированные системы контроля и учета электроэнергии (АСКУЭ) [1], которые являются элементами технологии Smart Gird [2]. Анализ функциональной структуры существующих АСКУЭ показывает, что они, в основном, предназначены для выполнения функций коммерческого учета электроэнергии. В то же время в их составе не решаются такие важнейшие функциональные задачи, как оптимизация режимов работы РЭС [3-6], мониторинг потерь электроэнергии [7, 8] и диагностика состояний элементов [9-11] распределительной сети. В результате не удается в полной мере использовать потенциальные возможности цифровых технологий, используемых при создании АСКУЭ, что не позволяет достичь достаточно высокий уровень технико-экономических показателей внедряемых автоматизированных систем и распределительных компаний. Таким образом, проблема совершенствования существующих АСКУЭ тесно связана с разработкой новых моделей и методов, адаптированных к условиям функционирования распределительных сетей, для большинства которых характерны такие факторы как несимметрия токов и напряжений [12-14], а также периодическая изменчивость параметров (сопротивлений) меж абонентских участков магистральных линий РЭС в зависимости от климатических и других условий. Один из подходов в этом направлении - это проблема идентификации параметров распределительных сетей. Известные методы параметрической идентификации [15-18] в недостаточной степени адаптированы для их применения в режиме реального времени.
В [19] задача идентифкации праметров магистральной линии трехфазной сети решается на основе численного алгоритма минимизации специально построенной критериальной функции [20]. В данной статье предлагается новая методика решения рассматриваемой задачи, который является развитием указанного выше подхода. Алгоритм метода можно использовать как основу для создания подсистем мониторинга потерь электроэнергии в распределительной сети и диагностики состояний проводов её магистральой линии в составе АСКУЭ.
Постановка задачи идентификации параметров
Объектом исследования является распределительная электрическая сеть в условиях иессиметрии токов и напряжений. Ее расчетная схема приведена на рис.1.
Рис.1. Расчетная схема распределительной сети Fig. 1. Design diagram of the distribution network
На рис.1 приняты следующие обозначения: k,v - номера фаз А,В, С (k = 1 , 3 ) и контуров трехфазной сети (v = 1 ,п) соответственно; Ё0к — э.д.с. k-ой фазы; U0k, I0к = к - синусоидальные напряжения и токи соответственно на входах фаз; Ivk, Uvk, Zvk -мгновенные значения тока и напряжения, а также сопротивление нагрузки абонента сети с
координатой (v,k) ; ivk, zvk - мгновенный ток и комплексное сопротивление v -го межабонентского участка (МАУ) к-ой фазы; uvk, uv - мгновенные напряжения на v-ом МАУ к-й фазы и нулевого провода соответственно; Jv,zv - значение тока и сопротивления v-го участка нулевого провода.
В дальнейшем будем считать, что соблюдаются условия:
1) распределительная сеть относится к классу линейных систем;
2) фазные и нулевой электрические провода трехфазной сети имеют равные сечения, т.е.
zvk = zv >к = 13, v = 1,п;
3) в составе системы имеются устройства для борьбы с высшими гармоническими составляющими напряжений и токов;
4) в базу данных АСКУЭ в дискретные моменты времени t со счетчиков электроэнергии автоматизированной системы поступает следующая измерительная информация:
• действующие величины напряжений Uvk и токов Ivk на нагрузках абонентов соответственно;
• коэффициенты мощности cvk = cos pvk, которые характеризуют сдвиг фаз pvk между соответствующими векторами токов и напряжений.
Как известно [21], мгновенные токи Ivk и напряжений Uvk на соответствующих нагрузках потребителей электроэнергии и их сопротивления Zvk в установившемся режиме описываются следующими комплексными выражениями:
I^k=Ia^k+jiv;k = Ivkei(pk+avk\ (1)
Uvk = Uk +juv!k = U
Zvk = Zv\ + j Z& = Zvk e? v = 1,, k = 1Д
где через символы "в" и "м" представлены вещественные и мнимые составляющие рассматриваемых величин; Ivk, Uvk, Zvk — модули соответствующих комплексных переменных;
Рvk = Ч> vk — <*vk, Pk = 1 (к — 1) n/3 .
Здесь avk, ip vk - отклонения сдвигов фаз относительно их базовых величин /3k, что вызывается несимметрией напряжений и токов в трехфазной сети. При задании математической модели нагрузок абонентов в виде (1) межабонентские токи и напряжения идентифицируются с использованием законов электротехники [21]:
п п
ivk = ^hk = ^ Qtk + jIk) = Kke j (h+Svk), ( 2 )
l=v l=v _ ___
Jv = i-v 1 + iv2 + i-v 3, й-v = Jvzv, v = 1,Z1, к = 1z 31
где через lvk, aavk обозначены величина действующего тока, протекающего в соответствующем межабонентском участке магистральной линии, и отклонение его фазового сдвига.
Теперь образуем вектор z = [z1, z2,... , zn], состоящий из комплексных сопротивлений zv, v = 1,п. На основе модели РЭС в виде соотношений (1) и (2) можно оценить компоненты вектора параметров z магистральной линии сети. Однако, при этом для идентификации искомых комплексных сопротивлений необходимо предварительное решение задачи нахождения неизвестных фазовых сдвигов токов avk и напряжений pvk, что является достаточно сложной пробемой [22].
Задача состоит в идентификации вектора параметров z = [z1, z2,... , zn] магистральной линии на основе синхронизированных измерительных данных, полученных со счетчиков электроэнергии автоматизированной системы без предварительного построения модели распределительной сети в форме (1) и (2). Методика идентификации параметров
Решение сформулированной выше задачи состоит из следующих основных этапов:
1. Построение эквивалентных схем трехфазной сети.
2. Формирование уравнений идентификации параметров.
3. Идентификация вектора параметров z.
Построение эквивалентных схем трехфазной сети. Для этой цели рассмотрим исходную расчетную схему распредсети (рис.1). На ее основе построим ряд каскадных эквивалентных схем, приведенных на рис.2 (а, б, в). Эти схемы далее будут использоваться в целях получения необходимых уравнений для оценки вектора параметров z.
Рис.2. Эквивалентные схемы частей трехфазной Fig. 2. Equivalent diagrams of parts of a three-phase сети network
На рис.2а представлена эквивалентная схема сети, включающая ее начальные участки, а на рис.2б - ее вторые межабонентские участки. Конечные участки сети показаны на рис.2в, где г^в = Znk, k = 1,— а остальные эквивалентные сопротивления z^k задаются следующими выражениями:
гЦв= —, v =131—333 . (3)
lvk
Формирование уравнений идентификации параметров. Для этой цели вначале рассмотрим начальный участок сети, имеющий координаты (1, k), где k = 1, 3, что показано на рис.2а. Как видно из рисунка для общих сопротивлений фаз z0k справедливы соотношения:
z0 k = 2 z± + zik, k=1—, (4)
где является известной величиной, которая вычисляется по данным головного счетчика электроэнергии:
Uok
z0 k = z0 ke] v 0 k, z0 k = — .
l0k
Сопротивления, входящие в соотношения (4), представим в комплексной форме: z0 k = z0 k (coscpok + jsin(pok),
= г^71 = (собц 1 + ]Бы ц^ , (5)
гц" = ке>71 к = г™(собц±к + ] бт ц±к), к = 1$, где р0к и г1 к известные величины, численные значения которых находятся по данным головного счетчика электроэнергии и абонентских счетчиков с координатами (1, к):
_ _ _ и1к __
р0к = а гссо 5 с0к, г1 к = , к = 1>1
'1/с
Теперь соотношения (4) запишем для каждого значения к, т.е. для каждой фазы в виде:
п7 — 7экв _ „
2 = гЦ — го 2 , (6)
97 _ 7экв _ „ "1 — ¿13 А03'
В соотношения (6) входят пять неизвестных величин г1, ць ц±ъ ц12 и ц13. Для их определения имеем шесть уравнений, так как каждое полученное равенство можно записать в виде вещественной и мнимой частей. Учитывая особенности структуры соотношений (6) на их основе можно записать два уравнения с двумя неизвестными. Для этой цели рассмотрим первые два равенства, входящие в систему (6). Приравнивая их правые части получим следующее уравнение:
7экв _ -экв _ „ /п\
¿11 12 — 0' \1)
где
г0 = г01 — г0 2 = гое]во.
При этом величины г0 и в0 являются известными вещественными числами, которые можно вычислить используя соотвествующие формулы (5). Теперь в соотношение (7) подставляем выражения для гЦ и г'Ж, определяемые последней формулой выражений (5): г11 (собц 11 + }5 тц 11) — ¿12 (собц 12 + }б тц 12) = г0е] в°. (8)
Соотношение (8) представляет уравнение с двумя неизвестными параметрами ц 11 и , составляющими вектор .
Идентификация вектора параметров г. В результате несложных преобразований равенство (8) можно записать в виде
а+]Ъ= г0е' в° , (9)
где
а = г1 ^обц 11 — г1 2собц 12, (10)
Ъ = ¿! 1Б тц 11 — ¿12 б тц 12. В целях определения вектора комплексное соотношение (9)
представим в виде двух эквивалентных равенств:
а2 + Ъ2 = ¿2, Ъ
- = *дв о. а
которые с учетом (10) и соб2 х + б т 2х = 1 имеют вид
2 г11 г12(с о бц 1 ^ о бц 12 + б тц 1 ^ тц 12) = + г\2 — ¿2, (11)
¿! 1Б тц 11 — ¿! 2 б тц 12 = tд во 1собц 11 — ¿1 2собц 12).
Используя известное соотношение
СОБ^СОБТ]^ + зищ^зищы = СОБ^ц - Г]12)
первое равенство можно записать в виде
собС^ц - Г}12) = с,
где с - известное число, определяемое формулой
¿11 + ¿12 — ¿0
с = ■
2 гл 1 г-
1 1г 1 2
Отсюда получаем функциональную связь между неизвестными параметрами ц 11 и ц 12:
ц 11 = ц 12+ц*, (12)
где .
Теперь подставляем полученное выражение для во второе уравнение
соотношения (12):
1б \ п (ц 12 + ц*) — 2 б тц 12 = гд в 1 с о б (ц 12 + ц*) — 2собц 12 ] .
С учетом известных формул:
51п(т712 + г]*) = бт^собт]* + быг]* собг]12, 172
СОБ(Г]12 + г]*) = собц^СОБГ]* — БЫГ]* БЫГ]12 последнее равенство после несложных преобразований имеет следующий вид:
АБЫГ112 = ВС0БГ]12, что эквивалентно следующему соотношению:
В
¿дли =
где
А = z1i с о s ]* — z1 2 + z1i tg в 0 s i n ]*, В = z1i s i n ]* + tg в 0 (z±2 — z1i с о s ]*).
В результате описанных выше преобразований искомый параметр ]i2 определяется по следующей явной формуле:
В
V12 = arctg—, (13)
а параметр ]ii вычисляется на основе выражения (12):
'Л
В
rjii = V* + arctg-, (14)
Найденные параметры и позволяют вычислить соответствующие эквивалентные сопротивления:
z{1 = z"i 1 (c o srj 11 +js inrj 1 0 , zl2 = 2(c o srr 1 2 +js inrr 1 2 ).
Далее используя, например, значения z{1 можно вычислить искомый параметр z:
z 1Т — z о 1
а также неизвестную величину эквивалентного сопротивления z'1Kk:
zlk = 2 z1 + z0 k.
Теперь переходим к определению параметра . Для этой цели рассмотрим межабонентские участки имеющие координаты ( 2, k) ,к = 1- 3. Как видно из рис.1, межабонентские токи определяются по формулам:
-2 k = k — h k, к = 133.
Нетрудно показать, что для квадратов модулей этих токов справедливы выражения: l2 k = ( k — h k)(k — h k) = ( k — h k)(1 k — I * 1 k) =
= k1 k + h kIl k — ( kI * 1 k + h k-* 1 k), к = 13,
составляющие которых можно определить по формулам:
^k^k = ^1k, ^k^k = I1k hki*1k + hki*1k = hkhk^*-^ + е-К^-Ы) = = i1kI1k(ei(aik-aik) + e-i(aik-aik)) = 2\1k\1k cos X1k,
где l1k, I1k — действующие значения токов, протекающих через соответствующие сопротивления z1k и Z1k, а параметр A1k определяется выражением
Л1k = a1k — a^, к = 1-3. (15)
В результате для l^k справедлива следующая формула:
^k = llk + Ilk — l1kI1k [ejd2k + e-jdlk] = llk + Ilk — 2l1khkCoseik, к = 13. Отсюда получаем численные значения :
12k = Jl lk+ Чк — 2 1 i kh kC 0 s^ k, к = 1,3. ( 1 6 )
Теперь определим оценки неизвестных параметров Х1 к, к = 1,3. Для этой цели соотношение (1) при V = 1 представим в виде
/7 / 7ЭКв
11к* 1 к экв 11 к ¿1к , —:-= гЭк или -— = ——, к = 1,3.
1-1 к -¿1
<-1к <-1к к
Последние выражения запишем в экспоненциальной форме
I ¿экв
— ei (а i " —s i к) = ti i к-<р i к) , к = 1333, ( 1 7 )
W к Z1
где фазовые сдвиги riк являются известными величинами, которые определяются по формулам (1 3 ) и (1 4) соответственно, а численные значения остальных величин (Iiк > Ii к> ¿ik> Ziк, Рiк) вычисляются по данным счетчиков электроэнергии АСКУЭ.
Из соотношений (17) видно, что
ai к — % к = r i i — р i к> к = 1> 3,
т.е. параметры Xiк, входящие в выражения ( 16) для действующих межабонентских токов 12к, определяются по формулам
^к = Pi^riu к = 1'3-
Далее для оценки параметра z2 рассмотрим эквивалентную схему, приведенную на рис.2б. Запишем для рассматриваемого участка сети (v = 2) соотношения для их сопротивлений:
¿Экв = 2¿2+¿2ккв , к = 13, (18)
где эквивалентные сопротивления z'!Kk определены выше и являются известными величинами.
Соотношения (18) по структуре аналогичны выражениям (4) и поэтому для нахождения параметра можно использовать описанную выше вычислительную схему идентификации параметра zi. Таким образом оценка вектора z= \_zi, z2,..., zn] осуществляется на основе решения следующих систем уравнений:
z(v—i) к = 2zv + zvk , к = 1 3 v =
где z'!Kk = z0к. Отметим, что при v = п, т.е. на конечном участке сети имеем, что = 1пк.
Далее последовательно рассматриваются электрические контуры с координатами (3 ,к), (4,к), ..., (п — 1 ,к). На основе предложенной выше вычислительной процедуры определяем оставшиеся компоненты z 3, z4, ... , zn вектора параметров z.
Выводы
Предложена новая методика решения задачи идентификации параметров межабонентских участков магистральной линии четырехпроводной распределительной сети в условиях несимметрии токов и напряжений. В качестве исходной информации используются данные, полученные со счетчиков электроэнергии АСКУЭ. Получены математические соотношения, описывающие функциональные связи между искомыми параметрами и переменными трехфазной сети. При этом проблема идентификации сводится к решению систем линейных алгебраических уравнений. В отличие от существующих методов решения рассматриваемой задачи в предложенном подходе вместо итерационных численных алгоритмов используется аналитический метод ее решения, что значительно упрощает реализацию его вычислительной процедуры. Полученные результаты можно использовать для создания специального программного обеспечения функциональных задач диагностики состояния проводов магистральной линии и мониторинга потерь электроэнергии в распределительных сетях в составе АСКУЭ.
Литература
1. Якушев К.В. Автоматизированная система коммерческого учета электроэнергии для розничного рынка // Информатизация и системы управления в промышленности. 2009. № 3(23). С. 9-13.
2. El-Hawary M.E. The Smart Grid-State-of-the-art and Future Trends. Electr. Power Compon. Syst. 2014. 42, pp. 239-250.
3. Киселев М.Г., Лепанов М.Г. Симметрирование токов в сетях электроснабжения силовым электрическим регулятором неактивной мощности // Электротехника. 2018. №11. С. 63-70.
4. Патент № 2490768 (РФ). И.В. Наумов, Д.А.Иванов, С.В. Подъячих, Гантулга Дамдинсурэн. Симметрирующее устройство для трехфазных сетей с нулевым проводом // Бюлл. № 23. 20.08.2013.
5. Большанин Г.А. Патент № 2249286 (РФ). Способ автоматизированного активного контроля уровня несимметрии напряжений и токов // Бюлл. №9. 27.03.2005.
6. Omorov T.T., Takyrbashev K., Zakiriaev K.E.,.et al. Digital control of electric power flows in non-symmeter distribution networks as a composition of AMRCS // Energy Systems Research. 2021. No.1. pp. 38-46.
7. Косоухов Ф.Д., Васильев Н.В., Филиппов А.О. Снижение потерь от несимметрии токов и повышение качества электрической энергии в сетях 0,38 кВ с коммунально-бытовыми нагрузками // Электротехника. 2014. №6. С. 8-12.
8. Сапронов А.А., Кужеков С.Л., Тынянский В.Г. Оперативное выявление неконтролируемого потребления электроэнергии в электрических сетях напряжением до 1 кВ // Изв.вузов. Электромеханика. 2004. №1. С.55-58.
9. Ершов А.М., Филатов О.В., Молоток А.В. и др. Система защиты электрической сети напряжением 380В от обрывов воздушной линии // Электрический станции. 2016. №5. С.28-33.
10. Omorov T., Koibagarov T., Zhanybaev T., Takyrbashev B., Boronin A. В сборнике: E3S Web of Conferences. 2020 Rudenko international Conference on Methodological Problems in Reliablity Study of Large Energy Sistems. RSES 2020. Kazan. 2020. С. 01042.
11. Клочков А.Н. Устройство для обнаружения трехфазных сетей с обрывом фазного провода // Вестник Красноярского государственного аграрного университета. № 1. 2011. С. 221-223.
12. Пономаренко О.И., Холиддинов И.Х. Влияние несимметричных режимов на потери мощности в электрических сетях распределенных систем электроснабжения // Энергетик. 2015. №12. С.6-8.
13. Черепанов А.В., Тихомиров В.А., Куций А.П. Влияние несимметрии напряжений на энергоэффективность // Современные технологии. Системный анализ. Моделирование. 2017. №5(56). С. 2007-2017.
14. Железко Ю.С. Потери электроэнергии. Реактивная мощность. Качество электроэнергии. М.: ЭНАС. 2009. 456 с.
15. Данилов М.И., Романенко И.Г. К проблеме определения параметров распределительной сети по данным АИИС КУЭ // Вестник ЮУрГУ. Серия «Энергетика». 2020. Т. 20. № 2. С. 5-14.
16. Зеленский Е.Г., Кононов Ю.Г., Левченко И.И. Идентификация параметров распределительных сетей по синхронизированным измерениям токов и напряжений // Электротехника. 2016. №7. С. 3-8.
17. Cunha V.C., Freitas W., Trindade F.C.L., et al. Automated De-termination of Topology and Line Parameters in Low Voltage Systems Using Smart Meters Measurements // IEEE Transactions on Smart Grid, 2020. V. 11. № 6. pp. 5028-5038.
18. Lave M., Reno M.J., Peppanen J. Distribution System Parameter and Topology Estimation Applied to Resolve Low-Voltage Circuits on Three Real Distribution Feeders // IEEE Transactions on Sustainable Energy. 2019. V.10. №. 3. pp. 1585-1592.
19. Оморов Т.Т., Закиряев К.Э., Осмонова Р.Ч., и др. Метод идентификации параметров трехфазной распределительной сети на основе решения оптимизационной задачи // Приборы и системы: управление, контроль, диагностика. 2020. № 4. С. 1 -9.
20. Оморов Т.Т., Кожекова Г.А. Синтез системы управления многомерными объектами по критериальным ограничениям // Известия Национальной Академии наук Кыргызской Республики. 2009. №1 С. 45-52.
21. Демирчян К.С., Нейман Л.Р., Коровкин А.В. Теоретические основы электротехники. 2009. Т.1. 512 аСПб.: Питер.
22. Оморов Т.Т., Такырбашев Б.К., Осмонова Р.Ч. К проблеме математического моделирования трехфазной несимметричной распределительной сети // Известия высших учебных заведений. Проблемы энергетики. 2020. Т 22. №1. С.93-102.
© Т. Т. Оморов, Р. Ч. Осмонова, Б. К. Такырбашев, Ж. С. Иманакунова Авторы публикации
Оморов Туратбек Турсунбекович - член-корреспондент, д-р.техн.наук.Национальной академии наук Кыргызской республики.
Осмонова Рима Чынарбековна - канд.техн.наук, с.н.с. лаборатории «Адаптивные и интеллектуальные системы» Института машиноведения и автоматики Национальной академии наук Кыргызской республики.
Такырбашев Бейшеналы Касымалиевич - канд.техн.наук, с.н.с. лаборатории «Адаптивные и интеллектуальные системы» Института машиноведения и автоматики Национальной академии наук Кыргызской республики.
Иманакунова Женишкуль Сартбаевна - канд.техн.наук, доцент кафедры «Электроэнергетика» Кыргызского государственного технического университета им.И.Раззакова.
References
1. Yakushev KV. Automated system of commercial metering of electricity for the retail market. Informatization and control systems in industry; 2009;3(23):9-13.
2. El-Hawary ME. The Smart Grid-State-of-the-art and Future Trends. Electr. Power Compon. Syst; 2014;42:239-250.
3. Kiselev MG, Lepanov MG. Simmetrirovanie tokov v setyah ehlektrosnabzheniya silovym ehlektricheskim regulyatorom neaktivnoj moshchnosti. Elektrotekhnika; 2018;11: 63-70.
4. Naumov V, Ivanov DA, Pod"yachih SV, Gantulga Damdinsurehn. Pat.№ 2490768 (RF). Simmetriruyushchee ustrojstvo dlya trekhfaznyh setej s nulevym provodom. Byull; 20.08.2013;23.
5. Bolshanin G.A. Pat.№ 2249286 (РФ). Method for automated active control of the level of unbalance of voltages and currents. Byull; 27.03.2005;9.
6. Omorov TT, Takyrbashev K, Zakiriaev KE. Digital control of electric power flows in non-symmeter distribution networks as a composition of AMRCS. Energy Systems Research; 2021; 1:38-46.
7. Kosouhov FD, Vasil'ev NV, Filippov AO. Snizhenie poter' ot nesimmetrii tokov i povyshenie kachestva ehlektricheskoj ehnergii v setyah 0,38 kV s kommunal'no-bytovymi nagruzkami. Elektrotekhnika. 2014; 6:8-12.
8. Sapronov AA, Kuzhekov SL, Tynjanskij VG. Expeditious identification of uncontrollable electricity consumption in electric networks up to 1 k. News of higher education institutions. Electromecanics; 2004;1:55-58.
9. Ershov AM, Filatov OV, Molotok AV., et al. Elektricheskij stancii. 2016; 5:28-33.
10. Omorov T, Koibagarov T, Zhanybaev T, Takyrbashev B, et al. In the collection: E3S Web of Conferences. 2020 Rudenko international Conference on Methodological Problems in Reliablity Study of Large Energy Sistems; RSES 2020. Kazan, 2020.
11. Klochkov AN. Ustrojstvo dlya obnaruzheniya trekhfaznyh setej s obryvom faznogo provoda. VestnikKrasnoyarskogo gosudarstvennogo agrarnogo universiteta, 2011; 1:221-223.
12. Ponomarenko OI, Holiddinov II. Influence of the asymmetrical modes on losses of power in electrical networks of the distributed systems of power supply. Energetik; 2015; 12: 6-8.
13. Cherepanov AV, Tikhomirov VA, Kutsiy A.P. Influence of voltage unbalance on energy efficiency. Modern technologies. System analysis. Modeling. 2017; 56(5): 2007-2017.
14. Zhelezko YuS. Loss of electricity. Reactive power. Power quality; М.: ЭНАС 2009.
15. Danilov MI, Romanenko IG. On the Problem of Determining the Parameters of the Distribution Network Based on the Data of the AIIS KUE. Bulletin of SUSU. Series «Energy»; 2020; 20(2): 5-14.
16. Zelenskii EG, Kononov YG, Levchenko II. Identification of the parameters of distribution networks by synchronized current and voltage measurements. Russian Electrical Engineering. 2016; 87(7): 363-368.
17. Cunha VC, Freitas W, Trindade FCL, Santoso S. Automated De-termination of Topology and Line Parameters in Low Voltage Systems Using Smart Meters Measurements. IEEE Transactions on Smart Grid. 2020; 11(6):5028-5038.
18. Lave M, Reno MJ, Peppanen J. Distribution System Parameter and Topology Estimation Applied to Resolve Low-Voltage Circuits on Three Real Distribution Feeders. IEEE Transactions on Sustainable Energy. 2019; 10(3):1585-1592.
19. Omorov TT, Zakiryaev KE, Osmonova RCh., et al. Method for identifying parameters of a three-phase distribution network based on solving an optimization problem. Instruments and systems: control, monitoring, diagnostics. 2020; 4:1-9.
20. Omorov TT, Kozhekova GA. Synthesis of a control system for multidimensional objects by criterion constraints. News of the National Academy of Sciences of the Kyrgyz Republic; 2009; 1:45-52.
21. Demirchjan KS, Nejman LR, Korovkin AV. Teoreticheskie osnovy jelektrotehniki. V.1. SPb. Piter. 2009.
22. Omorov TT, Takyrbashev BK, Osmonova RCh. On the problem of mathematical modeling of a three-phase asymmetric distribution network. Izvestiya vysshykh uchebnykh zavod. Energy problems. 2020;22(1):93-102.
Authors of the publication
Turatbek T. Omorov - National Academy of Sciences of the Kyrgyz Republic. Rima C. Osmonova - National Academy of Sciences of the Kyrgyz Republic. Beishenaly K. Takyrbashev - National Academy of Sciences of the Kyrgyz Republic. Zhenishkul S. Imanakunova - Kyrgyz State University named after I. Razzakov.
Получено 14.10.2021г.
Отредактировано 21.10.2021г.
Принято 22.10.2021г.
