CC BY
40
а°пт = arctg
1.41
ln XfFi
(F + F3) + -^ F2
(14)
По полученной формуле рассчитаны значения оптимальных углов волоки при заданных значения коэффициента внешнего трения, коэффициента вытяжки (А =1.15) и приведенных площадей поперечного сечения триметаллического проводника.
На рис.3 показаны результаты расчета оптимальных углов конусности волочильного инструмента в
2
зависимости от значения отношения------.
3
Из рис. 3 следует, что с увеличением значения ота .
ношения *2 значения оптимальных углов умень-
°,ъ’
шаются, уменьшение коэффициента трения за счет улучшения условия смазки приводит к снижению оптимальных углов.
Заключение
1. В работе определены оптимальные углы наклона образующей конического волочильного инструмента к оси волочения.
2. Знание оптимального угла обеспечивает сни-
жение напряжения волочения, что позволяет снизить энергозатраты, повысить единичные обжатия и стойкость технологического инструмента.
Рис. 3. Оптимальные углы конусности волочильного инструмента для коэффициента трения f =0.05:
1 - ^" = У3 = 0.1, к, = 0.8; 2 - У1 = У3 = 0.2, к, = 0.6;
3 - Т1= к = 0.3, к, = 0.4; 4 - К1= к = 0.4, к, = 0.2
Список литературы
. Колмогоров Г.Л., Чернова Т.В., Снигирева М.В. О предельных деформациях при производстве композиционных сверхпроводниковых изделий // Механика композиционных материалов и конструкций. 2010. Т.16, №2. С. 191-196.
. Перлин И.Л., Ерманок М.З. Теория волочения. М.: Металлургия, 1972.
448 с.
INFORMATION ABOUT THE PAPER IN ENGLISH
ENERGY-POWER CHARACTERISTICS AT DRAWING THREEMETAL BILLET
Kolmogorov G.L., Kobeleva E.K., Snigireva M.V., Chernova T.V.
Abstract. In work the design procedure energy-power characteristics is offered at drawing threemetal billet. Stress in separate layers threemetal billet and total stress of drawing are defined. The optimum geometry of the drawing tool including key parametres of technological process is defined.
Keywords: drawing, threemetal billet, superconductor,
optimisation.
References
1. Kolmogorov G.L., Chernova T.V., Snigireva M.V. O predel'nyh deformacijah pri proizvodstve kompozicionnyh sverhprovodnikovyh izdelij. [Limit strains in the production of composite superconductor products]. Mehanika kompozicionnyh materialov i konstrukcij. [Mechanics of Composite Materials and Structures]. 2010, vol.16, no.2, pp. 191-196.
2. Perlin I.L., Ermanok M.Z. Teorija volochenija [The theory of drawing]. Moscow, 1972, 448 p.
УДК 621.778.1.073 Славин B.C., Бричко А.Г.
МЕТОДИКА АНАЛИТИЧЕСКОГО ОПИСАНИЯ ГЕОМЕТРИИ ОЧАГА ДЕФОРМАЦИИ ПРИ ВОЛОЧЕНИИ АРМАТУРНОЙ ПРОВОЛОКИ В КАЛИБРЕ СО СМЕЩЕННЫМИ ПАРАМИ РОЛИКОВ
Аннотация. Волочение в роликовых волоках находит все большее распространение при создании технологических процессов получения фасонных профилей и холоднотянутой арматурной проволоки. Однако определение энергосиловых параметров при их разработке представляет определенную сложность, связанную с аналитическим описанием линий калибра и их изменением по длине очага деформации. В работе на основе новых дополнительных параметров в виде геометрического центра калибра (ГЦК) и условного диаметра роликов получено уравнение формоизменения круглой заготовки при волочении арматурной проволоки в калибре со смещенными парами роликов.
Ключевые слова: волочение, роликовые волоки, условный диаметр роликов, калибр со смещенными парами роликов, очаг деформации, линия калибра.
Волочение в роликовых волоках последнее время находит все большее распространение при создании технологических процессов получения фасонных профилей [1]. При этом получение холоднотянутой арматурной проволоки с повышенными физикомеханическими свойствами без их использования практически невозможно.
При разработке новых технологических процессов получения изделий с повышенными требованиями к качеству и совершенствовании существующих важно не только определять энергосиловые параметры, но и знать распределение напряжений при формоизменении заготовки в ее сечениях. Однако их аналитическое определение без использования новых дополнительных параметров представляет определенную сложность, которая связана с описанием геометрии калибра.
Рассмотрим аналитическое описание геометрии очага деформации при волочении арматурной проволоки для предварительно напряженных железобетонных шпал в калибре со смещенными парами роликов, основанное на использовании новых дополнительных параметров в виде геометрического центра калибра (ГЦК) и условного диаметра роликов [2, 3]. Требования к геометрическим параметрам арматурной проволоки (рис. 1) приведены в таблице.
кально. После чего переходит в калибр второй пары роликов с горизонтально расположенными осями вращения, в котором формируется готовый профиль периодического сечения. Для описания формоизменения заготовки в калибре клети со смещенными парами роликов построим калибровку первой и второй пар роликов (рис. 3), обеспечивающую получение чистовых размеров гладких поверхностей готового изделия (см. рис 1) из заготовки диаметром dз.
Рис. 1. Геометрические параметры арматурной проволоки
В соответствии с выбранной схемой деформации и рекомендациями по выбору дополнительных параметров в виде условного диаметра роликов Оу и геометрического центра калибра (ГЦК) [2] на схеме калибра со смещенными парами роликов (рис. 2) построим глобальную систему координат Охуг с началом, расположенным в плоскости калибра второй пары роликов, как показано на рисунке. Ось Оу направим перпендикулярно оси вращения верхнего ролика с горизонтальной осью вращения. При этом вторая пара роликов смещена относительно первой на расстояние 1е.
Значения геометрических параметров арматурной проволоки
Рис. 2. Схема калибра со смещенными парами роликов
Каждая линя калибра афхС^х и a2b2C2d2 первой пары роликов (см. рис. 3) СОСТОИТ ИЗ трех отрезков а^!, Ь1С1 И С^1 правого ролика и трех отрезков а2Ь2, с^2 и Ь2С2 левого ролика, расположенных симметрично относительно оси Оу. При этом дуги Ь1С1 и Ь2С2 радиусом кривизны Яр с центром О, расположенным на оси 02, обеспечивают получение чистового размера готового изделия диаметром dp (см. таблицу).
йр, мм а, мм Ь, мм Ї, мм с, мм Р , град (р, град
9 6+0’21 -0,15 0,19±0’03 2±0,5 50,5 < 2 45 45
Заготовка диаметром dз за счет прикладываемого усилия к переднему концу в направлении оси 02 сначала деформируется в гладком калибре первой пары роликов, оси вращения которых расположены верти-
Рис. 3. Калибр первой пары роликов
По два прямых отрезка а1Ь1, с^1, а2Ь2 и C2d2 ^ / \: х _ я ЦЯ У
лого политса. ппове ленньте в виле касательных к 1 ' а1,а1/ а1 у\\у Ч г
каждого ролика, проведенные в виде касательных к дуге окружности под углом а к оси Оу, формируют предчистовые размеры профиля. Учитывая, что отрезки прямых линий проведены по касательной к
окружности радиусом Яр чистового размера профиля, уравнения линий калибра первой пары роликов можно записать:
Я.
при
81па
Я.
у = —ctga. х + —^, хЛ < х < х;
81И а
при г = і ;
Я
у = -^ах —, хь2 < х < ха2;
8іпа 2 2
при г = і ;
Я
у = ^ах + —^~, хс2 < х< хй;
8іпа 2 2
при
г = I
(1)
(2)
(3)
(4)
(5)
При определении напряженно-деформированного состояния в очаге деформации необходимо знать не только описание линий калибра в его плоскости, но и их изменение по длине очага деформации в плоскостях сечений Оху по оси Ох. Для этого можно воспользоваться уравнением, предложенным для описания деформирующих поверхностей [2]:
22 + (г>-Яу)2 =(Яу-%(X))2, і = 1,
(6)
где Яу - условный радиус /-го ролика; ^ (Хг) - функция линии калибра /-го ролика в его плоскости.
Однако простая подстановка функции линий калибра приводит к получению достаточно сложных зависимостей. С целью упрощения решения задач воспользуемся этим уравнением (6) для определения координат характерных точек а12, Ь2, с12, d1z, к2, а2,
у а1 = С&«Н1-;
Я„
р .
81па
Ь1 (хц, у!) : хы = Яу ~\1( К ~ Яр с08аГ-(7 -1 )2;
уь1
= -Я„ 8Іпа;
к1 К,Уц (7)): х* = Яу-}/(Яу -ЯР)2-(7- 1е)2;
у* =0;
с1г (х1, у.): ^ = Яу->/( Яу - Ярс08а)2-(7 - 1е )2;
у о, = Яр 81п«;
< ( ^ , у^1 ) : ^ 2) = Яу Ч( Яу ~ Н)2 “(2 ^ )2 ;
уЛі =~С^аН1 +-
Я
(7)
(8)
(9)
(10)
(11)
81па
В силу симметричности расположения соответствующих характерных точек линий правого и левого роликов относительно оси координат Оу координаты левого ролика не приведены, так как координаты по оси Оу будут одинаковы, а координаты по оси Ох будут иметь противоположный знак. Зная координаты двух точек прямолинейных отрезков, уравнения прямых с учетом изменения координат по оси Ох в сечениях по оси Ох можно записать:
Уа1 - Уь1 х4уъ1 - хь^Уа,
у = —1-------х + —1----------------1-;
ха2 < х < хъг л у < 0 при г < іе;
Уй1 - Ус1 х4Ус1 - ^у*
у = —1-------------L х + —1:-------------1-;
х „ - х 2 х„ - х 7
“ с1 “ с1
х < х < х 7 л у > 0 при г < і ;
“1 с1
У - У х 7уъ - х V
уа2 уь2 , а^ Ь2 Ь2 а2
у = —2------------ х л—2-----------------------2-;
(12)
(13)
х г - х г
а2 ь2
х г - х г
а2 ь2
Ь2, , с\, dZr^ и к^, а также параметров радиусов кривизны Я1 и Я2 в плоскостях сечений Оху по оси Ог.
Геометрической особенностью этих точек является то, что при продольном волочении их координаты по оси Оу по длине очага деформации остаются постоянными. Тогда координаты характерных точек при
2 </ можно записать:
х < х < х г л у < 0 при г < іе;
(14)
У
У “2 - Ус2 . “ ^с7 У“2
х 7 - х 7
“2 4
х 7 - х 7
“2 4
х 7 < х < х л у < 0 при г < і .
(15)
С целью упрощения описания криволинейных участков ь[к!с\ и ьг2 кг2 сг2 , получаемых в сечениях по оси Ог, сделаем допущение, в результате которого заменим их дугой окружности с радиусом кривизны Яр ,
построенной по трем точкам Щ, к^ и с^ . В силу
симметричности расположения точек ь И с1 оси Ох
и расположения точки к^ на оси Ох радиус кривизны
дуг в любом сечении по оси Ог можно определить по координатам характерных точек по уравнению
і2
=
(16)
а координату центра окружности дуги Щ^с^ право-
го ролика по оси Ох определим из выражения
х 2 = х 7 - Я7.
ОІ к7 р
(17)
Тогда уравнения криволинейных участков Ь2к2с1 и Ь2к2С2 в сечениях по оси О2 можно записать:
У = ±л/Яр2-(х - хО
х 7 < х < х.
при
(18)
х < х < х
кл ь9
(19)
Таким образом, получены аналитические зависимости линий в сечениях деформирующих поверхностей параллельными плоскостями по оси Ог первой пары роликов.
Перейдем к калибру второй пары роликов (рис. 4), который формирует наружную поверхность и периодические параметры профиля арматурной проволоки (см. рис. 1). Наружная поверхность профиля по вершинам выступов формируется линиями калибра,
представляющими собой дуги окружности g1n Л и
^2П2Л2 радиусом Яр верхнего и нижнего роликов
соответственно, проведенного из точки, находящейся на оси О2 в плоскости калибра второй пары роликов, уравнения которых можно записать:
у = ±>/Яр - х2; хй ^ х ^ хЛ Л у ^ 0:
х < х < х^ л у < 0 при г = 0.
(20)
Рис. 4. Калибр второй пары роликов
Внутреннюю поверхность впадин формируют дуги окружности g1m1 Л и g2т2Л2 радиусом ЯЛ центр
О5 которого смещен по оси Оу на величину хО .
При этом концы обеих дуг окружностей одного ролика пересекаются с радиальными линиями g1n1 Л и
g2п2 Л2 в точках Л, gl, Л2 и g2 , на расстоянии J1 = 0,8 мм < с / 2, которое обеспечивает требования к ширине гладкой части периодического профиля С, а длины отрезков т1п1 и т2п2 обеспечивают глубину впадин а = 0,19 мм (см. рис. 1). Зная исходные данные, запишем координаты характерных точек:
2
(21)
& (-V у&): ^ =4 ЯР - ^
Уg1 = Jl при 2 = 0;
п1 (xn1, у„): хп1 =0; у^ = Яр
* о п1 п1 (22)
ПРИ 2 = 0;
Л ( л у/1): х/1 ЧК - ; ygl = ^
при 2 = 0.
Как и для дуг калибра первой пары роликов, радиус кривизны дуг впадин Ях определим из подобия прямоугольных треугольников через координаты характерных точек:
Зная длины хорд И1и1 и Ь.2и2 , углы наклона ^ и ^ отрезков прямых, а также используя уравнение (26) дуг glnlЛl и g2n2:f2, можно определить координаты характерных точек Й1, #1, М1, ^2, #2 и Щ во вспомогательных системах координат:
Ь ;
К
К (х\, у\): х\
(23)
у\ =* Я -
(29)
«1 (^ У**): х\
Я =
[ Ущ - У/1
+ х,
2 [ Ут1 - У/1
(24)
а координату цента дуги определим из уравнения
Уоя = Ущ - Я. (25)
Тогда уравнения дуг впадин в плоскости осей координат Оху можно записать
2с08 Р 41 (х\, у\): х*4 =0;
при
(30)
У* = « Я2 -
^ 41 і р
у = ±и Я - х2 + уО \; х& < х < х^ л у > 0; (х у ^): х
, , Л 1 „ 1 (26) (-------;-----
2с08Р) 2
ь
(31)
2с08 Р
< х < х/ Л у < 0 при 2 = 0 .
Боковые поверхности выступов формируются наклонными линиями Щ1V1, к2s2 и ы2У2. При
этом выступы, формируемые как верхним, так и нижним роликами, могут иметь произвольное положение в глобальной системе координат. Для аналитического описания этих линий построим вспомогательные системы координат Ох"у" и Ох**у** с центром О, совпадающим с центром глобальной системы координат. А оси Оу* Оу* проходят симметрично относительно точек Н1 и и1 и точек к2 и и2 верхнего и нижнего ролика соответственно С углом поворота ^1 И ^2. Длины хорд Н1и1 и кщ2 определены шириной выступов Ь
(см. рис. 1), размер которых в рассматриваемом сечении можно записать:
У\ =Л Я2 -
2с08 Р
(32)
:( ^ У**И2 ) : х*'
2с08 Р
при 7 = 0 ,
(33)
4 (х*42, У* ) : х*42 = 0;
У*4, =4 № -
2с08 Р
(34)
^1^1 — ^2^2 —
с08 Р
(27)
Углы наклона ^ и ^ отрезков Н^1, и1У1, Н2S2 и и 2 ^2 во вспомогательных системах координат Ох* у* и Ох**у** можно определить из уравнения
Как и при описании очага деформации первой пары роликов, для получения аналитических зависимостей линий в сечениях деформирующих поверхностей параллельными плоскостями, перпендикулярными оси О2, необходимо знать изменение координат характерных точек при /е < 2 < 0. Учитывая, что координаты по оси Ох характерных точек #1, п1, т1, /1, #2, п2, т2 И /2 не изменяются в плоскостях сечений по оси 02, можно записать:
tg(p = &Ф** = tgфcos р.
(28)
где ^ - угол наклона боковых поверхностей выступов (см. рис. 1); р - угол наклона выступов к оси волочения.
& (хй,у*): х^1 =4К -^;
уг = Я -
^ ё\ У
Л*у - / )2
- г2 при 1е < 2 < 0;
(35)
ь
ь
п (-V уП): х. =0; у; = к -
ул = к -
ЯЩу - ЯР : х/1 =4 )2 - л2 при 1е <л< 0; Я2 -12; р і ’
А к - < ) : Xml = 0 2 ( - л2 при 1е <л< 0; »;
(36)
(37)
(38)
I----------2---- (39)
у& =ч(к ~ 1) “ л2 “ Купри Є к л - 0;
п2 (x„2, у;): хп2 =0;
I----------2---- (40)
у% Ч(К - кр ) - л2 - Кпри л = 0;
/2 (/ у)г): -/2 Ч К -12; уЛ2 =>/( ку - 12 )2 _ л2 _ Кпри 1е <л -0;
(41)
т
ЯРу =
2 (Д- - уи)
- длядуг ^іт/ И ^2т2/2
(- * Я )
при I < л < 0; (43)
+ х
щ =
Яу
при I <л< 0. (44)
определим из уравнении:
г г т\г
уоР ~ уп1 ~ ЯРу;
2 2 пг
уоЯ ~ у т1 ~ ЯЯу .
(45)
(46)
Тогда уравнения линий калибра ^п\/*, g2п2 /2г, g1zт\ и g2т2 Д в сечениях по оси Ох можно запи-
сать:
у=±(7щРу -х + уОр); х^і ^х^хллу^0;
х < х < Х/2 Л у < 0 при 1е <л< 0 ;
у = ±(л1 щу - х х + уОя ); х^1 ^ х ^ хлл у ^0
х < х < хг л у < 0 при 1е <л< 0.
(47)
(48)
(хт2, ут, ) : хт2 = 0;
I--------------2--- (42)
ут Ч(Щу ~Щр ~а)_л2 _Щупри 1е<л-0
где а - высота выступов арматурной проволоки (см. рис. 1).
Как и для калибра первой пары роликов, согласно допущениям, заменим криволинейные линии g1nf1, £2п/2, glmlfl и £2т/2 дугами окружности, радиусы которых определим из подобия прямоугольных треугольников:
- для дуг glnl/1 И g2nf2
При построении уравнений наклонных линий выступов в плоскостях сечений по оси Ох определим
координаты точек Ъ , #1, ы\ , Ъ\ , и ыг2 во вспомогательных системах координат Орху* и Орх**у**
с учетом перемещений этих точек по оси Оу. Для этого начало вспомогательных систем координат переместим в центры окружностей дуг g1zт^/*, g2т2 /2
соответственно верхнего и нижнего ролика, сохраняя симметричность направления осей между соответствующими точками. Координаты характерных точек
12 г г/г г г
И , д1 , Ы1 Ъ2 , ^2 и Ы2 во вспомогательных системах координат не приводятся в силу идентичности их записей с уравнениями (29)-(34), в которых радиус Яр меняется на радиус Я2Ру при 1е < 1 < 0, который определяется по уравнению (43).
Кроме того, учитываем, что по сравнению с плоскостью калибра углы ^ (г) и ц/2 (г) изменятся на
величину А^(г) наодномроликепо часовой стрелке
и против часовой стрелки на другом ролике, так как выступы на арматурной проволоке имеют противоположное направление с углом наклона р. Тогда изменение угла наклона можно записать.
А^(л) = 2аго8Іп
2Щу (л)
; при I <л< 0. (49)
Углы наклона у/^ у/2 впадин будут определяться из уравнений
2 (у, - у/.=)
Координаты центров уО и уго окружностей дуг радиусами Яру и Я2у верхнего ролика соответственно
¥\ =¥\ + Ді^(л) и і^2 = ^2 + Аі^(л);
при I < л < 0,
(50)
где и ^2 - начальные углы выступов в сечении арматурной проволоки.
Преобразуем координаты характерных точек И!,
7 г / г г г
^ , м. И2 , и и2 из вспомогательных систем ко-
ординат в глобальную систему координат Охул с учетом их смещения на уго по оси Оу и изменения угла поворота:
*1 (х* , у*): хч = х*С08 + у*8ІП ^;
У¥ = х* 8Іп^г + У* С08^1 + уОр;
“1 ( ^ ^ ) :
У* = х^ 8ІП^1 + У* С08^1 + У0р
« (VУ;):
У1 = У*.51п^' + уОр ;
■V= у «2 С08^;
«1 «1
К ( ^ , У%2 ) : ^ = х** С08^2 + У%* ^ ^ ; У** = х!*8ІП^2г + У^08^! - Уор ;
(51)
(52)
(53)
(54)
* «2: у = 4^4 х + х«1У^ " < У«1
х«1 - х*
“і «і : У = ■
У« - У*
*2 «2: У = ■
“2«2 : У = ■
«2 *У “2
х2 _ х2 ’
х«1 х*1
хг у2 «к “1 - хг У2 “1^ «1 .
х; - < ;
х» Ук - х*2 У«2
х«2 - х*2
х 2 У 2 - х У “2^ «2
(57)
(58)
(59)
(60)
х«2 - х“:
х«2 - х“:
Координаты точек пересечения ^ и У^ наклон-(55) ных линий Цц\ и п[ц\ с криволинейной линией §1 т1 /\ найдем из поочередного совместного решения уравнения (47) с уравнениями (57) и (58) соответ-
2 2
ственно, а координаты точек ^2 и У2 из решения уравнения (48) с уравнениями (59) и (60).
Ввиду незначительных размеров наклонных отрез- Дополнив полученные уравнения (12)-(15), (18) и
ков поверхности выступом, сделаем допущение, что (19) линий калибра первой пары роликов и уравнения
углы ^ в плоскостяхсечений неизменяются. Тогда, зная (47),(48) (57)-(60) в плоскостях сечений по оси Ог
У.2 = хИ|8ІП^2 + ум2С08^2 - У0р;
«2 (х«2’ У«2): х«2 = у«;с08^2;
у«2 = У«* 8ІП^2 - уОр ■
(56)
координаты двух точек каждого из четырех отрезков уравнением поверхности заготовки у =- х2
наклонных линии выступов плоскостях сечении по оси
составим их уравнения:
получим уравнение:
Ф =
У = Я3 - х2, - Я3 < х < Я3,
У = , х^| ^ х ^ хч, хь? ^ х ^ V 2 - 1е
У _ У х Ук - х у Г х.і < х < х і Л У < 0,
У а, Уь, , а!у Ь2 Ы* а2 I Ь2 а2
х 2 < х < х л У > 0,
I »2
| х 2 < х < х л У < 0,
У = +-
-х + -
г < I,
. Уаі - УЬі . \‘УЬ -
У = ±—1------ х ± —1-------1—
х < х < х г л У > 0,
у = ±^1кРу2 - х2 ± уРу, хЯі ^ х ^ х/1 л у > 0, хг2 ^ х ^ х/2 л у < ^ 1е ^ 2 ^ ^ у = у!Щу2 - х2 + УІу, хЯ1 ^ х ^ xv1 л у > 0, х,і ^ х ^ х/1 л у > 0, 1е ^ 2 ^ 0, у = ~4- х2 - у» , хг2 ^ х ^ xv| л у < 0, х„ ^ х ^ х/2 л у < ^ 1е ^ 2 ^ ^
У
У«2 - У.
х 2у 2 - х 2у 2
+ ч, .----------------------«^_«ь, х2 < х < х2 Л У > 0, 1<2< 0,
х 2 - х 2 V2 "■ Є
«1 “1
У«2 _ У *2 х«2У*2 ~ х*2У«2
У = ^«1--------------*1— х + -«—!!1-----------*1^, х,, < х < х 2 Л У > 0, 1< 2 < 0,
х2 - х. х2 - х,; *1 г у 1 е =
«1 *1 «1 *1
У =
х 2 - х,2 «2 *2
х 2 - х,2
«2 *2
х 2 < х < х Л У < 0, 1е < 2 < 0,
У 2 - У 2 х 2У 2 - х 2У 2
У = _^---------х + _л^2-------------, х2 < х < х2 Л У > 0, 1е < 2 < 0.
х 2 - х
«2 и.
(61)
Таким образом, на основе новых дополнительных параметров описания линий калибра [2], получены аналитические зависимости геометрических параметров изменения круглой заготовки при формировании профиля арматурной проволоки для предварительно напряженных железобетонных шпал в калибре со смещенными парами роликов с минимальным количеством допущений. Это позволяет более корректно провести дискретизацию очага деформации, что обеспечит не только повышение точности расчетов при определении энергосиловых параметров формоизменения заготовки, но и вычисление распределения напряжений в очаге деформации металла [4].
Список литературы
1. Славин B.C., Норец А.И., Бричко А.Г. Клети-волоки для получения калиброванного проката: монография. Магнитогорск: МаГУ, 2012. 180 с.
2. Славин B.C. Выбор параметров для описания очага деформации, образованного произвольным количеством роликов // Вестник Магнитогорского государственного технического университета им. Г.И. Носова, 2009. №4(28). С. 34-35.
3. Славин B.C., Бричко А.Г. Методика описания геометрии калибра при волочении арматурной проволоки в волоке со смещенными парами роликов // Механическое оборудование металлургических заводов: межрегион. сб. науч. тр. / под ред. Корчунова А.Г. Магнитогорск: Изд-во Магнитогорск. гос. техн. ун-та им. Г.И. Носова, 2012. С. 56-61.
4. Славин B.C., Бричко А.Г. Выбор деформирующего оборудования на основе силового анализа, обеспечивающего повышение качества холоднотянутой арматурной проволоки для предварительно напряженных железобетонных шпал // Фундаментальные и прикладные проблемы науки: материалы VII Междунар. симпозиума. М.: РАН, 2012. С. 43-54.
INFORMATION ABOUT THE PAPER IN ENGLISH
METHODS OF ANALYTICAL DESCRIPTION OF DEFORMATION ZONE GEOMETRY DURING REINFORCEMENT WIRE-DRAWING IN THE GROOVE WITH OFFSET ROLLERS PAIRS
Slavin V.S., Brichko A.G.
Abstract. Drawing in rollers becomes more and more popular in using technologies for manufacturing of shaped sections and round cold-dawn reinforcement wire. But determination of energy and power parameters is rather complicated because of analytical description of groove lines and its changing deformation zone length. At work, based on new additional parameters, such as the geometrical groove centre (GGC) and the roller nominal diameter, the equation of round deformation during reinforcement wire-drawing in the groove with offset rollers pairs was gotten.
Keywords: drawing, rollers, roller nominal diameter, groove with offset rollers pairs, deformation zone, groove lines.
References
1. Slavin V.S., Norets A.I., Brichko A.G. Kleti-voloki dlja poluchenija kalibro-vannogo prokata: monografija. [Rollers for manufacturing of shaped sections: Monography]. Magnitogorsk: MaSU, 2012. 180 p.
2. Slavin V.S. Vybor parametrov dlja opisanija ochaga deformacii, obra-zovannogo proizvol'nym kolichestvom rolikov. [Choice of parameters describing deformation zone formed by arbitrary number of rolls]. Vestnik
Magnitogorskogo gosudarstvennogo tehnicheskogo universiteta im. G.I. Nosova. [Vestnik Magnitigorsk state technical university named after G.I. Nosov]. 2009, no.4(28), pp. 34-35
3. Slavin V.S., Brichko A.G. Metodika opisanija geometrii kalibra pri voloch-enii armaturnoj provoloki v voloke so smeshhennymi parami rolikov. [Description methodology of caliber geometry during reinforcement wire drawing in the offset roller pairs groove]. Mehanicheskoe oborudovanie metal-lurgicheskih zavodov: mezhregion. sb. nauch. tr. / pod red. Korchunova A.G. [Mechanical equipment for iron and steel works: edited by A.G.Korchunov]. Magnitogorsk: published by Magnitogorsk State University named after G.I. Nosov, 2012, pp. 56-61.
4. Slavin V.S., Brichko A.G. Vybor deformirujushhego oborudovanija na osnove silovogo analiza, obespechivajushhego povyshenie kachestva ho-lodnotjanutoj armaturnoj provoloki dlja predvaritel'no naprjazhennyh zhelezobetonnyh shpal. [Power analysis for the choice of forming equipment providing high quality ofround cold-dawn reinforcement wire for prestressed concrete sleepers]. Fundamental'nye i prikladnye problemy nauki: materialy VII Mezhdunar. simpoziuma. [Fundamental and applied problems of science. Papers of the VII International Symposium]. Moscow: RAN, 2012, vol.2, pp. 43-54.
УДК 621.771.23
Найзабеков А.Б., Талмазан В.А., Ержанов А.С.
МОДЕЛИРОВАНИЕ ПРОЦЕССА ВЫКАТЫВАЕМОСТИ ПОВЕРХНОСТНЫХ ДЕФЕКТОВ ПОЛОС ТИПА «НАКОЛ» ПРИ ХОЛОДНОЙ ПРОКАТКЕ С ПРИМЕНЕНИЕМ ЭВМ
Аннотация. Интенсивное развитие производства требует от листопрокатного производства выпуска тонкого высококачественного листа, предназначенного для изготовления различных деталей и оборудования. Листы, помимо оптимальной структуры и требуемых механических свойств, должны обладать высоким качеством поверхности.
Своевременное выявление поверхностных дефектов исключает попадание брака на последующие операции, а также позволяет определить возможность образования брака, его причину и принять меры по предотвращению образования дефекта.
В данной работе приведены результаты исследований о возможности улучшения качества поверхности холоднокатаной полосы за счет повышения выкатываемости поверхностных дефектов типа «накол» при помощи ЭВМ.
Ключевые слова: поверхностный дефект, регрессионная модель, холодная прокатка, метод конечных элементов, выка-тываемость, исследование, прокатный стан, формоизменение, относительная глубина дефекта, коэффициент трения, рабочий валок, суммарное обжатие, напряженное состояние, координатная сетка, моделирование.
Экспериментальное моделирование промышлен- В настоящей работе проведено моделирование
ных процессов прокатки полосы с дефектами является процесса холодной прокатки полос с поверхностными
трудоемким процессом. В значительной степени при- дефектами типа «накол» при помощи специализиро-
менение ЭВМ облегчает процесс моделирования. ванного программного комплекса «БеГогшЗБ».
