CC BY
20Научно-технический и производственный журнал
УДК 624.159.4
Н.С. СОКОЛОВ1'2, канд. техн. наук, директор (forstnpf@mail.ru, ns_sokolov@mail.ru)
1 ООО НПФ «ФОРСТ» (428000, Россия, Чувашская Республика, г. Чебоксары, ул. Калинина, 109 а) 2 ФГБОУ ВО «Чувашский государственный университет им. И.Н. Ульянова» (428015, Россия, Чувашская Республика, г. Чебоксары, Московский пр., 15)
Метод выравнивания кренов объектов с большеразмерными фундаментами при повышенных нагрузках
Основной схемой расчета оснований большеразмерных фундаментов в настоящее время является схема линейно-деформированного слоя конечной толщины. Расчеты осадок, проведенные по формуле, основанной на этой схеме, до сих пор вполне удовлетворяли практику строительства. Большой опыт эксплуатации и результаты длительных наблюдений за их осадками показывают, что фактические осадки оказались значительно больше расчетных величин, определенных по формуле расчета осадки, основанной на теории этой модели. Материал фактических осадок построенных объектов на больше-размерных фундаментах при повышенных нагрузках показывает, что кривые осадок состоят из линейного и нелинейного участков. Линейный участок имеет место для среднесжимаемых грунтов для первой половины расчетного среднего давления Р„т„ т. е. при Р11т < 250-300 кПа. При Р11т больше этих величин начинается возрастание скорости осадки в процессе роста нагрузки до полной ее расчетной величины. Затем скорость осадки убывает и наступает стадия стабилизации. Линейный участок графика осадки характеризует процесс уплотнения грунтов. Возрастание скоростей осадок на нелинейном участке следует объяснить возрастанием роли горизонтальных перемещений в общей деформации основания. То что горизонтальные перемещения играют значительную роль в общей осадке сооружения, подтверждается многочисленными исследованиями оснований под резервуарами и насыпями, а также в мелкомасштабных экспериментах. Учет горизонтальных перемещений позволяет максимально приблизить фактические осадки к расчетным.
Ключевые слова: среднее давление, крен, фундаментная плита, осадка, линейно-деформируемый слой конечной толщины.
Для цитирования: Соколов Н.С. Метод выравнивания кренов объектов с большеразмерными фундаментами при повышенных нагрузках // Жилищное строительство. 2018. № 8. С. 11-17.
N.S. SOKOLOV1,2, Candidate of Sciences (Engineering), Associate Professor, Director (forstnpf@mail.ru, ns_sokolov@mail.ru) 1 OOO NPF «FORST» (109a, Kalinina Street, Cheboksary, 428000, Russian Federation) 2 Chuvash State University named after I.N. Ulyanov (15, Moskovsky Avenue, Cheboksary, Chuvash Republic, 428015, Russian Federation)
Method of Alignment of Tilts of Objects with Large-Size Foundations and Increased Loads on Them
The basic scheme for calculating the bases of large-sized foundations is, at present, a scheme of a linearly deformed layer of finite thickness. Calculations of the settlements, carried out according to the formula based on this scheme, still fully satisfied the practice of construction. A large operational experience and the results of long-term observations for the settlements of the foundations show that the actual settlements of the foundations much larger than the calculated values determined by the settlement calculation formula based on the theory of this model. The material of the actual settlements of the constructed objects on large-sized foundations under increased loads shows that the settlement curves consist of linear and non-linear sections. The linear section has a place for medium-compressible soils for the first half of the calculated average pressure PIImt, i. e. at PImt< 250-300 kPa. When PImt is more than these values, the settlement speed begins to increase in the process of increasing the load to its full calculation value. Then the settlement speed decreases and the stabilization phase begins. The linear section of the settlement graph characterizes the process of soil compaction. The increase in settlement speeds in a nonlinear section should be explained by the increase in the role of horizontal displacements in the general deformation of the base. The fact that horizontal displacements play a significant role in the overall settlement of the structure is confirmed by numerous studies of the bases under reservoirs and embankments, and in small-scale experiments. The account of horizontal displacement makes it possible to bring the actual settlements maximally to the calculated ones.
Keywords: average pressure, tilt, foundation plate, settlement, linearly deformed layer of finite thickness.
For citation: Sokolov N.S. Method of alignment of tilts of objects with large-size foundations and increased loads on them. Zhilishchnoe Stroitel'stvo [Housing Construction]. 2018. No. 8, pp. 11-17. (In Russian).
Средняя осадка объектов № 1-5 на коробчатых фундаментах, составляющая 20-60 см, не влияет на нормальную эксплуатацию сооружения. Однако при больших осадках неизбежно возникает ее неравномерность. Неравномерность осадок вызвана еще и взаимным влиянием друг на друга фундаментов объектов и их пристроев. Для свое-
82018 ^^^^^^^^^^^^^
временного принятия мер в процессе строительства и эксплуатации с целью сохранения технологического оборудования в вертикальном положении (или же поддержания отклонения вертикальной оси в допускаемых пределах) необходимо иметь в наличии результаты высокоточных геодезических наблюдений за осадками фундаментной плиты, позволяющие прогно-
- 11
Подземное строительство
цн .1
Научно-технический и производственный журнал
Рис. 1. Объект № 1:1 — средняя осадка; 2 — рост среднего давления; 3 — результирующий крен
Рис. 2. Объект № 2:1 — средняя осадка; 2 — рост среднего давления; 3 — результирующий крен
зировать осадки не только в период окончания строительства сооружения, но и на время эксплуатации. В этом отношении логарифмическая формула вида 5 = 50 + Аь(1+В;) [1, 2] является удачной зависимостью для прогноза осадок во времени до стабилизации деформации основания, где 50 - осадка за строительный период; А и В определяются по кривым фактических осадок по двум точкам при 51>50. Для этого логарифмическое уравнение легко решается, если брать 52=251 с начала отсчета при 5 >50. В зависимости от времени начала высокоточных геодезических наблюдений отсчет по инварной рейке производится в годах или месяцах.
Возможно прогнозирование осадок в течение ограниченного участка времени. При неограниченном увеличении времени значение натурального логарифма стремится к бесконечности. По истечении 3-5 лет следует повторить наблюдения за осадками и откорректировать параметры А и В. В [1, 2] приведены результаты мониторинга за осадками коробчатых фундаментов объектов № 1-4. Данные наблюдения, проведенные за период с1977 г. по настоящее время, за осадками фундаментных плит объектов с момента прогнозирования показывают на достаточно хорошую сходимость с результатами фактических осадок, при этом
Научно-технический и производственный журнал
-------ЖИЛИЩНОЕ ---
СТРОИТЕЛЬСТВО
Прогноз фундаментов объектов по логарифмической зависимости 5=5,0+А,(1+-®<)
Наименование Прогнозируемая осадка, 5, Примечания
объекта наблюдений максимальная минимальная средняя
Объект № 1 220+103,6ln(1+0,11 i) - 160+79,4 ln(1+i/7) 1. Коэффициенты А и В определяются по фактическим кривым осадкам 2. Время , - в месяцах
Объект № 2 - - 190+27,4 ln(1+0,61f)
Объект № 3 350+37ln(1+0,25i) 300+15,2ln(1+0,71i) 325+20 ln(1+0,66f)
Объект № 4 410+25,7ln(1+0,53i) 370+17,4ln(1+0,86i) 404+23,4 ln(1+0,5f)
Рис. 3. Объект № 3:1 — минимальная осадка; 2 — максимальная осадка; 3 — средняя осадка; 4 — рост среднего давления; 5 — результирующий крен
расхождение между фактическими и прогнозируемыми осадками составляет около 2%. Ниже в таблице приведены прогнозируемые логарифмические зависимости для этих четырех объектов.
Во многих случаях следует ожидать, что фактическая или прогнозируемая неравномерная осадка окажется больше допускаемой из условия нормальной эксплуатации технологического оборудования. В этом случае крен выправляется или стабилизируется его дальнейший рост при помощи контргрузов, монтируемых со стороны, противоположной крену. Так, например, был задан противокрен корпусу оборудования в 2,8 мм на диаметре главного разъема объекта № 1 в конце января 1983 г. (рис. 1). При этом направление вектора противокрена а=160о. Также для объекта № 2 был задан противокрен строго по оси 2 (а=180о), при этом величина противокрена составила 4 мм (рис. 2). Время жесткого закрепления технологического оборудования обоих объектов совпадает со временем придания противокрена. Результаты высокоточных геодезических наблюдений свидетельствуют о правильности установки положений тех-
82018 ^^^^^^^^^^^^^
нологического оборудования, которые в настоящее время находятся в пределах допускаемой величины отклонения оси объекта от вертикали.
Контргрузы для правильной установки оборудования были смонтированы и на объекте № 3 со стороны пристроя (рис. 3). Результаты высокоточных геодезических наблюдений свидетельствуют о стабилизации крена и о правильности положения вертикальных осей обоих объектов.
В настоящее время исследованы в течение длительного времени осадки, крены коробчатых фундаментов объектов № 1-4 (рис. 1-3); прогибы фундаментной плиты объекта № 5 (рис. 4) контактные давления под подошвой фундамента, напряжения в бетоне и арматуре фундамента объекта № 6 (рис. 5, 6).
Анализ осадок и кренов показывает, что на графиках отчетливо выделяются два участка - линейный и нелинейный. Линейный участок переходит в нелинейный при среднем давлении на основание Рт = 250-300 кПа. Крен фундаментов появляется еще при небольших нагрузках, и его величина очень незначительна. С момента, соответствующего
- 13
Подземное строительство
цн .1
Научно-технический и производственный журнал
Рис. 4. Объект № 5. Эпюры реактивных давлений при различных средних давлениях
переходу графика осадок в нелинейный участок, кривая крена тоже меняет линейность, т. е. скорости крена возрастают. С этого же момента меняется направление крена от пристроя в противоположную сторону.
Анализ результатов исследования контактных давлений грунта в основании, напряжений в арматуре, деформаций в арматуре, напряжений в бетоне нижней монолитной плиты фундамента объекта № 6 (рис. 5-7) позволяет заключить следующее. Нижняя фундаментная плита из-за воздействия описанных выше эпюр контактных давлений выгнута центральной частью вверх. Это подтверждается тем, что при дальнейших этапах строительства напряжения в арматуре практически не увеличиваются. Например, на этапе строительства, когда среднее давление на центральную часть подошвы нижней плиты достигло Р„т, = 664 кПа, напряжения в стержнях арматуры, установленных в пролете плиты, стали существенно меньше ст = 38600 кПа напряжений, которые возникли ранее при этом же давлении. Аналогичное явление наблюдается при рассмотрении показаний динамометров, установленных в геометрическом центре плиты и на расстоянии 6 м от центра под стеной, т. е. они заметно снизились и в других арматурных стержнях. Причиной этого явилось интенсивное строительство технологического оборудования. Вследствие пригруза средней части фундамента выгиб нижней плиты уменьшился. Соответственно стали меньше и напряжения в арматуре плиты.
Измерители деформаций бетона дают картину, согласующуюся с деформацией плиты от действия фактических эпюр контактных давлений грунта и от загрузки гермообъ-ема. При возрастании нагрузки как деформации, так и напряжения в бетоне не увеличиваются по сравнению с теми параметрами при давлении грунта на центральную часть подошвы плиты, равном Р11т = 430 кПа, а наоборот, уменьшаются.
Натурные исследования по изучению прогибов нижней плиты коробчатого фундамента объекта № 5 (рис. 4) удачно согласуется с результатами измерений контактных давлений, напряжений в арматуре, деформаций и напряжений в бетоне на объекте № 6. Тем самым можно заключить, что из-за больших размеров фундаментной плиты горизонтальные перемещения грунта в центральной части массива грунта под подошвой плиты невозможны. Поэтому эта часть основания работает в условиях одноосной компрессии. Здесь образуется уплотненная зона. Вокруг этой зоны происходят подвижки грунта в горизонтальном направлении за пределы подошвы фундамента, чем и объясняется форма эпюры контактных давлений при значительном давлении.
То что горизонтальные перемещения играют существенную роль в общей осадке оснований, подтверждают исследования в стендовых условиях с моделями фундаментов, проведенные М.Н. Окуловой и М.Н. Балюрой [3-7], а также в полигонных и натурных условиях, проведенные Л.А. Шелест [8]. Наиболее ценные исследования в натурных условиях проведены в основаниях для случаев резервуаров и насыпей.
Анализируя результаты исследований, Р. Дар [9-10] пришел к выводу, что при увеличении нагрузки на основание резервуара наблюдается значительный рост горизонтальных перемещений грунтов.
Исследованиями П.А. Коновалова и Р.А. Усманова [11] также выявлено значительное влияние горизонтальных перемещений грунтов оснований на величину общей осадки моделей и натурных резервуаров. Величины пределов пропорциональности определенных по графикам «осадки - нагрузка» указывают, что криволинейность графика S = f(P) обусловливается возрастающими величинами горизонтальных перемещений грунтов оснований.
На тесную связь горизонтальных перемещений грунтов с вертикальными осадками указывают графики их взаимной
Научно-технический и производственный журнал
4000
Рис. 5. Объект № 6. Зависимость растягивающих напряжений в рабочей арматуре верхнего пояса нижней плиты коробчатого фундамента от реактивного давления грунта на центральную часть: 1 — напряжения по динамометрам, устраиваемым в геометрическом центре плиты; 2 — то же на расстоянии 6м от центра плиты; 3 — то же на расстоянии 6м от центра под стеной
| 3000
I
VC <Е
§, 2000 I
1000
АО
о
Л о \
/
/
/ а
О 300 400 500 600 700 800 Давление грунта на центральную часть фундаментной плиты объекта, кПа
Рис. 6. Объект № 6. Зависимость сжимающих напряжений в бетоне верхней зоны нижней плиты коробчатого фундамента от величины реактивного давления на центральную область подошвы
Рис. 7. Объект № 6. Прогибы нижней плиты коробчатого фундамента при различных средних давлениях Р11т,
Подземное строительство
цн .1
Научно-технический и производственный журнал
зависимости. Линейная зависимость между ними наблюдается лишь на первых ступенях нагрузки, после чего горизонтальные перемещения начинают резко возрастать. На последних ступенях нагрузки приращение осадки определяется в значительной степени приращениями горизонтальных перемещений. Об этом убедительно свидетельствуют результаты наблюдений за осадками насыпей Cubzak - les - Ponts [12], Каликса [13], Кинг Лина и Тиктона [14, 15].
Нами также получены результаты, аналогичные с результатами исследований Р. Дара [9], Белони [10], П.А. Коновалова, Р.А. Усманова [11] и др. Наблюдения за горизонтальными перемещениями в основании одного из объектов показали, что ордината максимального горизонтального перемещения Ymax ~ 4 см находится примерно на глубине г ~ 0,2b. При этом средняя осадка составляет около
5 = 8 см. Среднее давление на момент исследований составило PIlmt = 300 кПа.
Весь процесс деформации основания происходит за счет преимущественного сжатия верхних слоев основания.
06 этом наглядно свидетельствуют результаты наблюдений за послойными деформациями как оснований рассмотренных объектов [1, 2], так и большеразмерных фундаментов и других сооружений. Следовательно, основания фундаментов [1, 2] работают по схеме линейно-деформируемого слоя конечной толщины.
Если имеется пригрузка, препятствующая горизонтальным перемещениям грунта основания, то ординаты контактных давлений по краю платы увеличиваются (для всех объектов, кроме объектов № 1 и 2).
Высота уплотненной зоны равна толщине линейно-деформируемого слоя конечной толщины. В связи с вышеизложенным был рекомендован метод выравнивания кренов фундаментов объектов № 1-5 с помощью контргрузов (рис. 1-3).
Для стабилизации роста неравномерной осадки фундамента объекта № 1 в ноябре-декабре 1983 г. был уложен срочный пригруз весом 5780 кН на консоль фундамента с противоположной стороны от направления крена. Для ускорения процесса стабилизации роста крена дополнительно уложены регулируемые пригрузы в секторах А и Б по обе стороны от оси 2 весом около 30 000 кН (рис. 1). После этих мероприятий рост крена был приостановлен.
Для уменьшения скорости нарастания крена объекта № 2 (рис. 2) были устроены срочный весом 5800 кН и регулируемый весом 51000 кН пригрузы в секторах А и Б, благодаря чему рост крена был приостановлен.
В настоящее время осадки фундаментов объектов № 1 и 2 стабилизованы [16].
Увеличение крена объекта № 3 (рис. 3) было также приостановлено устройством пригрузов со стороны машинного отделения: 17 600 кН в ноябре 1984 г.; 3750 кН в марте 1985 г.; 18 700 кН в сентябре-октябре 1985 г. На 1999 г. крен составляет 120 мм, или i = 0,0018. Такой же эффект был достигнут на объектах № 4 и 5.
Результаты длительных геодезических наблюдений за осадками фундаментов при повышенных нагрузках подтверждают правильность выбора метода исправления крена.
Список литературы
References
1. Соколов Н.С. Длительные исследования процессов деформирования оснований фундаментов при повышенных нагрузках // Жилищное строительство. 2018. № 5. С. 3-8.
2. Соколов Н.С. Прогноз осадок большеразмерных фундаментов при повышенных давлениях на основания // Жилищное строительство. 2018. № 4. С. 3-8.
3. Балюра М.В. Горизонтальные перемещения в глинистых основаниях. В кн.: Исследования по строительной механике и строительным конструкциям. Томск: Томский государственный архитектурно-строительный университет, 1983. С. 45-51.
4. Балюра М.В., Окулова М.Н. О влиянии некоторых факторов на деформируемость грунтов в горизонтальном направлении. В кн.: Основания и фундаменты зданий и сооружений в условиях строительства Томска. Томск: Томский государственный архитектурно-строительный университет, 1977. С. 36-41.
5. Окулова М.Н. Исследование НДС грунтов вблизи загруженного штампа // Основания, фундаменты и механика грунтов. 1966. № 4. С. 5-8.
6. Окулова М.Н. Экспериментальное исследование боковых деформаций в нагруженных песчаных основаниях и их роль в общей осадке. Томск: Томский государственный архитектурно-строительный университет, 1967. Т. 2.
7. Окулова М.Н., Балюра М.В. Боковой распор и его роль в осадке фундамента. В кн.: Исследование НДС оснований и фундаментов: Межвузовский сборник. Новочеркасск, 1971. С. 88-92.
1. Sokolov N.S. Long-term studies of the processes of deformation of foundations under heavy loads. Zhilishchnoe Stroiteistvo [Housing Construction]. 2018. No. 5, pp. 3-8. (In Russian).
2. Sokolov N.S. Forecast of settlement of large-size foundations at high pressures on the base. Zhilishchnoe Stroiteistvo [Housing Construction]. 2018. No. 4, pp. 3-8. (In Russian).
3. Balura M.V. Horizontal displacements in clay bases. V kn.: Issledovaniya po stroitel'noj mekhanike i stroitel'nym konstrukciyam [Studies in Building Mechanics and Building Constructions]. Tomsk: Tomskij gosudarstvennyj arhitekturno-stroitel'nyj universitet. 1983, pp. 45-51. (In Russian).
4. Balura M.V., Okulova M.N. On the influence of some factors on the deformability of soils in the horizontal direction. V kn.: Osnovaniya i fundamenty zdanij i sooruzhenij v usloviyah stroitel'stva Tomska [Bases and foundations of buildings and structures in the construction of Tomsk]. Tomsk: Tomskij gosudarstvennyj arhitekturno-stroitel'nyj universitet. 1977, pp. 36-41. (In Russian).
5. Okulova M.N. Investigation of the stress-strain state of soils near the loaded stamp. Osnovaniya, fundamenty i mekhanika gruntov. 1966. No. 4, pp. 5-8. (In Russian).
6. Okulova M.N. Experimental study of lateral deformations in loaded sandy bases and their relays in the total sediment. Tomsk: Tomskij gosudarstvennyj arhitekturno-stroitel'nyj universitet, 1967. (In Russian).
7. Okulova M.N., Balyura M.V. Bokovoj raspor i ego rol' v osadke fundamenta. V kn.: Issledovanie NDS osnovanij i fundamentov. Novocherkassk: 1971, pp. 88-92.
16
82018
Научно-технический и производственный журнал
8. Шелест Л.А. Вертикальные и горизонтальные деформации грунта при штамповых испытаниях. Труды НИИОСП. М.: НИИОСП, 1972. Вып. 63.
9. Darragh R.D. Controled Water Tests to Pre-load Tank Foundations. Pros. A.S.C.E. 1964. Vol. 90, pp. 303-329.
10. Belloni L.A., Garassini LA., Jamiolkowaki M. Differential Settlments of Petiuleum Steel Tanks. Proc. Conference on Settlements of Structures, Cambridge, pp. 323-328.
11. Коновалов П.А., Усманов Р.А. Исследование деформаций сильносжимаемых оснований гибких штампов и резервуаров. Труды Дунайско-Европейской конференции по механике грунтов и фундаментостроению. Кишинев, 1983. Т. 3. C. 107-112.
12. Magnan J.-P., Mieussens C, Queyroi D. Comportements du rembal experimental В a Cubzak - les - Ponts. Revue Francaise de Geotechnique. 1978. № 5, pp. 23-26.
13. Holtz R.D., Holm G. Belastningaforsok pa svartmoka. Swedish Geotechnikal Institute, Internal Report to the National Swedish Road Board. 1973, 64 p.
14. Wilkes P.F. An induced failure at a trial embankment at King's Lynn Norfolk. England. Proc. ASCE Specialty Conference on Performance of Earth and Earth Supported Structures, Purdue University, Lafayette. IN. 1972. Vol. 1 (1), pp. 29-63.
15. Бугров А.К., Голубев А.И. Напряженно-деформированное состояние анизотропных оснований с областями предельного равновесия грунта. Труды Дунайско-Евро-пейской конференции по механике грунтов и фундаментостроению. Кишинев, 1983. C. 203-207.
16. Соколов Н.С. Метод расчета осадок большеразмерных фундаментов при повышенных нагрузках // Жилищное строительство. 2018. № 6. C. 38-42.
8. Shelest L.A. Vertical and horizontal deformation of soil during die testing. Trudy NIIOSP. Moscow. NIIOSP, 1972. Vol. 63. (In Russian).
9. Darragh R.D. Controled Water Tests to Pre-load Tank Foundations. Pros. A.S.C.E. Vol. 90, 1964, pp. 303-329.
10. Belloni L.A., Garassini LA., Jamiolkowaki M. Differential Settlments of Petiuleum Steel Tanks. Proc. Conference on Settlements of Structures, Cambridge, pp. 323-328.
11. Konovalov P.A., Usmanov R.A. Investigation of deformations of highly compressible bases of flexible dies and reservoirs. Trudy Dunajsko-Evropejskoj konferencii po mekhanike gruntov i fundamentostroeniyu. Kishinev, 1983. Vol. 3, pp. 107-112. (In Russian).
12. Magnan J.-P., Mieussens C, Queyroi D. Comportements du rembal experimental B a Cubzak - les - Ponts. Revue Francaise de Geotechnique, 5, 1978, pp. 23-26.
13. Holtz R.D., Holm G. Belastningaforsok pa svartmoka. Swedish Geotechnikal Institute, Internal Report to the National Swedish Road Board. 1973, 64 p.
14. Wilkes P.F. An induced failure at a trial embankment at King's Lynn Norfolk. England. Proc. ASCE Specialty Conference on Performance of Earth and Earth Supported Structures, Purdue University, Lafayette. 1972. Vol. 1 (1), pp. 29-63.
15. Bugrov A.K., Golubev A.I. Stress-strain state of anisotropic bases with regions of maximum equilibrium of soil. Trudy DunajskoEvropejskoj konferencii po mekhanike gruntov i fundamentostroeniyu. Kishinev. 1983, pp. 203-207. (In Russian).
16. Sokolov N.S. Method for calculation of settlements of large-size foundations under increased loads. Zhilishchnoe Stroitel'stvo [Housing Construction]. 2018. No. 6, pp. 38-42. (In Russian).
_ИНФОРМАЦИЯ
Госдума приняла законопроекты, регулирующие правила сноса самовольных построек
Законопроекты Минстроя России, которые регулируют правовые вопросы, связанные с признанием зданий самовольными постройками, а также вопросы использования объектов недвижимости в зонах с особыми условиям использования территорий приняты Государственной Думой в трех чтениях. Изменения вносятся в Градостроительный и Гражданский кодексы.
Согласно новому законодательству, из числа самовольных построек исключаются объекты, построенные с нарушениями установленных ограничений, если эти объекты построены на основании необходимых согласований и разрешений, а собственник объекта не знал и не должен был знать об ограничениях, действующих в отношении его земельного участка.
Возможность принятия решений о сносе самовольных построек во внесудебном порядке сужается до случаев очевидных недопустимых нарушений при строительстве: отсутствия разрешений на строительство или правоустанавливающих документов на землю.
При этом вне зависимости от характера нарушения в отношении многоквартирных жилых домов, индивидуальных жилых домов, садовых домов решение о сносе принимается исключительно судом. Данное правило также распространяется на объекты, право собственности на которые зарегистрировано в Едином государственном реестре недвижимости.
Основным плюсом законопроектов является введение института приведения объектов в соответствие. По действующему законодательству предусматривался исклю-
чительно снос самовольных построек вне зависимости от характера нарушения, которое зачастую может быть незначительным. Теперь объекты можно будет приводить в соответствие с установленными требованиями.
Кроме того, законом предусматривается обязанность по возмещению убытков добросовестным правообладателям объектов недвижимости, которые расположены в зонах с особыми условиями использования, установленные до вступления в силу этих законопроектов. На сегодняшний день в России 28 таких зон: зоны охраны объектов культурного наследия, охранные зоны объектов электроэнергетики, железных дорог, объектов трубопровода, линий сооружения связи, приаэродромные территории, придорожные полосы и др.
Если объект, в отношении которого устанавливается зона, возведен после строительства дома, либо собственник объекта не обеспечил публичность информации о наличии такой зоны, то все компенсации собственнику дома возмещает собственник объекта. Если сам объект возведен раньше, чем был построен дом, и собственник такого объекта обеспечил публичность информации о наличии зоны с особыми условиями использования, то финансовые расходы лежат на органе местного самоуправления, который разрешил строительство дома. Если же дом построен без необходимых разрешений и согласований, то финансовая нагрузка ложится на недобросовестного строителя дома, и он сносит объект за свой счет.
По материалам Минстроя РФ
