CC BY
25Библиография:
1. 5 основных причин вибрации автомобиля. Почему вибрирует ваш автомобиль? // URL: https://automotolife.com/services/5-osnovnyh-prichin-vibratsii-avtomobilya (дата обращения 17.08.2021).
2. Кинематика и динамика КШМ Кинематика КШМ. Уравновешенность ДВС // URL: https://present5.com/kinematika-i-dinamika-kshm-kinematika-kshm-v (дата обращения 17.08.2021).
3. Как влияет давление в шинах колес на поведение автомобиля на дороге // URL: https://zen.yandex.ru/media/twokarburators/kak-vliiaet-davlenie-v-shinah-koles-na-povedenie-avtomobilia-na-doroge-5daQd4318d5b5fQQb0d8f28f (дата обращения 18.08.2021).
4. Thomas D. Gillespie. Fundamentals of Vehicle Dynamics // Published by: Society of Automotive Engineers, Inc. 400 Commonwealth Drive Warrendalc, PA 150960001. // URL:http://dmilvdv.narod.ru/Translate/FVD/tire wheel assembly.html (датаобращения 18.08.2021)
5. Развал схождение: регулировка, проверка. // URL: https://nivovod.ru/ekspluatatsiya-i-obsluzhivanie/shod-razval-koles-avtomobilya-posle-kakih-rabot-nuzhno-i-ne (дата обращения 18.08.2021).
6. Причины вибрация руля автомобиля в движении, при торможении и на холостом ходу // URL: https://nivovod.ru/ekspluatatsiya-i-obsluzhivanie/shod-razval-koles-avtomobilya-posle-kakih-rabot-nuzhno-i-ne/ (дата обращения 20.08.2021).
7. Назначение, устройство и виды подвесок автомобиля // URL: https://techautoport.ru/hodovaya-chast/podveska/podveska-avtomobilya.html (дата обращения 20.08.2021).
8. Кинематические схемы // URL: https://studfile.net/preview/7386658/page:2/ (дата обращения (20.08.2021).
9. Создание шумозащиты автомобиля // URL: https://carmaker.ru/to motorist/kak-ustanovit-sumoizolaciu-avtomobila.html (дата обращения 20.08.2021).
УДК 621.311.1:621.3.014.7:621.3.014.33:621.3.064
МЕТОД ОЦЕНКИ ЧУВСТВИТЕЛЬНОСТИ ЗАЩИТНОГО КОММУТАЦИОННОГО АППАРАТА, УСТАНОВЛЕННОГО НА ТРАНСФОРМАТОРНОЙ ПОДСТАНЦИИ 10/0,4 кВ СЕЛЬСКОЙ ЭЛЕКТРИЧЕСКОЙ СЕТИ 0,4 кВ
Лансберг А.А.1, инженер управления технологического развития и цифровизации. Научный руководитель: д.т.н., доцент, заведующий лабораторией электроснабжения и
теплообеспечения Виноградов А.В.2 1филиал ПАО «Россети Центр»-«Орелэнерго» 2ФГБНУ ФНАЦ ВИМ
АННОТАЦИЯ
В работе произведен обзор основных проблем, связанных с электробезопасностью эксплуатации распределительных электрических сетей промышленный предприятий, железнодорожного транспорта, сельского назначения. Рассмотрен алгоритм выполнения расчета по определению чувствительности защитных коммутационных аппаратов сельских электрических сетей 0,4 кВ на примере электрической сети, находящейся на балансовой принадлежности филиала ПАО «Россети Центр» -«Орелэнерго», запитанной от трансформаторной подстанции 10/0,4 кВ К-5-3 по воздушной линии 10 кВ №5 от подстанции «Куликовская» 110/35/10 кВ.
КЛЮЧЕВЫЕ СЛОВА
Электробезопасность, электрические сети, чувствительность, защитный коммутационный аппарат, трансформаторная подстанция.
ABSTRACT
The paper provides an overview of the main problems related to the electrical safety of the operation of distribution electric networks of industrial enterprises, railway transport, and rural purposes. The algorithm of calculation for determining the sensitivity of protective switching devices of rural electric networks of 0.4 kV is considered on the example of an electric network located on the balance sheet of the branch of PJSC «Rosseti Center»-«Orelenergo», powered from a transformer substation 10/0.4 kV K-5-3 by the 10 kV overhead line №5 from the «Kulikovskaya substation» 110/35/10 kV.
KEYWORDS
Electrical safety, electrical networks, sensitivity, protective switching device, transformer substation.
Введение. В настоящее повышение безопасности эксплуатации электрических сетей является актуальным направлением в мировом энергетическом сообществе. В связи с этим реализуются мероприятия по оценке аварийных ситуаций, возникающих в электроэнергетических системах, и методах защиты от них как электротехнического персонала, так и обычных граждан, с целью недопущения травматизма и поражения электрическим током; а также проводится комплексная работа, направленная на повышение квалификации работников по устранению последствий аварий [1-2]
Так, одним из мероприятий, направленных на повышение электробезопасности эксплуатации электрических сетей 6-10 кВ промышленных горных предприятий, работающих с изолированной нейтралью, является их перевод на режим работы с резистивно-заземленной нейтралью. Это позволяет предотвратить повреждение силовых кабелей, измерительных трансформаторов напряжения 6-10 кВ и высоковольтных электродвигателей 6-10 кВ вследствие ненормальных режимов работы электрической сети, большую долю которых составляют однофазные замыкания на землю, характеризующиеся воздействием перенапряжения на оборудование электрической сети. Данное решение позволяет повысить чувствительность и селективность действия релейной защиты и снизить количество остановки технологических процессов, уменьшить время простоя сетей и затраты на текущий ремонт [3].
Вопросы электробезопасности также исследуются учеными и в тяговых сетях, обеспечивающих обеспечение электроэнергией железнодорожного транспорта. В данном направлении путем экспериментальных исследований рассматривается возможность эксплуатации сооружаемых электрических сетей переменного тока без заземления опор на рельс, что позволит значительно снизить капитальные затраты на сооружение электроэнергетических объектов [4].
Проблема электробезопасности также очень актуальна и при эксплуатации сельских распределительных электрических сетей, характеризующихся низкой надежностью электроснабжения, большим количеством аварийных отключений, временем устранения последствий повреждений. Например, в работе [5] предложено устанавливать на опоры электрических сетей 6-10 кВ светотехнические устройства, обеспечивающие световую сигнализацию о ненормальных режимах работы и повреждениях в сети, обеспечивая при этом возможность более быстрого отыскания места повреждения персоналом электросетевой организации и индикацию зоны возле электрической сети, при попадании в которую человек может быть поражен электрическим током.
При этом среди рассмотренных работ не затронуты вопросы электробезопасности сельских электрических сетей 0,4 кВ низкого напряжения,
которые ввиду своих особенностей, заключающихся в завышенной протяженности и малом сечении проводников в совокупности приводят к большому сопротивлению петли фаза-ноль и, следовательно, низкому значению тока однофазного короткого замыкания, что не позволяет защитному коммутационному аппарату (ЗКА), установленному на трансформаторной подстанции 10/0,4 кВ (ТП 10/0,4 кВ), произвести своевременно отключение аварийных режимов работы электрической сети и предупредить развитие последствий аварии. Так, на примере электрических сетей 0,4 кВ Дмитровского района, находящихся на балансовой принадлежности филиала «Россети Центр»-«Орелэнерго» было выявлено, что для некоторых из них значения рабочих токов превышают значения токов однофазного короткого замыкания, что обусловлено возможностью технологического присоединения новых потребителей к электрическим сетям и наличием резервных мощностей ввиду урбанизации значительной части сельского населения [6].
Исходя из вышеизложенных положений необходимо разработать и продемонстрировать выполнение алгоритма оценки чувствительности ЗКА, т.е. своевременного устранения короткого замыкания (КЗ), на примере одной из электрических сетей филиала ПАО «Россети Центр»-«Орелэнерго».
Цель работы заключается в оценке чувствительности защитного коммутационного аппарата, установленного на трансформаторной подстанции 10/0,4 кВ К-5-3 сельской электрической сети 0,4 кВ, запитанной от подстанции «Куликовская» 110/35/10 кВ, находящейся на балансовой принадлежности электросетевой организации - филиала ПАО «Россети Центр»-«Орелэнерго».
Материалы и методы исследования.
Для оценки чувствительности ЗКА необходимо произвести расчет токов короткого замыкания в электрической сети 0,4 кВ, выполняя при этом расчет со ступеней более высокого напряжения с целью определения сопротивления питающей системы, для которого необходимо значений тока трехфазного на стороне высшего напряжения (ВН) ТП 10/0,4 кВ.
В работе были использованы: нормальная схема электрических соединений подстанции «Куликовская» 110/35/10 кВ, предоставленная службой подстанций управления высоковольтных сетей филиала ПАО «Россети Центр»-«Орелэнерго», представленная в работе [7]; поопорная схема фидера №5 ВЛ-10 кВ, запитанной от подстанции «Куликовская» 110/35/10 кВ, и поопорная схема фидера №1 ВЛ-0,4 кВ, запитанного от ТП 10/0,4 кВ, предоставленные «ОТГ» Орловского РЭС филиала ПАО «Россети Центр - Орелэнерго»; значение тока трехфазного короткого замыкания на стороне 110 кВ подстанции «Орловская Районная» 220/110/10 кВ, предоставленное службой РЗиА филиала ПАО «Россети Центр - Орелэнерго».
В целом, расчет тока трехфазного КЗ на стороне ВН ТП 10/0,4 кВ осуществляется с использованием методов расчета токов короткого замыкания в электроустановках выше 1000 В, согласно ГОСТ Р 52735-2007 [8], как это было реализовано в работе [9]. При этом, для определения сопротивлений участков электрической сети 10 кВ от шин низкого напряжения подстанции «Куликовская» 110/35/10 кВ до ТП 10/0,4 кВ К-5-3, представленных в таблице 1, были использованы формулы (1), (2) в связи с тем, что отношение индуктивного и активного сопротивления проводников менее 3:
где гуд - удельное полное сопротивление линии, Ом/км, определяемое по формуле (2):
(1)
где худ - удельное индуктивное сопротивление линии, Ом/км; гуд - удельное активное сопротивление линии, Ом/км.
Таблица 1 - Марки, сечения и сопротивления проводников, используемых в _рассматриваемой кольцевой электрической сети 10 кВ._
Фидер №5
Участок линии ПС-134 134 - 7-15
Марки и сечение провода 3СИП-3 1х70 3СИП-3 1х50
Длина, км 8,43 0,823
гуд,Ом/км 0,493 0,72
худ,Ом/км 0,291 0,299
zvд,Oм/км 0,572 0,78
Хб, о.е. 43,737 5,823
В результате расчетов удалось выявить, что значение тока трехфазного КЗ на вводе ВН ТП 10/0,4 кВ К-5-3 составляет 0,813 кА, что отражено на поопорной схеме фидера №5 электрической сети 10 кВ, представленной на рисунке 1, запитанной от подстанции «Куликовкая» 110/35/10 кВ. Данное значение, как ранее было отмечено, необходимо для расчета токов КЗ в электрической сети 0,4 кВ, запитанной от ТП 10/0,4 кВ.
Расчет токов значений токов короткого замыкания, в том числе и однофазного, в исследуемой электрической сети 0,4 кВ осуществлялся согласно методам расчета токов КЗ в электроустановках до 1000 В, согласно ГОСТ 28249-93 [10].
Расчет токов однофазного короткого замыкания был производен по приближенному методу по формуле (3) [11, 12]:
^кз = , (3)
где иф - фазное напряжение сети, значение которого составляет 220 В;
- полное сопротивление трансформатора току однофазного замыкания на корпус, Ом;
2ф-0 - полное сопротивление петли фаза-нуль от трансформатора до точки КЗ,
Ом.
Для установленного в ТП 10/0,4 кВ Кул-5-3 трансформатора типа ТМ-160-10/0,4-УХЛ при соединении обмоток Y/Y0 его полное сопротивление току однофазного замыкания на корпус, деленное на 3, согласно источнику [13], равно 0,162 Ом.
Полное сопротивление цепи фаза-нуль для участков от трансформатора до рассматриваемых точек КЗ рассчитывалось по формулам (4):
, (4)
где Zуд.ф - полное удельное сопротивление фазного провода, Ом/км, определяемое по формулам (1), (2);
Lф - длина фазного провода до точки КЗ;
2уд0 - полное удельное сопротивление нулевого провода, Ом/км, определяемое по формулам (1), (2);
и - длина нулевого провода до точки КЗ;
2конт - полное сопротивление промежуточных устройств коммутационной аппаратуры.
Сопротивление контактов рубильника, измерительных трансформаторов тока, контактов автоматического выключателя, предназначенного для защиты электрооборудования ТП 10/0,4 кВ от ненормальных и аварийных режимов работы электрической сети 0,4 кВ было определено по данным источника [10].
Минимальный ток металлического трехфазного КЗ, а также двухфазного КЗ в рассматриваемых точках был определен по формулам (5), (6):
гЗ _ ^ср.нн _ ^ср.нн /(-\
1 кз = _ (— = ^з.. 2 , (5)
VI + г| ^ '
,2 ^ср.нн ^ср.нн V3 _ .з
1 КЗ I- т _ 2 т 1 КЗ, V6/
2-J^i 2 ' 2
где - иср.нн - среднее номинальное линейное напряжение сети НН, В (для электрической сети 0,4 кВ, которое согласно источнику [14], равно 400 В); zz - результирующее полное сопротивление цепи КЗ;
xz и rz - результирующее активное и индуктивное сопротивления цепи КЗ, в данном случае эти сопротивления будут определяться по формулам (7), (8):
= Гт + ГТД2 5 о/ 5А + ГдВ i 0 0д + ГруБ 2 5 0А + ГВЛ, (7)
= Хс + Хт + ХТА2 5 0/5Д + ХДВ 1 0 0Д + ХВЛ, (8)
где гт и хт - активное и индуктивное сопротивления прямой последовательности понижающего трансформатора;
гТА250/5А и хТА250/5А - активное и индуктивное сопротивления первичных обмоток трансформаторов тока;
гАВ100А и хАВ100А - активное и индуктивное сопротивления токовых катушек автоматических выключателей;
гвл и хкл - активные и индуктивные сопротивления прямой последовательности воздушных линий;
xc - индуктивное сопротивление питающей системы.
При расчете токов КЗ в электроустановках, получающих питание непосредственно от сети энергосистемы, допускается считать, что понижающие трансформаторы подключены к источнику неизменного по амплитуде напряжения через эквивалентное индуктивное сопротивление системы. Значение этого сопротивления в миллиомах, приведенное к ступени низшего напряжения сети, рассчитывают по формуле (9):
xc = JkiiL=W.i о - з, (9)
V 3'Ак.ВН' ^ср.ВН Sfc
где исрНн - среднее номинальное напряжение сети, подключенной к обмотке низшего напряжения трансформатора, 400 В;
исрВН - среднее номинальное напряжение сети, к которой подключена обмотка высшего напряжения трансформатора, 10 кВ;
!к.ВН=1по.ВН - действующее значение периодической составляющей тока при трехфазном КЗ у выводов обмотки высшего напряжения трансформатора, кА;
Sk - условная мощность короткого замыкания у выводов обмотки высшего напряжения трансформатора, МВА.
Активное и индуктивное сопротивления прямой последовательности понижающих трансформаторов в миллиомах, приведенные к ступени низшего напряжения сети, рассчитывают по формулам (10), (11):
Гт = Pfc .„о м ^яя.™ м 2 . i о 6. (10) •^т.ном
_ ик% . ^НН.ном . (11)
т 1 ПО <7 ' ^ '
где St.^m - номинальная мощность трансформатора, кВА; Ркном - потери короткого замыкания в трансформаторе, кВт; иннном - номинальное напряжение обмотки низшего напряжения трансформатора, кВ;
uk - напряжение короткого замыкания трансформатора, %.
Для расчета активного и индуктивного сопротивления трансформатора ТМ-160 по данным источника [15] были определены его технические характеристики, они представлены в таблице 2.
сл О)
ПС 110/35/10 кВ «Куликовская» ячейка №>14
2СШ И./^^
-э
пила
ГШ
д.Кофамово 53А
ш
Рисунок 1 - Схема электрической сети 10 кВ с рассчитанными значения токов трехфазного КЗ на шинах 10 кВ
и вводе ТП 10/0,4 кВ Кул-5-3
Таблица 2 - Технические характеристики трансформатора^ ТМ-160
Тип трансформатора Класс напряжения, кВ Мощность, кВА Напряжение КЗ, Uk% Пот В ери, т
КЗ ХХ
ТМ-160 10 160 4,5 2650 510
Сведения о протяженности, марках и сечениях проводов фидера №1 -электрической сети 0,4 кВ, запитанной от ТП 10/0,4 кВ Кул-5-3 представлены в таблице 3.
Таблица 3 - Сведения о протяженности, марках и сечениях проводов электрической _сети 0,4 кВ, запитанной от ТП 10/0,4 кВ Кул-5-3._
Марка и сечение провода 1/п Ч 1
Участок ЛЭП Длина, км
Фидер № 1 — ВЛ U,4 КВ, К 1-13, 2-1/3, 1/2-2/1, 4-3/5, 3/2-4/1, 7-5/13, 5/6-11/2, 5/8-9/1, 5/10-10/4, 11-6/7, 6/6-12/5, 13-8/1 ул-э-3
4А-25 2,24
12/4-13/2 СИП2 3х35+1х54,6 0,08
Итого: 2,32
Правильность выбора автоматического выключателя можно оценить по коэффициенту чувствительности теплового расцепителя, который можно вычислить по формуле (12) [16, 17]:
= > 3 ; (12)
^т.р.пот
где - 11 K3(min) - минимальное значения тока однофазного КЗ;
1т.р. - действующаяуставка значения тока теплового расцепителя.
Результаты исследований и их обсуждение.
Исходя из результатов расчетов токов коротких замыканий в рассматриваемой электрической сети 0,4 кВ, которые графически представлены на рисунке 2, можно сделать вывод, что в наиболее удаленных участках сети токи однофазного короткого замыкания значительно меньше номинального тока 100 А автоматического выключателя, установленного на отходящей линии ТП 10/0,4 кВ.
При этом ток однофазного короткого замыканий в наиболее удаленной точке электрической сети 0,4 кВ К6, удаленной от трансформаторной подстанции 10/0,4 кВ на 920 метров, имеет значение 99 А.
Для защиты электрической сети 0,4 кВ на ТП 10/0,4 кВ Кул-5-3 установлен регулируемый автоматический выключатель OEZ 100 A. Вид регулируемого модуля данного автоматического выключателя также представлен на рисунке 2, согласно технической документации на данный выключатель [18].
Согласно технической документации автоматического выключателя OEZ 100 A имеет возможность регулирования тока теплового расцепителя в пределах IR=(0,4-1)Inom. То есть, минимальным значением теплового расцепителя будет являться значение 40 А. При этом в настоящее время значения уставки расцепителя установлено на 91 А, исходя из чего можно определить коэффициент чувствительности теплового расцепителя по формуле (12):
99
К - = — = 1 0 9^3
"ч.т.р.деиств. g^ j j.
При этом, если бы значение уставкирасцепителя было установлено на минимально допустимое значение:
99
К ■ = — = 2 47 5 > 3
К 1 ч . т. р . тiп 40 2' 4 7 5 3 ■
Таким образом, можно сделать вывод, что исходя из полученного соотношения условие чувствительности защитного коммутационного аппарата к току однофазного
Внешний вид ТП 10/0,4 кВ К-5-3
СЛ 00
Внешнии вид распределительного устройства 0,4 кВ
ВЛ-ЮкВ №5 ПСИ 10Л35/1 ОкВ «Куликовская»
ГР6-250А=О,4 МОМ
гп
'¿Г?2 ГТТ-250/5А=0,42 мОм V*
ХТТ-250/5А=О,67 мОм
Рисунок 2 - Результаты расчетов токов коротких замыканий в электрической сети 0,4 кВ, запитанной от ТП 10/0,4 кВ
Кул-5-3, с внешним видом основного электрооборудования
короткого замыкания не обеспечивается как при использовании действующей, так и минимально допустимой уставки автоматического выключателя. В связи с этим, для данной электрической сети возможно рассмотреть вариант ее реконструкции путем разделения на несколько частей с сооружением дополнительных трансформаторных подстанций 10/0,4 кВ. Альтернативой сооружению дополнительных ТП 10/0,4 кВ будет установка технических средств сетевого секционирования линий электропередачи 0,4 кВ, в роли которых могут быть использованы пункты автоматического секционирования - мультиконтактные коммутационные системы (МКС), например типа МКС-2-3В, которые позволят выполнять как местное, так и дистанционное управление конфигурацией электрической сети в зависимости от режимов ее работы, что значительно позволит снизить время перерывов в электроснабжении потребителей данной сети и их количество [19]; при этом в данной сети также можно использовать неавтоматические коммутационные аппараты, т.е. автоматические выключатели 0,4 кВ, обеспечивающие сигнализации об отключении электрической сети в целом или отдельных ее участков, которые, в отличие, от МКС будут характеризоваться меньшими капитальными затратами на их внедрение, но большими эксплуатационными издержками, связанными с необходимостью выезда персонала электросетевой организации для ручного включения и отключения выключателя.
Выводы. В ходе исследования были определены значения токов симметричного и несимметричных видов КЗ в сельской электрической сети 0,4 кВ, находящейся на балансовой принадлежности филиала ПАО «Россети Центр»-«Орелэнерго», запитанной от ТП 10/0,4 кВ по воздушной линии 10 кВ от подстанции «Куликовская» 110/35/10 кВ. Полученные значения токов короткого замыкания позволили продемонстрировать алгоритм выполнения проверки чувствительности ЗКА, установленного на ТП 10/0,4 кВ. Было выявлено, что автоматический выключатель не способен своевременно отключить аварийный режим работы электрической сети, в связи с чем были предложены меры, направленные на повышение электробезопасности рассматриваемой сети, которые заключаются в установке пунктов сетевого секционирования или реконструкции сети.
Библиография:
1. Y. Mobarak and A. Alshehri. Perspectives of Safe Work Practices: Improving Personal Electrical Safety of Low-Voltage Systems from Electrical Hazards. Eng. Technol. Appl. Sci. Res.Vol. 6.№ 6.PP.1307-1315.
2. S. Boubaker, S. Mekni, and H. Jerbi. Assessment of Electrical Safety Beliefs and Practices: A Case Study. Eng. Technol. Appl. Sci. Res.Vol. 7.№ 6. PP. 2231-2235.
3. Хадыев И.Г., Кудряшов Д.С. О переводе сетей 6-10 кВ горных и металлургических предприятий на режим эксплуатации с резистивно-заземленной нейтралью // Безопасность труда в промышленности. 2016. № 1. С. 18-25.
4. Кващук В.А., Кондратьев Ю.В., Кремлев И.А., Терёхин И.А. Методика проведения экспериментальных испытаний условий электробезопасности на участке тяговой сети переменного тока, эксплуатируемом без заземления опор контактной сети на рельс// Вестник Иркутского государственного технического университета. 2016. № 2 (109). С. 68-73.
5. Чернышов В.А. Обоснование комплексной целесообразности применения дежурного освещения и световой стробоскопической сигнализации на потенциально опасных участках ЛЭП 10 кВ // Вестник аграрной науки. 2018. № 2 (71). С. 62-68.
6. Сорокин Н.С., Виноградова А.В. Расчет трёхфазных и однофазных коротких замыканий в электрических сетях 0,4 кВ для проверки чувствительности защитных аппаратов // Агротехника и энергообеспечение. 2020. № 4 (29). С. 25-34.
7. Лансберг А.А., Николенко С.Н. Обоснование необходимости реконструкции подстанции «Куликовская» 110/35/10 кВ, осуществляющей электроснабжение сельскохозяйственных потребителей // Научный журнал молодых ученых. 2020. № 4 (21). С. 66-77.
8. ГОСТ Р 52735-2007. Короткие замыкания в электроустановках. Методы расчета в электроустановках переменного тока напряжением свыше 1 кВ.М.: Стандартинформ, 2007.
9. Лансберг А.А., Николенко С.Н. Расчет токов короткого замыкания и параметров их электродинамического и термического воздействий на присоединениях понизительной подстанции «Куликовская» 110/35/10 кВ филиала ПАО «МРСК Центра»-«Орелэнерго»// Научный журнал молодых ученых. 2021. № 1 (22). С. 69-83.
10. ГОСТ 28249-93. Короткие замыкания в электроустановках. Методы расчета в электроустановках переменного тока напряжением до 1 кВ.М.: Изд-во стандартов, 1994.
11. Расчет токов коротких замыканий в энергосистемах: Учебноепособие / С.А. Ерошенко [и др.]. Екатеринбург: Изд-во Урал. Ун-та, 2019. 104 с.
12. СТО ДИВГ-058-2017. Расчет токов коротких замыканий и замыканий на землю в распределительных сетях // URL: https://www.mtrele.ru/files/proiect/raschet ustavok/raschet tokov korotkih zamykanij i zam ykanij na zemlyu v raspredelitelnyh setyah.pdf (дата обращения: 28.03.2020г.).
13. ГОСТ 12022-76. Трансформаторы трехфазные силовые масляные общего назначения мощностью от 25 до 630 кВА на напряжение до 35 кВ включительно. Технические условия. М.: Изд-во стандартов, 1985.
14. ГОСТ 29322-2014. Напряжения стандартные. М.: Стандартинформ, 2015.
15. ЧЭБ-ТРАНСФОРМАТОР. ТМ-160 Трансформатор силовой трехфазный масляный мощностью 160 кВА // URL: https://cheb-transformator.com/catalog/tm160 (дата обращения: 01.07.2021).
16. Правила устройства электроустановок. М.: Энергоатомиздат, 2008.
17. Лещинская Т.Б., Семичевский П.И., Белов С.И. Электроснабжение населённого пункта: методические рекомендации по курсовому и дипломному проектированию. М.: ФГОУ ВПО МГАУ, 2010.
18. OEZ. Modeion. Компактные автоматические выключатели BD250N, BD250S. URL: https://poligon.info/PDF/OEZ/catalog bd250.pdf(дата обращения 03.07.2021).
19. Повышение эффективности защиты линий электропередачи 0,4 кВ с отпайками от однофазных коротких замыканий за счёт применения мультиконтактной коммутационной системы МКС-2-3В / А.В. Виноградов [и др.] // Вестник Казанского государственного аграрного университета. 2020. Т. 15. № 3 (59). С. 58-63.
20. Пат. 2 538 091 РФ, МПК Н02Н 7/30 (2006.01). Способ защиты длинных сельских ЛЭП-0,4 от коротких замыканий / Верховский Я.Л.; патентообладатель Верховский Я.Л. № 2013106121/07; заявл. 12.02.2013; опубл. 10.01.2015, Бюл. № 1.
