Математическое и имитационное моделирование электропривода с преобразователем частоты нефтегазового оборудования Текст научной статьи по специальности «Электротехника, электронная техника, информационные технологии»

УДК 621.31

DOI: 10.14529/power180115

МАТЕМАТИЧЕСКОЕ И ИМИТАЦИОННОЕ МОДЕЛИРОВАНИЕ ЭЛЕКТРОПРИВОДА С ПРЕОБРАЗОВАТЕЛЕМ ЧАСТОТЫ НЕФТЕГАЗОВОГО ОБОРУДОВАНИЯ

А.Е. Козярук1, Б.Ю. Васильев1, Ю.О. Яценко1, А.И. Ивановский2

1 Санкт-Петербургский горный университет, г. Санкт-Петербург, Россия,

2 АО «Новая ЭРА», г. Санкт-Петербург, Россия

В настоящее время одной из главных задач современной энергетики является задача освоения шельфовых месторождений углеводородов. Для освоения месторождений углеводородов используются технические средства, состоящие из плавучих буровых установок (ПБУ) и буровых судов, ледоколов, судов снабжения, транспортных судов (танкеров и газовозов), подводных перекачивающих комплексов (ППК).

Для разработки высоковольтных электроприводов с преобразователями частоты технических средств освоения шельфа выполняется комплекс исследований с использованием математических и имитационных моделей, причем точность расчета и характеристики конечного изделия определяются качеством выполнения моделирования. Достижение высоких показателей адекватности моделирования и точности расчета возможно обеспечить только с использованием уточненных математических моделей. С ростом объемов работ по проектированию электротехнических комплексов нефтегазовых технологических систем растет актуальность математического и имитационного моделирования электроприводов и исследования их характеристик методом компьютерного моделирования.

В работе показан алгоритм составления имитационных моделей трехуровневых автономных инверторов электроприводов, который включает в себя анализ структурной схемы электропривода, принятие допущений, составление эквивалентной схемы электропривода, математического описания электропривода, синтеза алгоритма модуляции и составления имитационных моделей. Выполненные исследования показывают влияние параметров сопротивления и индуктивности моторных дросселей на качество выходного напряжения автономного инвертора. Также исследовано влияние частоты коммутации автономного инвертора на искажения выходного напряжения и тока. Дополнительно даны рекомендации по выбору моторных дросселей.

Ключевые слова: электропривод, преобразователь частоты, трехуровневый автономный инвертор, математическая модель, имитационная модель.

Введение

В настоящее время актуальной задачей современной энергетики является задача освоения шельфовых месторождений углеводородов. Это обусловлено следующими факторами:

- крупнейшими запасами углеводородов шельфовых месторождений;

- санкционными ограничениями на нефтедобывающие технологии;

- истощением наземных месторождений;

- отсутствием соизмеримых энергетических альтернатив.

Для освоения месторождений углеводородов используется комплекс технических средств, состоящий из плавучих буровых установок (ПБУ) и буровых судов, ледоколов, судов снабжения, транспортных судов (танкеров и газовозов), подводных перекачивающих комплексов (ППК).

Использование традиционных технических средств освоения и транспортировки добытого полезного ископаемого не достигает тех показателей ресурсо- и энергоэффективности, которые показывают современные электромеханические ком-

плексы освоения и транспортировки углеводородов. Применение современных технических решений обеспечит: высокую надежность; требуемые технико-эксплуатационные и энерго-эколо-гические характеристики; снижение эксплуатационных затрат наряду со значительным увеличением объема добываемого сырья; повышение промышленной безопасности шельфовых месторождений.

В качестве движителей главных технологических и исполнительных механизмов используются высоковольтные электроприводы большой мощности, которые строятся на основе асинхронных двигателей с преобразователями частоты. Для изготовления конкурентоспособных электроприводов нефтегазового оборудования на всех стадиях разработки необходимо выполнять математическое и имитационное моделирование всех процессов преобразования энергии и законов управления. На этапе моделирования электропривода решаются следующие задачи [1, 2]:

- исследование характеристик и режимов работы электропривода;

- синтез алгоритмов управления электропривода;

- определение токов и напряжений на разных участках электропривода;

- выбор оборудования электропривода;

- оценка совместимости элементов электропривода и др.

Для выполнения всех требований, предъявляемых к электроприводам нефтегазового оборудования, необходимо использование уточненного математического и имитационного моделирования высокой сложности. Разработке и использованию математических и имитационных моделей асинхронного электропривода с преобразователем частоты посвящена настоящая статья.

Эквивалентная схема

высоковольтного электропривода

В высоковольтных электроприводах большой мощности для электроснабжения и управления приводными двигателями переменного тока используются двухзвенные преобразователи частоты, состоящие из 12-пульсного выпрямителя и трехуровневого автономного инвертора (ТАИ).

Повышение единичной мощности преобразователя частоты достигается за счет увеличения пульсности выпрямителя и уровней выходного напряжения автономного инвертора. Повышение пульсности выпрямителя осуществляется путем увеличения количества последовательно или параллельно включенных диодных мостов. Повышение уровней выходного напряжения автономного инвертора осуществляется путем увеличения количества последовательно включен-

ных транзисторов (тиристоров) в каждом его плече [2-7]. Общая схема электропривода с преобразователем частоты представлена на рис. 1 (СЭС - сеть электроснабжения, Тр - трансформатор, СФ - сглаживающий фильтр, ТУ - тормозное устройство, АД - асинхронный двигатель).

Синтез модуляционной системы управления и системы управления электроприводом целесообразно осуществлять в системе «Инвертор - Двигатель» с заменой сети электроснабжения, трансформатора и блока выпрямителя на источник постоянного напряжения(6^с). Тормозное устройство при составлении схемы замещения и имитационной модели не учитывается.

При составлении математической модели системы «Инвертор - Двигатель» принимались следующие допущения [8-14]:

- сеть электроснабжения, трансформатор и выпрямитель были представлены эквивалентным источником постоянного напряжения;

- полупроводниковые приборы являются идеальными ключами;

- состояние ключей полностью описывалось коммутационной функцией;

- приводной электродвигатель заменлся эквивалентной нагрузкой.

С учетом этих допущений была составлена эквивалентная схема электропривода, которая использовалась для математического описания.

Схема замещения представлена на рис. 2. В схеме учтены активные сопротивления дросселей и конденсаторов сглаживающего фильтра и моторных дросселей. Асинхронный двигатель на схеме представлен RL - нагрузкой. Напряже-

СЭС

Сглаживающий фильтр

i

-Т;

"А.

-т

СА

Блок инвертора СВ

Моторные дроссели

СС

i« г ->—

1 г

1 г

к„

к.

KB1

K

KB3 KB3

K

IC-t KC1 KC1

K

-Щ-

ol

Нагрузка

Рис. 2. Схема замещения системы трехуровневого автономного инвертора высоковольтного электропривода

ние источника соответствует напряжению, которое образуется на выходе 12-пульсного выпрямителя, подключенного к источнику напряжения 3000 В.

С помощью эквивалентной системы «Инвертор - Двигатель» можно выполнять следующий комплекс исследований имитационных моделей:

- анализ режимов работы автономного инвертора;

- синтез алгоритмов модуляционной системы управления;

- анализ качества выходного напряжения автономного инвертора при использовании различных алгоритмов управления;

- анализ влияния моторных дросселей на качество напряжения обмоток статора приводного электродвигателя;

- анализ качества напряжения и тока сглаживающего фильтра;

- анализ влияния параметров сглаживающего фильтра на режим работы автономного инвертора.

Для выполнения данных исследований необходимо составить математическое описание и построить имитационную модель системы «Инвертор - Двигатель».

Математическое описание

трехуровневого автономного инвертора

Комплементарные пары ключей трехуровневого автономного инвертора образуются следующим образом:

(1)

SA1 — 1 _ SA3; SA2 — 1 _ SA4; SB1 — 1 _ SB3; SB2 — 1 _ SB4; SC1 — 1 _ SC3; SC 2 = 1 _ SC 4, где SA1 , SA2 , SA3 , SA4 , SB1 , SB2 , SB3 , SB4 , SC1

SC 2 , S'

C3

4 - коммутационные функции транзисторов, формируемые модуляционной системой управления.

Напряжение стоек трехуровневого автономного инвертора образуется следующим образом:

UA = Uk1SA1SA2 _ Uk2SA3SA4; UB = Uk1SB1SB2 ~ Uk2SB3SB4 UC — Uk1SC1SC2 _ Uk2SC3SC4,

(2)

где ик1, ик2 - напряжения конденсаторов сглаживающего фильтра.

Фазное напряжение на выходе трехуровневого автономного инвертора рассчитывается следующим образом:

2 11

и,д =л— ¡л — ¡в — ¡с;

гл з а з в з с

UiB — ~ 13 SA + 3 SB ~ 3 SC ;

— — S л — SD +— Sri.

iC 3 A 3 B 3 C

(3)

Напряжения на выходных контактах моторных дросселей (на обмотках статора приводного

L I

R

I

I

I

S

S

S

K

K

C

U

U

K

R

S

S

S

K

K

L

R

I

U

U

U

I

I

I

U

S

S

S

I

K

I

K

I

I

U

C

S

S

S

K

U

R

I

I

I

I

электродвигателя) определяются путем интегрирования дифференциальных уравнений:

^ = (ух - Па );

dt Rd

^ = Ь*- (у -ив ) ; (4)

Л Rd '

^ = ^ (у с - Пс), dt Rd 'с *с;

где Rd и Ld - активные сопротивления и индуктивности моторных дросселей.

Ток нагрузки схемы замещения автономного инвертора определяется следующим образом:

dI.

*а

dt Ь '

¿Ьв П,в - ^б-в .

dt 4 '

¿Ьс П*с

dt Ь*

где Rs и Ь* - активные сопротивления и индуктивности моторных дросселей нагрузки автономного инвертора.

Токи ключей трехуровневого автономного инвертора определяются следующим образом:

Ьа1 = 1 А^А1,

есЛИ 1 А > 0 ^ 4а2 = 1 А^А2 IkA3 = -1А^А3^А4 = есЛИ 1 А < 0 ^ ЬА2 = IASA1SA2 IkA3 = -IASA3, ^А4 = -1А$А4;

^кВ1 = 1В$В1,

если 1в > 0 ^ ^В2 = 1В^В2 Ьв3 = -1В$В3$В4, если 1в < 0 ^ 1кВ2 = 1В$В1$В2 4в3 = -1В$В3 , 1к.В 4 = -1В$В4;

(6)

14С1 = 1С^С1'

если Т^с > 0 ^ ^с2 = ^с2 IkC3 = - 1С^С3^с4,

если Т^с < 0 ^ 4с2 = 2 4с3 = -^^с3 ,

^кс 4 = - ^с^с 4'

Токи разделительных диодов определяются следующим образом:

^А12 = ЬА2 -

IА34 = Ьа4 - IkA3.

IB12 = ^В2 - IkB1;

IB34 = ^кВ4 - Ьв3'.

^12 = ^с 2 - IкC1■■

"с 34 = Ьс 4 - ^кс3

(7)

Токи во входных линиях блока инвертора определяются следующим образом:

= ^кА\ + + ; Ik3 = IkA2 + IkB2 + ^ 2'

(8)

Ток источника напряжения определяется путем интегрирования дифференциального уравнения:

dc dt

Ь

¿с

Токи конденсаторов сглаживающего фильтра определяются следующим образом:

= ^с ;

Ьг = ^¿ъ - ^2 .

(10)

Напряжения на конденсаторах сглаживающего фильтра определяются путем интегрирования дифференциальных уравнений:

¿Пс1 = Лы .

dt Cdc1

¿Пс2

(5) dt Cdc2

(11)

Напряжения на входе блока инвертора (на выходе сглаживающего фильтра) определяются следующим образом:

Пк1 = Пс1 + ^¿с1 Ьъ Пк 2 = Пс2 + ^¿с2 Ic2.

(12)

Уравнения (1)-(12) представляют собой математическую модель схемы замещения электропривода, состоящей из источника постоянного напряжения, сглаживающего фильтра, трехуровневого автономного инвертора, моторных дросселей и активно-индуктивной нагрузки.

Управляющие сигналы нормируются и имеют амплитуду

$ >!< :]< >1< г п

Па = П*В = П*с = П* =[-1;1]. (13)

Для реализации алгоритма широтно-импульс-ной модуляции используется два несущих сигнала, амплитуда которых изменяется в следующих пределах:

=[0;1]; (14)

и^ 2 =[-1;0].

Закон формирования несущих сигналов треугольной формы имеет следующий вид:

ие1 = ^arcsln [sln ()]+0,5;

2 =1 агсап [sln (^^)] - 0,5.

(15)

Закон управления состоянием транзисторов трехуровневого автономного инвертора имеет следующий вид:

П*А > и*еП ^ 5а1 = 1, ^ = 0 ;

П*А < и*е1 ^ ^ = 0, ^А3 = 1;

П*А > и^2 ^ ^ = 1, ^А4 = 0

П*А < Пе2 ^ ^ = 0, ^А4 = 1.

(16)

Аналогичным образом строится закон управления для строек транзисторов фазы В и С.

Уравнения (13)-(16) представляют собой алгоритм широтно-импульсной модуляции.

Имитационная модель трехуровневого автономного инвертора высоковольтного электропривода

Построение имитационной модели системы трехуровневого автономного инвертора высоковольтного электропривода осуществляется на основе уравнений (1)-(16). Имитационная модель системы трехуровневого автономного инвертора

высоковольтного электропривода представлена на рис. 3.

Имитационная модель трехуровневого автономного инвертора высоковольтного электропривода включает в себя следующие подсистемы:

- модель сглаживающего фильтра (СФ) - рис. 4;

- модель полупроводникового блока инвертора (ТАИ) - рис. 5;

- токовые модели стоек инвертора - рис. 6;

- алгоритм широтно-импульсной модуляции (ШИМ) - рис. 7.

Рис. 3. Имитационная модель трехуровневого автономного инвертора высоковольтного электропривода

Рис. 4. Модель сглаживающего фильтра

Рис. 5. Модель полупроводникового блока инвертора

Рис. 6. Токовая модель стоек инвертора

Рис. 7. Алгоритм широтно-импульсной модуляции трехуровневого инвертора

Представленные имитационные модели, по- с алгоритмом широтно-импульсной модуляции, с строенные на основе уравнений (1)-(16) математи- достаточной точностью отражают все протекающие ческого описания схемы замещения электропривода в реальном электроприводе физические процессы.

Исследование характеристик трехуровневого автономного инвертора высоковольтного электропривода

Имитационное моделирование выполнялось при следующих значениях параметров элементов электропривода:

Пас = 4242В;/ае, = 2000 Гц;Rd = 0,001 Ом;

Ld = 0,000001 Гн; Rs = 1 Ом; Ls = 0,001 Гн; Rdc = 0,01 Ом; Ldc = 0,0005 Гн; Rcdc = 0,01 Ом; С,с = 0,002 Ф. Осциллограммы переменных и зависимости характеристик трехуровневого автономного инвертора высоковольтного электропривода представлены на рис. 8, 9.

При разработке преобразователя частоты важной задачей является подбор конденсаторов сглаживающего фильтра звена постоянного тока, а также моторных дросселей. От выбора этих элементов напрямую зависят массогабаритные характеристики преобразователя.

При данных значениях отношения R/L и частоты коммутации автономного инвертора наблюдается наилучший коэффициент пульсаций в звене постоянного тока и средние значения общих гармонических искажений тока (ТЛ и напряжения (ил) на выходе автономного инвертора. Так как пульсации в звене постоянного тока минимальны, конденсаторы можно выбрать меньше, а они входят в состав преобразователя частоты в отличие от

Рис. 8. Осциллограммы переменных трехуровневого автономного инвертора высоковольтного электропривода

б)

в)

Рис. 9. Зависимости характеристик трехуровневого автономного инвертора

моторных дросселей. Именно этим и обусловлен приоритет выбора по коэффициенту пульсаций ^ в звене постоянного тока. Дальнейшее увеличение качества выходного тока (/¡А) и напряжения (П*А) достигается путем увеличения индуктивности (уменьшения отношения Я/Ь) моторных дросселей.

Заключение

Современные технические средства и оборудование нефтегазового комплекса оснащаются электроприводами главных исполнительных механизмов. Одна из главных особенностей данных электротехнических комплексов заключается в использовании высоковольтных электроприводов большой мощности с преобразователями частоты.

Для разработки высоковольтных электроприводов с преобразователями частоты выполняется комплекс исследования с использованием математических и имитационных моделей, причем точность расчета и характеристики конечного изделия определяются качеством выполнения моделирования. Достижение высоких показателей адекватно-

сти моделирования и точности расчета возможно обеспечить только с использованием уточненных математических моделей.

В настоящей работе показан алгоритм составления имитационных моделей трехуровневых автономных инверторов электроприводов, который включает в себя анализ структурной схемы электропривода, принятие допущений, составление эквивалентной схемы электропривода, математическое описание электропривода, синтез алгоритма модуляции и составление имитационных моделей. Выполненные исследования показывают влияние параметров сопротивления и индуктивности моторных дросселей на качество выходного напряжения автономного инвертора. Также исследовано влияние частоты коммутации автономного инвертора на искажения выходного напряжения и тока. Дополнительно были даны рекомендации по выбору моторных дросселей.

Актуальность математического и имитационного моделирования полупроводниковых преобразователей электроприводов и исследований

их характеристик методом компьютерного моделирования при увеличивающемся объеме данных исследований на этапе проектирования электротехнических комплексов в настоящее время увеличивается. Это обуславливает высокую актуальность и востребованность настоящих исследований.

Литература

1. Белов, М.П. Автоматизированный электропривод типовых производственных механизмов и технологических комплексов: учеб. для высш. учеб. заведений /М.П. Белов, А.Д. Новиков, Л.Н. Рассудов. - М.: Академия, 2007. - 576 с.

2. Автоматизированный электропривод промышленных установок / Г.Б. Онищенко, М.И. Аксенов, В.П. Грехов и др. -М.: РАСХН, 2001. - 520 с.

3. Терехов, В.М. Системы управления электроприводов: учеб. для вузов / В.М. Терехов, О.И. Осипов. - М.: Академия, 2005. - 304 с.

4. Соколовский, Г.Г. Электроприводы переменного тока с частотным регулированием: учеб. для вузов /Г.Г. Соколовский. - М.: Академия, 2006. -272 с.

5. Tripathi, A. Direct method of overmodulation with integrated closed loop stator flux vector control / A. Tripathi, A.M. Kambadkone, S.K. Panda // IEEE Trans. PE. - 2005. - No. 20. - P. 1161-1168. DOI: 10.1109/TPEL. 2005.854049

6. Белов, М.П. Инжиниринг электроприводов и систем автоматизации: учеб. пособие / М.П. Белов, О.И. Зементов, А.Е. Козярук. - М.: Академия, 2006. - 368 с.

7. Шрейнер, Р. Т. Математическое моделирование электроприводов переменного тока с полупроводниковыми преобразователями частоты /

Р. Т. Шрейнер. - Екатеринбург: УРО РАН, 2000. -654 с.

8. Электромеханические и тепловые режимы асинхронных двигателей в системах частотного управления / Р.Т. Шрейнер, А.В. Костылев,

B.К. Кривовяз, С.И. Шилин. - Екатеринбург: Рос. гос. проф.-пед. ун-т, 2008. - 361 с.

9. Герман-Галкин, С.Г. Matlab&Simulink. Проектирование мехатронных систем на ПК /

C.Г. Герман-Галкин. - СПб.: КОРОНА-Век, 2008. -368 с.

10. Пронин, М.В. Силовые полностью управляемые полупроводниковые преобразователи (моделирование и расчет) / М.В. Пронин, А.Г. Воронцов / под ред. Е.А. Крутякова. - Санкт-Петербург, 2003. -172 с.

11. Hendawi, E. Analysis, simulation and implementation of space vector pulse width modulation inverter / E. Hendawi, F. Khater, A. Shaltout //International conference on application of electrical engineering. - 2011. - P. 124-131.

12. Ogbuka, C. U. A Generalized Rectified Sinusoidal PWM technique for harmonic elimination / C. U. Ogbuka, M. U. Agu // The pacific journal of science and technology. - 2009. - No. 2. - Р. 21-26.

13. Козярук, А.Е. Прямое управление моментом в электроприводе переменного тока машин и механизмов горного производства: учеб. пособие / А.Е. Козярук, В.В. Рудаков. - СПб., 2008. -99 с.

14. Gupta, A.K. A general space vector PWM algorithm for multi-level inverter, including operation in overmodulation range / A.K. Gupta, A.M. Kambadkone // International electric machines and drives conference. - 2005. - P. 2527-2533. DOI: 10.1109/IEMDC. 2005.195910

Козярук Анатолий Евтихиевич, д-р техн. наук, профессор кафедры «Электроэнергетика и электромеханика», Санкт-Петербургский горный университет, г. Санкт-Петербург; kozjaruk@mail.ru.

Васильев Богдан Юрьевич, канд. техн. наук, доцент кафедры «Электроэнергетика и электромеханика», Санкт-Петербургский горный университет, г. Санкт-Петербург; vasilev.bu@yandex.ru.

Яценко Юрий Олегович, студент кафедры «Электроэнергетика и электромеханика», Санкт-Петербургский горный университет, г. Санкт-Петербург; yatsenkoyura27@gmail.com.

Ивановский Александр Игоревич, начальник сектора частотных электроприводов и преобразовательной техники, АО «Новая ЭРА», г. Санкт-Петербург; alexandr.ivanovsky@newelectro.ru.

Поступила в редакцию 19 декабря 2017 г.

DOI: 10.14529/power180115

MATHEMATICAL AND IMITATION MODELLING OF BEARING CURRENTS DRIVING MACHINES IN OIL & GAS EQUIPMENT SEMICONDUCTOR TRANSFORMER DRIVES

A.E. Kozyaruk1, kozjaruk@mail.ru,

B.Yu. Vasil'ev1, vasilev.bu@yandex.ru, Yu.O. Yatsenko1, yatsenkoyura27@gmail.com,

A.I. Ivanovskiy2, alexandr.ivanovsky@newelectro.ru

1 St. Petersburg Mining University, St. Petersburg, Russian Federation,

2 JSC "Novaya ERA", St. Petersburg, Russian Federation

Developing offshore hydrocarbon fields is nowadays a primary objective of power engineering. To develop hydrocarbon fields, one uses floating drilling rigs and drilling vessels, icebreakers, supply vessels, transport vessels (tankers and gas carriers), and submarine pumping complexes.

When designing high-voltage electric drives with frequency converters, multiple interrelated studies are carried out using mathematical and simulation models, whereby calculation accuracy and the properties of the final product depend on the quality of such simulation. Refined mathematical models are a must if modeling and calculations are to be sufficiently accurate. Mathematical and simulation modeling of electric drives, as well as computational analysis thereof are becoming ever more relevant as engineers have to design more and more power facilities for oil-and-gas fields.

We herein demonstrate an algorithm for simulation modeling of stand-alone three-level electric drive inverters, which includes analysis of such drive's structural diagram, assumption-making, generating an equivalent electric drive diagram, describing the drive mathematically, synthesizing a modulation algorithm, and compiling simulation models. Our studies have shown the effect that resistance parameters and the inductance of motor chokes have on the output voltage quality of a stand-alone inverter. We have also studied how switching frequency of a stand-alone inverter affects distortions in the output voltage and current. We additionally give recommendations on how to select motor chokes.

Keywords: electric drive, frequency converter, three-level inverter, mathematical model, simulation model.

References

1. Belov M.P., Novikov A.D., Rassudov L.N. Avtomatizirovannyy elektroprivod tipovykh proizvodstvennykh mekhanizmov i tekhnologicheskikh kompleksov. Uchebnik dlya vysshikh uchebnykh zavedeniy [Automated Electric Drive for Standard Production Mechanisms and Facilities. Textbook for Higher Educational Institutions]. Moscow, Akademiya Publ., 2007. 576 p.

2. Onishchenko G.B., Aksenov M.I., Grekhov V.P. et al. Avtomatizirovannyy elektroprivodpromyshlennykh ustanovok [Automated Electric Drive for Industrial Facilities]. RASKhN Publ., 2001. 520 p.

3. Terekhov V.M., Osipov O.I. Sistemy upravleniya elektroprivodov: Uchebnik dlya vuzov [Electric Drive Control Systems: Textbook for High Schools]. Moscow, Akademiya Publ., 2005. 304 p.

4. Sokolovskiy G.G. Elektroprivody peremennogo toka s chastotnym regulirovaniyem. Uchebnik dlya vuzov [AC Electric Drives With Frequency Control. Textbook for Higher Educational Institutions]. Moscow, Akademiya Publ., 2006. 272 p.

5. Tripathi A., Kambadkone A.M., Panda S.K. Direct Method of Overmodulation with Integrated Closed Loop Stator Flux Vector Control. IEEE Trans. PE, 2005, no. 20, pp. 1161-1168. DOI: 10.1109/TPEL.2005.854049

6. Belov M.P., Zementov O.I., Kozyaruk A.Ye. Inzhiniring elektropri-vodov i sistem avtomatizatsii. Uchebnoye posobiye [Engineering of Electric Drives and Automation Systems. Tutorial]. Moscow, Akademiya Publ, 2006. 368 p.

7. Shreyner R.T. Matematicheskoe modelirovanie elektroprivodov peremennogo toka s poluprovodnikovymi preobrazovatelyami chastity [Mathematical Modeling of AC Drives with Semiconductor Frequency Converters]. Ekaterinburg, URO RAN Publ., 2000. 654 p.

8. Shreyner R.T., Kostylev A.V., Krivovyaz V.K., Shilin S.I. Elektromekhanicheskie i teplovye rezhimy asinkhronnykh dvigateley v sistemakh chastotnogo upravleniya [Electromechanical and Thermal States of Asynchronous Motors in Frequency Control Systems]. Ekaterinburg, Russian State Vocational and Pedagogical University Publ., 2008. 361 p.

9. German-Galkin S.G. Matlab&Simulink. atlab&Simulink. Proektirovanie mekhatronnykh sistem na PK [Matlab&Simulink. Computer-Aided Design of Mechatronic Systems]. St. Petersburg, KORONA-Vek Publ., 2008. 368 p.

10. Pronin M.V. Vorontsov A.G. Silovye polnost'yu upravlyaemye poluprovodnikovye preobrazovateli (modelirovanie i raschet) [Fully-Controlled Semiconductor Power Converters (Simulation and Calculation)]. St. Petersburg, 2003. 172 p.

11. Hendawi E., Khater F., Shaltout A. Analysis, Simulation and Implementation of Space Vector Pulse width Modulation Inverter. International Conference on Application of Electrical Engineering, 2011, pp. 124-131.

12. Ogbuka C.U., Agu M.U. [A Generalized Rectified Sinusoidal PWM Technique for Harmonic Elimination]. The Pacific Journal of Science and Technology, 2009, no. 2, pp. 21-26. (in Russ.)

13. Kozyaruk A.Ye., Rudakov V.V. Pryamoe upravlenie momentom v elektroprivode peremennogo toka mashin i mekhanizmov gornogo proizvodstva: uchebnoe posobie [Direct Torque Control in AC Drive of Machines and Mechanisms Used in Mining: a Textbook]. St. Petersburg, 2008. 99 p.

14. Gupta A. K., Kambadkone A.M. A General Space Vector PWM Algorithm for Multi-level Inverter, Including Operation in Overmodulation Range. International electric machines and drives conference, 2005, pp. 2527-2533. DOI: 10.1109/IEMDC.2005.195910

Received 19 December 2017

ОБРАЗЕЦ ЦИТИРОВАНИЯ

FOR CITATION

Математическое и имитационное моделирование электропривода с преобразователем частоты нефтегазового оборудования / А.Е. Козярук, Б.Ю. Васильев, Ю.О. Яценко, А.И. Ивановский // Вестник ЮУрГУ. Серия «Энергетика». - 2018. - Т. 18, № 1. - С. 122-132. DOI: 10.14529/power180115

Kozyaruk A.E., Vasil'ev B.Yu., Yatsenko Yu.O., Ivanovskiy A.I. Mathematical and Imitation Modelling of Bearing Currents Driving Machines in Oil & Gas Equipment Semiconductor Transformer Drives. Bulletin of the South Ural State University. Ser. Power Engineering, 2018, vol. 18, no. 1, pp. 122-132. (in Russ.) DOI: 10.14529/power180115