CC BY
18
УДК 621.396
DOI: 10.24412/2071-6168-2022-2-280-289
МАТЕМАТИЧЕСКАЯ МОДЕЛЬ ПРОСТРАНСТВЕННОГО СИГНАЛА В АНТЕННОЙ РЕШЕТКЕ С ДИАГРАММООБРАЗУЮЩЕЙ СХЕМОЙ ЛИНЗОВОГО ТИПА
А.Е. Черкасов
В статье получено решение интегрального уравнения на основе преобразования Лапласа, позволяющее определять значения амплитуды и фазы преломленной волны в диэлектрической линзе в широком диапазоне длин волн. Синтезирована и проанализирована антенная система в состав которой входит антенная решетка и диаграммообразующая схема на основе линзы Ротмана.
Ключевые слова: линзовые антенные решетки, линза Ротмана, диаграммообразую-щая схема.
Введение. В последнее время происходит непрерывный рост информационного обмена посредством беспроводных телекоммуникационных систем. Наиболее динамично развиваются мобильные сети беспроводного доступа, системы беспроводной связи двойного назначения, систем типа М2М (machine-to-machine) и радиомониторинга. Широкое использование систем беспроводной связи ставит перед специалистами современных телекоммуникационных систем необходимость решения целого ряда научных, технологических и практических задач, направленных на повышение устойчивости и функционирования.
Отечественные и зарубежные разработчики антенной техники и специалисты в области радиосвязи проявляют значительный интерес к проблемам создания многолучевых антенных решёток (AP), обладающих высокими рабочими характеристиками и предельно малыми размерами. В общем случае, многолучевая АР представляет собой решетку излучателей и диа-граммообразующую схему (ДОС), обеспечивающую формирование в антенне соответствующих амплитудно-фазовых распределений (АФР) [1].
Одним из возможных способов формирования диаграмм направленности (ДН) специального вида (формы) и уменьшения массогабаритных показателей многолучевых АР является использование в качестве ДОС волноводных и микрополосковых разновидностей радиочастотной линзы, предложенной американским учёным Ротманом [2,3]. Такие устройства позволяют создавать практически реализуемые конструкции антенн с одномерной многолучевой диаграммой направленности, имеющие оптимальные характеристики направленности и усиления в пределах требуемой рабочей полосы частот.
При разработке таких ДОС необходимо исследовать преобразование электромагнитной волны (ЭМВ), которое происходит на следующих этапах:
при формирование ЭМВ источником излучения;
на входе и выходе ДОС;
в линиях передачи от ДОС к АР;
на выходе АР
Данное исследования проводится для анализа основных свойств волны (амплитуда и фаза), так как они являются определяющими параметрами антенной решетки. При этом трудность решения такой задачи обусловлена различием между симметрией сферической волны и видом границы раздела, на которую сферическая волна падает.
Основы теории анализа ДОС на основе линзы Ротмана базируются на законах геометрической оптики, с помощью которых возможно разложение сферической ЭМВ на парциальные плоские волны, которые в настоящее время достаточно изучены [4,5,6]. Однако, существующие методы расчета АФР поля на выходе ДОС очень сложны с позиции математической точности и дают только приближенное значение амплитуды и фазы на выходе ДОС линзового типа [2].
Таким образом, становится очевидным, что повышение помехоустойчивости линий беспроводной связи как одной из основных составляющих устойчивости функционирования может быть реализовано на основе решения научно-технической задачи по модернизации существующих антенных систем мобильных комплексов беспроводной связи путем структурно-функционального интегрирования в их состав ДОС на основе плоской линзы Ротмана.
Целью статьи является разработка и исследование модели пространственного сигнала на основе последовательного учета аналитических выражений и методов решения уравнений электродинамики, определяющих поле преломленной волны радиочастотной линзой на основе уточнения геометро-оптических приближений, учитывающих: сферичность первичной ЭМВ; ее преобразование происходящие на входе и на выходе ДОС, а также аналитическое представление на этапе прихода на питающие порты АР и на выходе самой АР.
Исходные данные. На выходе передающего устройства (тракта) излучается волна сферического типа.
ДОС линзового типа АР СВЧ диапазона длин волн может быть представлена в виде СВЧ многополюсника с N портами (рис.1) [3].
Основу электродинамического анализа антенных систем (АС) составляет решение внутренней задачи электродинамики, которая выполняется с применением асимптотических приближений или при непосредственном исследовании интегральных, дифференциальных и интегро-дифференциальных уравнений описывающих процедуры преломления электромагнитного поля.
Порт 4
а) б)
Рис. 1. Диаграммообразующая схема линзового типа в виде: а) СВЧ многополюсника; б) диэлектрической линзы с двумя преломляющими
поверхностями
Основу асимптотических приближений при разработке модели пространственного сигнала АС составляют методы геометрической оптики (ГО), вычислительной (технической) электродинамики и физической оптики.
Ограничения: содержательная постановка задачи предполагает, что область электродинамического анализа составляет однородная, изотропная среда с параметрами: 8 - диэлектрическая проницаемость, | - магнитная проницаемость, С - удельная проводимость. При решении задач преломления электромагнитное поле (ЭМП) определяется посредством векторов напряженности электрического Е и магнитного Н полей. В рассматриваемой области отсутствуют потери.
Допущения: задача определения ЭМП сводится к определению поля, удовлетворяющим уравнениям Максвелла следующего вида[4]:
Ух Е = - 'шВ = - 'ш |д0[ц]Н;
УхН = - 'шП = - 7'ш8о[8]Е,
где ю = 2пс/X - угловая частота; Х- длина волны; с - скорость света в вакууме; / =\/-1, Е,
Н - электрическое и магнитное поле; Б, В - электрическая и магнитная индукции; 8о, 1о -
диэлектрическая и магнитная проницаемости воздуха.
Граничные условия на поверхности раздела сред определяются непрерывностью касательных составляющих Е и Н и задаются в виде:
п х Е) = 0,
п х Н1 = 0,
>
п ■ В = п -1о[|/Н = °
п ■ П = п ■ 8о[8/ ]Нг- = 0.
Таким образом, введенные ограничения и допущения позволяют представить учет влияния неоднородностей среды, источника излучения, профиля преломляющих поверхностей узла линзового типа (линзы Ротмана), линий передачи между ДОС и АР, излучающих элементов АР, с точки зрения электродинамики.
Линза Ротмана представляет собой конструкцию, помещенную между параллельными пластинами с портами на противоположных сторонах, называемыми дугами линзы Ротмана [4] (рис. 2).
Рис. 2. ДОС на основе плоской линзы Ротмана
Конструкция линзы Ротмана определяется уравнениями Ротмана-Тернера [12]. Эти уравнения задают расположение портов, основываясь на трёх идеальных фокальных точках Fq ,
F и F2 . В них используются следующие обозначения: w - задержка фазы в длинах волн; g, n, f - нормализованные к максимальному размеру апертуры N переменные G, N, F.
Определяющими параметрами для линзы Ротмана являются внутренний угол сканирования а, отношение G / F и количество портов. Из уравнений Ротмана-Тернера [4] возможно получить выражения для соответствующего местоположения фазового центра порта антенной решетки, которое представлено ниже
- С2sin2 а + (1 -p)W W
X2 = Xk = 1 -¿-у = = ^ -
fl 1 -pcos« fi р где £ = узу/fl, У3 -расположение вдоль оси массива типичного излучающего элемента,
у = sin у /sin а - коэффициент расширения, р = f2 / f - фокусное соотношение, у - угол поворота луча, соответствующий смещенной от центра фокусной точке, а - фокусный угол.
На рис. 3 представлены фазовые центры портов как антенной решетки, так и портов луча, полученные с помощью выражений представленных выше, а также рассчитаны и показаны балластные порты.
х фазовым центр порта О фазовым центр порта антенной, решетки О фазовым центр порта луча -контур баластных портов
Рис. 3 Координаты портов линзы Ротмана 282
Таким образом, задачу синтеза ДОС для многолучевой АР на основе линзы Ротмана целесообразно разбить на два этапа (рис. 4): расчет конструкции тела линзы и выбор оптимального геометрического расположения портов в зависимости от их формы, предназначения (порты лучей, антенные или балластные) и общего количества.
Анализ ДОС на основе линзы Ротмана предполагает, что известен ряд входных параметров: Fo, - идеальные фокальные точки, О - ширина линзы; С\,С2- первая и вторая преломляющая поверхность; Р(х,у) - координаты точки на выходе линзы; Ж), Ж - мик-
рополосковая или волноводная линия соединяющая тело линзы и входные порты антенной решетки.
Таким образом для достижения поставленной цели необходимо: рассмотреть геомет-рооптическую модель анализируемой части ДОС для нахождения конкретных значений амплитуд и фаз ЭМВ внутри и на границе диэлектрической линзы.
Для определения составляющих плоской преломленной волны на первой и второй преломляющей поверхности диэлектрической линзы на основе линзы Ротмана необходимо рассмотреть геометрию анализируемой области ДОС линзового типа (рис. 5).
Передающее устройство комплекса беспроводной связи
Сферическая волна
а)
Тело линзы Ротмана
б)
в)
Рис. 5. Геометрия анализируемой области ДОС линзового типа: а - падающая
и преломленная диэлектрической линзой ЭМВ; б - система координат анализируемой
области
На рис. 5 обозначены: О - источник излучения сферической волны; 0 - угол падения сферической волны на границу раздела сред распространения ЭМВ; Р - точка преломления сферической волны телом линзы; 01 - угол преломления плоской волны на границе раздела сред; г - расстояние от начала координат до точки излучения плоской волны на выходе линзы на плоскости хОу; I - точка излучения плоской волны на выходе линзы; п - коэффициент
преломления линзы.
При проходе через границу раздела сред каждой из плоских падающих волн ее амплитуда умножается на коэффициент прозрачности, обозначаемым через Ж(0). Если принять амплитуду падающей волны за единицу, то амплитуда отраженной волны будет V, а прошедшей Ж. Из теории распространения волн в слоистых средах [5,6] связь между коэффициентами отражения и прозрачности определяется следующим выражением:
Ж = — -(1 + V), т
283
где m = n - для электродинамики в случае вертикальной поляризации, m = 1 - для электродинамики в случае горизонтальной поляризации.
С учетом коэффициента отражения каждой из плоских волн в точке P, амплитуда которых обозначается через V выражение для определения составляющих поля на второй преломляющей поверхности (кривой) диэлектрической линзы как функции от угла падения сферической волны облучателя на линзу (0), необходимо решить интегральное уравнение следующего вида [6]
п .
--
ik 2 2п eik(xcos(9)+ysin(9)-sin(0)+/kzo cos(0)-ikizcos(0i)
¥(0) = -^• J J e (1)
2nn2 0 0 •(I + V) • sin(0)d0dф
Решение полученного уравнения осуществлялось в несколько этапов при помощи пакета прикладных математических программ Maple 2018.2 [7].
На первом этапе необходимо исследовать подынтегральную функцию, анализ которой показал, что она является непрерывной и не имеет точек разрыва и особых точек. На следующем этапе производился расчет внутреннего интеграла по углу ф . На третьем этапе необходимо выполнять процедуру прямого преобразования Лапласа, которые требуется для перевода подынтегральной функции в операторную форму F(0, p). На заключительном этапе проводилось обратное преобразование Лапласа и интегрирование по 0, позволяющие определить искомую функцию ^(0).
Таким образом были получены конкретные значения амплитуды и фазы на выходе второй преломляющей поверхности диаграмообразующей схемы на основе линзы Ротмана. Графики функции ^(0) для линзы с n = 1,6 показаны на рис. 6.
а) б) в)
Рис. 6. Составляющие плоской волны на второй преломляющей поверхности линзы Ф(0): а -Яе{Ф(0)}; б - 1т{Ф(0)}; в -Яе{Ф(0)} и 1т{Ф(0)}
в сечении ф = 10°
Зависимость изменения мгновенных значений фазы (для частоты 5,5 ГГц) преломленной волны на выходе линзы с различными значениями коэффициента преломления представлена на рис. 7.
а) б) в)
Рис. 7. Изменение фазы плоской волны на выходе линзы с коэффициентом преломления п,
равным: а -1,6; б - 1,005; в-0,8
284
Анализ графиков, представленных на рис. 7, показывает отсутствие искажения фазы плоской волны в ДОС линзового типа.
Таким образом, в результате решения интегрального уравнения (1) получены искомые значения амплитуды и фазы ПВС на выходе диэлектрической линзы как основного элемента ДОС АР.
Результаты анализа АР с ДОС на основе линзы Ротмана. После расчета и анализа ДОС можно приступить к проектированию многолучевой АР на ее основе, формирующей пространственный сигнал. Для этого необходимо разработать и интегрировать излучающую систему. Излучающая система, как правило, представляет собой либо линейную, либо плоскую АР. В качестве излучателей могут использоваться вибраторные, спиральные, патчевые и другие виды антенн [1,3].
Пользуясь алгоритмом, описанным выше, была сконструирована линза Ротмана на симметричной полосковой линии, топология которой показана на рис. 8. В качестве излучающей системы будет использоваться плоская АР с печатными излучающими элементами прямоугольной формы. Излучатели АР представляют собой симметричные вибраторы прямоугольной формы (рис. 9), компенсирующей искажения диаграммы направленности в вертикальной плоскости на высоких частотах [8].
Рис. 8. Топология линзы Ротмана
Рис. 9. Широкополосный антенный элемент (а) и его пространственная ДН на частоте
5.8 ГГц
Как видно из рис. 9, диаграмма направленности излучателя соответствует общим требованиям, предъявляемым к антенным элементам плоской АР. Коэффициент усиления в зависимости от частоты составляет 5-6 дБ. Ширина ДН в азимутальной плоскости - 90°, в угло-местной 360°.
На рис. 10 представлена электродинамическая модель плоской АР.
|/|чР 1/кР ЧЛ9 ч)-9
щЛрТвХ»
ЧЛ9
ЩлДЩлх»
«Ар щХ§
Щ/ьР
вАр ЧАр 1АРТУ
Рис. 10. Модель линейной АР из микрополосковых вибраторов
285
Конструкция АР включает M независимых по входу антенных подрешеток, сформи-
2 2 рованных из п излучающих элементов каждая. Размер АР составляет N = п хM излучающих антенных элементов.
В существующих комплексах беспроводного доступа типа Rapira RS-3, в соответствии
с техническим описанием, ДН является однолучевой с шириной 90 в азимутальной и угло-местной плоскостях по уровню 3 дБ на рабочей частоте 5-6 ГГц [9].
Выполнение предварительного расчета геометрических параметров АР показало, что для формирования ДН необходимо использовать многолучевую АР, у которой M = 4, п = 4 т.е. АР включает 64 излучающих элемента, распределенных по 4 антенным подрешеткам каждая из которых содержит 16 элементов.
Пространственная ДН на частоте 5.8 ГГц приведена на рис. 11.
На рис. 12 представлена электродинамическая модель широкополосной многолучевой
АР
Антенная решетка 8*8 элементов
Входные порты от передающего устройства
Балластные порты ДОС
Рис. 12. Электродинамическая модель антенной решетки с ДОС на основе линзы Ротмана
Исследуемая АР состоит из ДОС, выполненной на линзе Ротмана, изготовленной в виде симметричной полосковой линии (СМП) и печатной плоской АР. В качестве диэлектрика СМП допускается использовать полистирол с эффективной диэлектрической проницаемостью 8 = 2,2 . Всего решетка имеет 4 входных портов (порты лучей) с подключаемыми к ним фидерными линиями, 4 выходных портов (порты решеток) соединяющимися с плоской АР. Плоская АР образована шестидесятью четырьмя прямоугольными вибраторами с экраном, для улучшения направленных свойств. От линзы Ротмана запитываются четыре подрешетки. Вспомогательные элементы нагружаются сосредоточенными сопротивлениями с номиналом 50 Ом. По обе стороны ЛР располагаются по 4 балластных порта (всего 8), нагружаемых согласованными нагрузками 50 Ом и служат для компенсации амплитудно-фазовых искажений, вносимых в структуру наблюдаемого поля антенной системой. Ширина АР равна 410 мм, длина - 410 мм, толщина симметричной полосковой линии - 4,1 мм, толщина слоя меди - 0,018 мм, высота излучающего элемента - 20 мм, его ширина - 15 мм. Если расстояние между портами решетки более чем X/2 , коэффициент отражения возрастает от выходных портов в сторону входных и балластных портов. В ходе оптимизации подбиралось такое расстояние между портами, чтобы
обеспечить работу многолучевой АР в широкой полосе. После оптимизации получены следующие расстояния: между входными портами - 30 мм, между выходными - 20 мм, между балластными портами - 30 мм. В силу симметрии линзы Ротмана характеристики рассчитывались только для портов с 1-го (крайний) по 3-ый (центральный).
Амплитудное значение напряженности электрического поля результирующей электромагнитной волны определяется следующим выражением [10]
-Ух 2
Е = Е
0'
и иу 2 у 2
где
их = Мх соб 9 х — а х, иу = Мл, соб 9 у — а у,
У
У
У ^У'
5х, Му, - количество антенных элементовdx, - расстояние между антенными элементами,
УУ
а х, а у - сдвиг фазы между элементами, к - фазовая постоянная.
На рис. 13 представлена пространственная диаграмма направленности решетки при запитке всех пяти входных портов, на центральной частоте исследуемого диапазона.
I луч
КУ= 16 дБ
2 луч КУ- 18 дБ
Рис. 13. Диаграммы направленности и коэффициент усиления антенной решетки с ДОС на основе плоской линзы Ротмана
При выборе нулевой разности фаз между соседними элементами главный лепесток ДН направлен строго по нормали к плоскости решетки. Если разность фаз будет отлична от нуля, то главный лепесток будет отклоняться в ту или иную сторону. Если разность фаз сделать функцией времени, то ДН будет поворачиваться, сканируя пространство.
Изменяя фазу сигнала и количество возбуждаемых входных портов АР, можно реализовать ДН различного вида. На основе анализа результатов моделирования ДН рассматриваемой АР делается вывод о том, что для формирования многолучевой ДН целесообразно использовать многолучевую АР с 4 входными портами и изменять фазу возбуждения двух соседних
антенных подрешеток на 1800 для получения однолучевой или многолучевой диаграммы направленности с шириной ДН порядка 5 — 80 (рис. 13). При изменении фазы сигнала возбуждения, реализуемым диаграммообразующей схемой линзового типа, в пределах от 0 до 1800 с
шагом 12,50 главный лепесток ДН отклоняется относительно равносигнального направления АР в пределах 0,5 от ширины ДН, в результате чего возникает возможность управления лучом ДН, с целью обеспечения максимального отношения сигнал/шум на выходе АР.
Точность полученных значений существенно зависит от адекватности разработанной модели. Решение физических задач численными методами, как правило связано с рядом математических приближений. Иногда перевод математических формул в вычислительные алго-
287
ритмы оказывается весьма сложным. Все это приводит к необходимости иметь методы контроля вычислений, чтобы обеспечить корректность и точность полученных решений. Для этих целей рекомендуется применять следующие методы проверки адекватности модели: принцип взаимности, закон сохранения энергии, проверку сходимости, сравнение с результатами, полученными другими методами, выполнение граничных условий и экспериментальное подтверждение [11].
Адекватность разработанной модели проверялась путем сравнения результатов, полученных электродинамическим методом - методом конечных элементов (МКЭ). Так в работах [11,12] представлены особенности поставки решаемой задачи МКЭ, этапы ее решения и окончательные результаты. Значения, полученные в результате решения интегрального уравнения вида (1) соответствуют данным, полученным в ходе применения МКЭ [12].
Таким образом, в результате представленных решений интегрального уравнения получены значения амплитуды и фазы поля в каждой точке второй преломляющей поверхности диэлектрической линзы. В процессе разработки АР, знание данных параметров позволит определить необходимые фазовые сдвиги (набеги фазы) при подключении элементов антенной системы - излучателей АР, как в режиме излучения, так и в режиме приема ЭМВ.
Заключение. Получено решение интегрального уравнения на основе преобразования Лапласа, позволяющее определять значения амплитуды и фазы преломленной волны в диэлектрической линзе в широком диапазоне длин волн. Одним из достоинств этого уравнения, не относящегося к классу фредгольмовых, является простота учета однородности среды распространения преломленных волн в диэлектрике с различными значениями коэффициента преломления. Синтезирована и проанализирована АС в состав которой входит АР и ДОС на основе линзы Ротмана. Результаты анализа данной АС показывают целесообразность ее использования в современных системах беспроводного доступа.
Для реализации процедур управления многолучевой ДН АР в дальнейшем будет разрабатываться алгоритм обработки пространственного сигнала антенной системой с ДОС линзового типа.
Список литературы
1. Применение методов геометрической оптики при проектировании линзовых антенных решеток (2-я часть цикла статей) / Н. В. Шишкин [и др.] // Техника радиосвязи. 2017. Вып. 1 (32). С. 46-63.
2. Виноградов А.Ю. Усторойства СВЧ и малогабаритные антенны: учеб. пособие для вузов / А.Ю. Виноградов, Р.В. Кабетов, А.М. Сомов; под ред. А.М. Сомова. М.: Горячая линия Телеком, 2012. 440 с.
3. Исследование диаграммообразующих устройств многолучевых антенных решеток на основе плоской линзы Ротмана / Д.Ю. Крюков, Ю.С. Курьян, Ю.Г. Пастернак// Вестник Воронежского государственного технического университета. 2014. Т.10. № 3-1. С. 63-65.
4. Хансен Р.С. Фазированные антенные решетки: 2-е изд. М.: Техносфера, 2012.
560 с.
5. Зелкин Е.Г., Петрова Р.А. Линзовые антенны. М.: Сов. Радио, 1974. 280 с.
6. Бреховских Л.М. Волны в слоистых средах. М.: Изд-во Академии наук СССР, 1957.
501 с.
7. Function series. Maple online help. [Электронный ресурс] URL: http:// www.maplesoft.com/support/help/index.aspx (дата обращения: 13.12.2021).
8. Авдеев С.М. и др. Линзовые антенны с электрически управляемыми диаграммами направленности / С.М. Авдеев, Н.А. Бей, А.Н. Морозов; Под ред. Н.А. Бея. М.: Радио и связь, 1987. 128 с.
9. RAPIRA RS3. Руководство пользователя. М.: ООО «НПО «Рапира», 2012.
163 с.
10.Анализ поля преломленной сферической волны в диэлектрических линзах диаграммообразующих схем антенных решеток РЭС СВЧ-КВЧ диапазона длин волн / В. А. Кочетков [и др.] // Сб. научных трудов по итогам VI-й Международной НПК "Технические науки: тенденции, перспективы и технологии развития". Волгоград: ИЦРОН, 2019. С. 25-29.
11.Применение методов геометрической оптики при проектировании линзовых антенных решеток (2-я часть цикла статей) / Н. В. Шишкин [и др.] // Техника радиосвязи. 2017. Вып. 1 (32). С. 46-63.
12.Возможность применения метода конечных элементов для электродинамического анализа диэлектрических линз как элементов диаграммообразующих схем антенных решеток РЭС СВЧ и КВЧ диапазонов / В. А. Кочетков [и др.] // Известия Тульского Государственного Университета. Технические науки. 2019. Вып. 10. С. 172-180.
Черкасов Александр Евгеньевич, сотрудник, [email protected], Россия, Орел, Академия Федеральной службы охраны
MATHEMATICAL MODEL OF THE SPATIAL SIGNAL IN THE ANTENNA ARRAY WITH A DIAGRAM-FORMING SCHEME OF THE LENS TYPE
A.E. Cherkasov
The article provides a solution of the integral equation based on the Laplace transform, which allows determining the values of the amplitude and phase of the refracted wave in a dielectric lens in a wide range of wavelengths. An antenna system has been synthesized and analyzed, which includes an antenna array and a diagram-forming scheme based on a Rotman lens.
Keywords: lens antenna arrays, Rotman lens, diagram-forming scheme.
Cherkasov Alexander Evgenievich, employee, [email protected], Russia, Russia, Orel, Russian Federation Security Guard Service Federal Academy
УДК 004.02; 502.1
DOI: 10.24412/2071-6168-2022-2-289-293
РАЗРАБОТКА ПРОГРАММНОГО ОБЕСПЕЧЕНИЯ ДЛЯ ОПРЕДЕЛЕНИЯ ОБЪЕМОВ ОБРАЗОВАНИЯ ОТХОДОВ МАСЛА ОТ АВТОМОБИЛЕЙ
А.А. Шишкина
В работе приводится описание процесса создания программного обеспечения, которое помогает и автоматизирует расчеты отходов моторного и трансмиссионного масел при экспликации автомобильного вида транспорта. Такие расчеты необходимы для оценки отходов, которые важны для экологии. Программа может при помощи пользовательского интерфейса рассчитать через объём систем смазки или расход топлива объемы образования отходов масла от различных автомобилей. Приведены куски кода программы и описываются функциональные возможности программного обеспечения.
Ключевые слова: обработка информации, программное обеспечение, автоматизация расчетов, экология, автомобили, масло, отработанное.
Современное общество и все виды деятельности человека на данный момент уже нельзя представить без повсеместной компьютеризации и информатизации. Это связано с возможностью автоматизации каких-либо процессов, возможностью быстро и точно выполнять определенные виды деятельности, а также большим удобством. Программное обеспечение и ЭВМ присутствуют во всех областях деятельности человека, в том числе и в научной. Благодаря компьютерам и разнообразному программному обеспечению можно автоматизировать расчеты, быстро обрабатывать базы данных, моделировать всевозможные процессы и многое другое [1-7]. С этими целями и создаются программы, в том числе и для расчета выбросов и отходов, влияющих на экологию.
В данной работе будет приводиться описание процесса создания программы для облегчения и частичной автоматизации расчетов отходов трансмиссионного и моторного масла, образующихся при эксплуатации разного типа автомобилей.
В качестве основного языка программирования был выбран JavaScript, так как при помощи этого языка возможно быстро и просто написать функциональную программу. К тому же для работы и запуска этого языка не требуется специализированное программное обеспечение,
