CC BY
58
УДК 666.97
Н.Т. Даужанов, Б. А. Крылов*
РГП на ПХВ «КГУ им. Коркыт Ата», *РААСН
МАЛОЭНЕРГОЕМКАЯ ТЕХНОЛОГИЯ ТЕРМООБРАБОТКИ ИЗДЕЛИЙ ИЗ ПЕНОБЕТОНА НА ПОЛИГОНАХ С ПОМОЩЬЮ
СОЛНЕЧНОЙ ЭНЕРГИИ
На основе проведенного комплекса исследований и производственного освоения разработан новый способ ускорения твердения изделий из пенобетона гелио-прогревом по мягким режимам, который позволяет получать материал высокого качества и организовать энергоэффективное и экологически чистое производство пенобетонных изделий.
Ключевые слова: пенобетон, гелиополигоны, интенсификация твердения, термосная выдержка, гелиопрогрев, кинетика прогрева, мягкие режимы, суточный цикл, малоэнергоемкая технология, солнечная энергия.
Пенобетоны принадлежат к числу наиболее эффективных материалов для ограждающих конструкций, особенно жилых зданий. Они характеризуются низкой теплопроводностью и достаточно высокой прочностью, морозостойкостью при сравнительно низкой средней плотности [1—3]. К настоящему времени разработаны научные и производственные основы изготовления пенобе-тонов и определены наиболее целесообразные области применения изделий из них. Накоплен многолетний опыт эксплуатации зданий с ограждающими конструкциями из пенобетонов, показавший их высокую надежность и долговечность. По данным [1], «дальнейшее развитие производства пенобетонов, намечается, главным образом, за счет снижения энергоемкости и материалоемкости при производстве изделий из них, при обеспечении высоких показателей физико-механических свойств и расширения области их применения».
В связи с этим поиск путей снижения энергоемкости производства пенобетона при обеспечении высоких показателей его основных свойств подтвердил возможность эффективного использования для ускорения твердения изделий и конструкций солнечной энергии. Производство пенобетонных изделий и конструкций на гелиополигонах возможно в регионах (преимущественно в республиках Средней Азии) с благоприятными погодно-климатическими условиями, которые характеризуются жарким и теплым климатом, при большем количестве солнечных дней в году. По данным [4], «значительная часть территории России имеет благоприятные климатические условия для использования солнечной энергии. В южных районах продолжительность солнечного излучения составляет от 2000 до 3000 ч в год, а годовой приход солнечной энергии на горизонтальную поверхность — от 1280 до 1870 кВтч на 1 м2».
Учитывая огромные масштабы территории вышеуказанных регионов с благоприятными погодно-климатическими условиями, можно судить о перспективности организации производства изделий из пенобетона по гелиотех-нологии на полигонах.
Из анализа [5—7] выявлено, что для ячеистых бетонов, к которым относится и пенобетон, с учетом их особых реологических свойств [8], а также пористой структуры, следует применять более мягкие режимы тепловой обработки, чем для обычных бетонов. При этом относительно высокие значения температуры изотермической выдержки (95±5 °С), применяемые при термообработке обычных бетонов, для пенобетонов не приемлемы.
Учитывая вышеуказанное, при разработке малоэнергоемкой технологии термообработки с помощью солнечной энергии, позволяющей получать изделия из пенобетона высокого качества, были определены оптимальные условия для проявления мягких режимов как прогрева, так и остывания, а также для оптимального сочетания солнечной энергии с экзотермией цемента.
Производство изделий из пенобетона в районах с благоприятными погод-но-климатическими условиями с использованием для ускорения твердения солнечной энергии требует организации определенных типов гелиополигонов [9], возможными вариантами которых являются: 1) гелиополигоны, организуемые при проектировании новых предприятий по производству сборных изделий из пенобетонов; 2) сезонные гелиополигоны при действующих заводах ячеисто-бетонных (желательно пенобетонных) изделий, применяющих традиционную технологию производства; 3) выносные гелиополигоны на действующих заводах по производству изделий из обычного бетона.
Наиболее целесообразна организация гелиополигонов при проектировании новых предприятий по производству изделий из пенобетонов, так как такой вариант организации гелиополигона по завершении сезона производства работ по гелиотехнологии в связи с наступлением холодов позволяет продолжать производство по традиционной технологии в цеховых условиях.
На рис. 1 приведена предлагаемая схема гелиополигона по производству изделий из пенобетона. Отработка технологических параметров производства производилась с использованием принятых на производстве стандартных составов пенобетонных блоков по ГОСТ 25485—891, плотностью D600-800. В качестве сырьевых компонентов применялись используемые производителями пенобетонов местные сырьевые материалы: портландцемент М400, песок кварцевый Мкр = 1,2 и пенообразователь органического происхождения Laston.
Изготовление пенобетонной смеси производилось по классической технологии, при этом в приготовленную в пенобетоносмесителе цементно-пес-чаную смесь добавлялось необходимое количество пены из пеногенератора. После тщательного перемешивания и достижения необходимой плотности по-ризованная смесь подавалась по шлангу в металлические формы.
По данным [2, 10—12] свежеуложенный бетон из-за испарения влаги теряет до 20.. .30 % воды в первые часы твердения, что непременно ускоряет массо-и влагопереносные процессы в бетоне, что в свою очередь негативно отражается на качестве изделий. Поэтому, для исключения интенсивной влагопотери, сразу после завершения формования, формы c пенобетонной смесью следует закрывать гелиокрышкой. Следующий технологический передел, после формования — выдерживание изделий в термосной камере (см. рис. 1, зона D)
1 ГОСТ 25485. Бетоны ячеистые. Технические условия. ИПК М. : Издательство Стандартов, 2003.
в течение нескольких часов при температуре 30...35 °С — связан с необходимостью устранения такой особенности пенобетонной смеси как слишком медленный набор пластической прочности.
Рис. 1. Принципиальная схема гелиополигона по производству изделий из пенобетона: зона А — хранение и подготовка сырья; зона В — приготовление поризованной смеси; зона С — заливка смеси в формы; зона Б — предварительное выдерживание изделий (термосная камера); зона Е — размещение форм с изделиями для последующей гелиотермообработки; зона
0 — гелиокрышки; зона Е — складирование готовой продукции
После достижения пенобетоном необходимой пластической прочности (400.600 гс/см2), позволяющей подвергать изделия термообработке, формы с изделиями перемещаются в зону гелиотермообработки с установкой на поддоны, оборудованные теплоэлектронагревателями, которые способствуют обеспечению равномерности температурного поля по высоте сечения изделий [13]. Электроподогрев днища форм работает циклично, периодически включаясь и выключаясь в зависимости от температуры, заданной термодатчиком (рис. 2). Как показали результаты экспериментов в производственных условиях, расход электрической энергии минимален и в среднем составляет от 10 до 20 кВт/ч на
1 м3 пенобетона в зависимости от плотности и массивности пенобетона, что на порядок меньше по сравнению с другими известными способами [14].
В летнее время года из технологического передела можно исключить выдержку поризованной смеси в термосной камере и герметично закрытые гели-окрышкой формы сразу установить на гелиополигоне. Обязательным условием при этом является то, что приготовление пенобетонной массы и ее заливка в формы должны осуществляться во вторую смену, т.е. в вечернее время, чтобы до утра поризованная масса успела набрать необходимую пластическую прочность, достаточную для начала гелиотермообработки. По разработанной технологии продолжительность гелиотермообработки составляет 20.22 ч и
пенобетонные изделия за это время приобретают прочность от 45 до 55 % от проектной прочности. После завершения гелиотермообработки и распалубки форм для добора отпускной и марочной прочностей изделия перемещаются на склад готовой продукции (см. рис. 1, зона Б).
Рис. 2. Схема установки греющих элементов в поддоне с подключением к питающей сети: 1 — трансформатор; 2 — софиты; 3 — блок приставка; 4 — разъемы; 5 — кассетная форма; 6 — отводы; 7 — нагреватели; 8 — поддон с вмонтированными нагревателями; 9 — гелиокрышка; 10 — пенобетон
Кинетику прогрева пенобетона во время гелиотермообработки (рис. 3) изучали с помощью 4-канального прибора контроля температуры термодат-17М5.
Рис. 3. Кинетика прогрева изделий в зависимости от температуры воздуха:
1 — температура в 20 мм от верхней поверхности блока; 2 — температура в 100 мм от верхней поверхности блока; 3 — температура в 180 мм от верхней поверхности блока; 4 — температура воздуха
Анализ температурных кривых показывает, что изделия прогревались до максимальных температур в бетоне до 64 °С (верхние зоны), 62 °С (средние зоны) и 60 °С (нижние зоны). Сравнивая прогрев бетона в различных зонах, можно отметить, что он происходил практически одинаково, с разницей в 3.. .4 °С. Однако охлаждение бетона в целом происходило медленно, особенно в центре изделия. Так, утром температура бетона была 32.33 °С, а в центре изделий — 34.35 °С. Это следствие низкой теплопроводности пенобетона, которая позволяет дольше сохранять тепло. Как видно из результатов эксперимента, мягкие режимы прогрева, выдержки и остывания изделий создают оптимальные
условия для ускоренного твердения, что положительно влияет на основные свойства изделий.
В табл. 1 и на рис. 4 показано изменение во времени прочности на сжатие изделий из пенобетона, твердевших в различных температурно-влажностных условиях. Путем суммирования значений поступающего в гелиоформу тепла от солнечной радиации за каждый час гелиопрогрева определена степень зрелости гелиотермообработанного пенобетона (3), которая составила 1023 град.-ч. при этом суточная прочность составила — 1,6 МПа, т.е. 55 % от марочной.
Табл. 1. Изменение во времени прочности при сжатии пенобетона D700, В2 (2,9 МПа) твердевшего в различных условиях
Способ ухода за бетоном Прочность бетона при сжатии, МПа/% от Я28, через сут
1 3 7 14 28
1. Нормальное твердение 0,09/3 0,29/10 0,67/23 1,09/37,5 1,43/49,5
2. Выдерживание пенобетона без ухода 0,65/22,5 1,17/40,3 1,54/53 1,67/57,5 1,71/59
3. Гелиотермообработка по разработанному способу 1,60/55 1,89/65 2,09/72 2,38/82 2,91/100,5
ff-yR- Ч
2
* a u ч № V "УГ
Рис. 4. Изменение во времени прочности пенобетона при сжатии, твердевшего в различных условиях: 1 — нормальное твердение; 2 — выдерживание пенобетона без ухода; 3 — гелиотермообработка пенобетона с применением гелиокрышки с электроподогревом формы
При этом, в месячном возрасте прочность гелиотермообработанного пенобетона (3) выше прочности образцов твердевших в нормальных тепло-влаж-ностных условиях (1) примерно на 51 %. Остальную часть прочности пенобетон нормального твердения (1) набирает в течение 6 мес.
Продолжительность сезона гелиотермообработки изделий и другие параметры определяются типоразмером, модулем открытой поверхности изделий, прочностью и плотностью пенобетона, климатическими данными конкретного региона, теплотехническими характеристиками гелиокрышки и другими факторами.
Для обеспечения суточного цикла производства изделий из пенобетона и эффективного использования радиации солнца в течение дня, прогрев изделий в гелиоформах следует начинать не позже 10 ч утра. При производстве разных видов пенобетонных изделий время начала гелиотермообработки следует назначать исходя из толщины и массивности выпускаемой продукции.
Результаты основных свойств пенобетонов, подвергнутых гелиотермоо-бработке, приведены в табл. 2, по которым можно судить о достаточно высоком качестве изделий.
Табл. 2. Показатели основных свойств гелиотермообработанных пенобетонов
Средняя плотность Прочность при сжатии, МПа Значение коэффициента теплопроводности X, Вт/м°С Морозостойкость, цикл не менее Усадка, мм/м
D600 1,85 0,13 35 1,9
D700 2,89 0,15 35 1,6
D800 3,21 0,19 50 1,6
По результатам исследований можно заключить, что комплексная гелио-термообработка изделий из пенобетона в металлических формах, оборудованных гелиокрышками с использованием дополнительной электрической энергии, является новым методом ускорения твердения пенобетона, позволяющим осуществлять термообработку с обеспечением оптимальных условий для проявления мягких режимов как прогрева так и остывания, а также сочетания солнечной энергии с экзотермией цемента.
Технико-экономическая оценка разработанного метода гелиотермообра-ботки изделий из пенобетона свидетельствует, что замещение традиционного топлива энергией солнца в теплое время года в течение 7.8 мес. составляет до 95 %, а годовое замещение — до 65 % с учетом зимнего периода года.
Библиографический список
1. Ухова Т.А. Энергосбережение при производстве и применении изделий из неавтоклавного поробетона // Критические технологии в строительстве : тр. конф. М. : МГСУ им. В.В. Куйбышева, 1998. С. 116—118.
2. Сахаров Г.П., Стрельбицкий В.П. Поробетон и технико-экономические проблемы ресурсосбережения // Пенобетон : сб. науч. тр. Белгород, 2003. Вып. 4. С. 25—32.
3. Пинскер В.А. Состояние и проблемы производства и применения ячеистых бетонов // Ячеистые бетоны в современном строительстве : сб. докл. Междунар. науч.-практ. конф., 21—23 апр. 2004 г. СПб., 2004. С. 1—5.
4. Куликова Л.В. Основы использования возобновляемых источников энергии [Электронный ресурс]. М., 2008. Режим доступа: http://ecoclub.nsu.ru/altenergy/ common/common2_3.shtm. Дата обращения: 28.01.14.
5. Крылов Б.А. Солнечная энергия и перспективы ее использования для интенсификации твердения бетона // Использование солнечной энергии в технологии бетона : Материалы совещания по проблеме : сб. Ашхабад, 1982. С. 20—25.
6. Баженов Ю.М. Критерии оценки поведения бетона в жарком и сухом климате. // Бетон и железобетон. 1971. № 8. С. 9—11.
7. Миронов С.А., Малинский Е.Н. Основы технологии бетона в условиях сухого жаркого климата. М. : Стройиздат, 1985. 317 с.
8. Шахова Л.Д., Черноситова Е.С. Реологические характеристики пенобетонных смесей // Теория и практика производства и применения ячеистого бетона в строительстве : сб. науч. тр. Днепропетровск : ПГАСА, 2005. Вып. 2. С. 89—94.
9. Пособие по гелиотермообработке бетонных и железобетонных изделий с применением светопрозрачных и теплоизолирующих покрытий (СВИТАП) к СНиП 3.09.01—85. М. : НИИЖБ. 1987. 14 с.
10. Крылов Б.А., Аруова Л.Б. Комбинированный метод использования гелиотехно-логии на полигонах // Бетон и железобетон. 1996. № 12. С. 11—13.
11. Аруова Л.Б. Влияние интенсивности обезвоживания и величины влагопотерь на формирование структуры бетонов // Поиск. 2002. № 3. С. 32—33.
12. Миронов С.А., Малинский Е.Н. Основы технологии бетона в условиях сухого жаркого климата. М. : Стройиздат, 1985. 317 с.
13. Аруова Л.Б. Характер формирования температурных полей при гелиотермоо-бработке бетона // Бетон и железобетон. 1996. № 6. С. 12—14.
14. Крылов Б.А., Маслов В.П. Дублирующие источники энергии при комбинированной гелиотермообработке железобетонных изделий // Материалы Всесоюзного научно-практического совещания по технологии изготовления железобетонных изделий и конструкций с использованием климатических факторов жарких районов. Душанбе, 1988. С. 44—49.
Поступила в редакцию в январе 2014 г.
Об авторах: Даужанов Наби Токмурзаевич — кандидат технических наук, доцент кафедры архитектуры и строительного производства, Кызылординский государственный университет имени Коркыт Ата (РГП на ПХВ «КГУ им. Коркыт Ата»), 120014, Республика Казахстан, г. Кызылорда, ул. Айтеке би, д. 29 А, Dauzhanov@mail.ru;
Крылов Борис Александрович — доктор технических наук, профессор, академик отделения строительных наук, Российская академия архитектуры и строительных наук (РААСН), 107031, г. Москва, ул. Большая Дмитровка, д. 24, 8(499)268-88-67, Krylov_BA@mail.ru.
Для цитирования: Даужанов Н.Т., Крылов Б.А. Малоэнергоемкая технология термообработки изделий из пенобетона на полигонах с помощью солнечной энергии // Вестник МГСУ 2014. № 3. С. 149—157.
N.T. Dauzhanov, B.A. Krylov
LOW-ENERGY THERMAL PROCESSING TECHNOLOGY OF FOAMED CONCRETE PRODUCTS IN LANDFILLS USING SOLAR ENERGY
Based on the comprehensive research and industrial development there is a new method developed for accelerating the hardening of foamed products using thermal heating of products by soft modes, which allows to receive high quality material and organize energy-efficient and environmentally friendly production of foam concrete products.
According to the data offered by scholars, freshly laid concrete looses up to 20—30 % of the water because of moisture evaporation in the first hours of hardening, that certainly accelerates the mass and moisture-carrying processes in concrete that, in turn, have a negative impact on the quality of products. Therefore, in order to avoid the intense loss of water by evaporation, foamed concrete mixture forms should be closed by helio cover immediately after molding. Next technological conversion after molding — maturing of products in the thermos chamber for several hours at a temperature of 30—35 °C — is necessitated by elimination of such a peculiarity of foam concrete mixture as too slow set of plastic strength.
After reaching the required plastic strength of foamed concrete (400—600 gs/cm2) allowing to subject products to thermal treatment, the shaped products are moved to the area of heliothermal treatment with the installation on pallets equipped with thermal electro heater that promotes uniformity of temperature field along section height of the products. Electro heating of bottom forms operates cyclically, periodically off and on depending on the temperature given by thermal sensor. As shown by the experimental results in terms of production, electric energy consumption is minimal and in average makes up from 10 to 20 kW/h per 1 m3 of foamed concrete depending on density and massiveness of foamed concrete that is much less compared to other known methods.
During summer the technological conversion can exclude a maturing of porous mixture in the thermos camera and set the sealed forms with heliocovers in landfills instead of it. Whereas a mandatory requirement is that preparation of foamed concrete mass and
its filling in a form are to be carried out in the second shift, i.e. in the evening time before the porous mass will gain the necessary plastic strength sufficient to initiate heliothermal treatment till morning. According to the developed technology a duration of heliothermal treatment is 20—22 hours and during this period the foamed concrete products acquire strength from 45 to 55 % of the design strength.
The analysis of the temperature curves shows that the product was heated in the concrete to the maximum temperature by 64 °C (upper zones), 62 °C (medium zones) and 60 °C (lower zones). Comparing the heating of concrete in different zones, it can be noted that it occurred almost equally, with a difference of 3-4 °C. However, in general, the concrete cooling process was slow, especially in the center of the product. Thus, the morning temperature of concrete was 32-33 °C and in the center of products — 34-35 °C. This is a consequence of the low thermal conductivity of foamed concrete that allows for a longer thermal stability. As can be seen from the experimental results, the soft warm-up modes, modes of curing and cooling of products provide optimal conditions for rapid hardening, which positively affects the basic properties of the products.
By summing the heat values from solar radiation incoming from the helioshape for each hour of helioheating, the level of maturity of helioheat-treated foamed concrete is defined that amounted to 1023 degree an hour, at that, the daily strength was — 1.6 MPa, i.e. 55 % of the branded one. Whereas, the strength of helioheat-treated foamed concrete in the months is above strength of the samples in the normal heat and humidity conditions by about 51 %. The rest of the strength the foamed concrete of normal hardening gains during 6 months.
The season duration of heliothermal treatment of products and other parameters are defined by standard size, module for open surface of products, strength and density of foamed concrete, climate data of the specific region, thermotechnical characteristics of heliocover and other factors.
The results of the basic properties of foamed concrete subjected to heliothermal treatment are presented in a table, which can demonstrate a sufficiently high quality of products conforming to the requirements of the existing regulations.
Thus, according to the results of research it can be concluded that the complex heliothermal treatment of products of foamed concrete in metal molds equipped with heliocover using additional electrical energy is a new method of accelerating the hardening of foamed concrete that allows heat treatment to ensure optimal conditions for manifestation of the soft modes of both warming and cooling, as well as combinations of solar energy and exotherm of cement.
Feasibility study of the developed method of heliothermal treatment of foamed concrete products indicates that the substitution of conventional fuel by solar energy during the warmer months for 7-8 months amounted up to 95% and the annual one — up to 65%, taking into account the winter period of the year.
Key words: foamed concrete, helio landfills, intensification of hardening, thermos curing of concrete, thermal heating, heating kinetics, soft modes, daily cycle, low energy technology, solar energy.
References
1. Ukhova T.A. Energosberezhenie pri proizvodstve i primenenii izdeliy iz neavtoklavnogo porobetona [Energy Saving in the Process of Production and Application of Non-autoclaved Cellular Concrete Products]. Kriticheskie tekhnologii v stroitel'stve: trudy konferentsii [Critical Technologies in the Construction. Proceedings of the Conference]. Moscow, MGSU Publ., 1998, pp. 116—118.
2. Sakharov G.P., Strel'bitskiy V.P. Porobeton i tekhniko-ekonomicheskie problemy resur-sosberezheniya [Porous Concrete and Technical and Economic Problems of Resource Saving]. Penobeton: sbornik nauchnykh trudov [The Foamed Concrete: Collection of Scientific Works]. Belgorod, 2003, no. 4, pp. 25—32.
3. Pinsker V.A. Sostoyanie i problemy proizvodstva i primeneniya yacheistykh betonov [State and Problems of Production and Application of Cellular Concrete]. Yacheistye betony v sovremennom stroitel'stve: sbornik dokladov Mezhdunarodnoy nauchno-prakticheskoy konferentsii, 21—23 aprelya 2004 goda [Cellular Concretes in the Modern Construction: the collection of Reports of International Scientific and Technical Conference, 21-23 April, 2004]. Saint Petersburg, 2004, pp. 1—5.
4. Kulikova L.V. Osnovy ispol'zovaniya vozobnovlyaemykh istochnikov energii [Basics of Renewable Energy Sources Application]. Moscow, 2008. Available at: http://ecoclub.nsu.ru/ altenergy/common/common2_3.shtm. Date of access: 28.01.14.
5. Krylov B.A. Solnechnaya energiya i perspektivy ee ispol'zovaniya dlya intensifikatsii tverdeniya betona [The Solar Energy and the Perspectives of its Use for the Intensification of the Concrete's Hardening]. Ispol'zovanie solnechnoy energii v tekhnologii betona: Materialy soveshchaniya po probleme: sbornik [Materials of the Meeting on the Problem: The Use of Solar Energy in the Technology of Concrete. Collection]. Ashkhabad, 1982, pp. 20—25.
6. Bazhenov Yu.M. Kriterii otsenki povedeniya betona v zharkom i sukhom klimate [Criteria for Assessing the Behavior of Concrete in Hot and Dry Climates]. Beton i zhelezobeton [Concrete and Reinforced Concrete]. 1971, no. 8, pp. 9—11.
7. Mironov S.A., Malinskiy E.N. Osnovy tekhnologii betona v usloviyakh sukhogo zhar-kogo klimata [Basics of Concrete Technology in Dry Hot Climate]. Moscow, Stroyizdat Publ., 1985, 317 p.
8. Shakhova L.D., Chernositova E.S. Reologicheskie kharakteristiki penobetonnykh smesey [The Rheological Characteristics of the Foamed Concrete Mixes]. Teoriya i praktika proizvodstva i primeneniya yacheistogo betona v stroitel'stve: sbornik nauchnykh trudov [Theory and Practice of Production and Application of Cellular Concrete in Construction: Collection of Scientific Works]. Dnepropetrovsk, PGASA Publ., 2005, no. 2, pp. 89—94.
9. Posobie po geliotermoobrabotke betonnykh i zhelezobetonnykh izdeliy s primeneniem svetoprozrachnykh i teploizoliruyushchikh pokrytiy (SVITAP) k SNiP 3.09.01—85 [Manual on Solar Heat Treatment of Aerated Concrete and Ferroconcrete Items with the Application of Translucent and Heat-insulating Coverings. Solar Perceptive and Heat-Accumulating Covering (SVITAP) to Construction Norms and Rules (SNiP) 3.09.01-85]. Moscow, NIIZhB Publ., 1987, 14 p.
10. Krylov B.A., Aruova L.B. Kombinirovannyy metod ispol'zovaniya geliotekhnologii na poligonakh [Combined Method of Using Solar Technology at Landfills]. Beton i zhelezobeton [Concrete and Reinforced Concrete]. 1996, no. 12, pp. 11—13.
11. Aruova L.B. Vliyanie intensivnosti obezvozhivaniya i velichiny vlagopoter' na formirovanie struktury betonov [The Influence of Intensity of Drainage and Moisture Loss Values on the Structure of Concrete]. Poisk [Search]. Almaty, 2002, no. 3, pp. 32—33.
12. Mironov S.A., Malinskiy E.N. Osnovy tekhnologii betona v usloviyakh sukhogo zhar-kogo klimata [The Basics of Concrete Technology in Dry Hot Climate]. Moscow, Stroyizdat Publ., 1985, 317 p.
13. Aruova L.B. Kharakter formirovaniya temperaturnykh poley pri geliotermoobrabotke betona [Character of Temperature Fields Formation in the Concrete During Heat Treatment Using Solar Energy]. Beton i zhelezobeton [Concrete and Reinforced Concrete]. 1996, no. 6, pp. 12—14.
14. Krylov B.A., Maslov V.P. Dubliruyushchie istochniki energii pri kombinirovannoy geliotermoobrabotke zhelezobetonnykh izdeliy [Duplicate Sources of Energy in Combined Heat Treatment of Concrete Products]. Materialy Vsesoyuznogo nauchno-prakticheskogo soveshchaniya po tekhnologii izgotovleniya zhelezobetonnykh izdeliy i konstruktsiy s ispol'zovaniem klimaticheskikh faktorov zharkikh rayonov [Materials of Scientific and Practical Conference on Manufacturing Concrete Products and Structures Using Climatic Factors of Hot Areas]. Dushanbe, 1988, pp. 44—49.
About the authors: Dauzhanov Nabi Tokmurzaevich — Candidate of Technical Sciences, Associate Professor, Department of Architecture and Construction Production, Ky-zylorda State University Named after Korkyt Ata (KGU im. Korkyt Ata), 29A Ayteke bi St., Kyzylorda, 120014, Kazakhstan; dauzhanov@mail.ru;
Krylov Boris Aleksandrovich — Doctor of Technical Sciences, Professor, Academician, Department of Construction Sciences, Russian Academy of Architecture and Construction Sciences (RAASN), 24 Bolshaya Dmitrovka, Moscow, 107031, Russian Federation; krylov_ba@mail.ru; +7 (499) 268-88-67.
For citation: Dauzhanov N.T., Krylov B.A. Maloenergoemkaya tekhnologiya termoo-brabotki izdeliy iz penobetona na poligonakh s pomoshch'yu solnechnoy energii [Low-Energy Thermal Processing Technology of Foamed Concrete Products in Landfills Using Solar Energy]. Vestnik MGSU [Proceedings of Moscow State University of Civil Engineering]. 2014, no. 3, pp. 149—157.
