Научная статья на тему 'Магнитоэлектрический управляемый копланарный СВЧ вентиль-аттенюатор'

Магнитоэлектрический управляемый копланарный СВЧ вентиль-аттенюатор Текст научной статьи по специальности «Электротехника, электронная техника, информационные технологии»

CC BY
280
105
i Надоели баннеры? Вы всегда можете отключить рекламу.
Ключевые слова
МАГНИТОЭЛЕКТРИЧЕСКИЕ УСТРОЙСТВА / УПРАВЛЯЕМЫЙ ВЕНТИЛЬ-АТТЕНЮАТОР / ФЕРРИТ-ПЬЕЗОЭЛЕКТРИК / MAGNETOELECTRIC DEVICES / CONTROLLED ISOLATOR-ATTENUATOR / FERRITE-PIEZOELECTRIC

Аннотация научной статьи по электротехнике, электронной технике, информационным технологиям, автор научной работы — Лаврентьева Д. В., Татаренко А. С.

Рассмотрен электрически управляемый магнитоэлектрический СВЧ вентиль-аттенюатор на основе слоистой феррит-пьезоэлектрической структуры, выполненный на копланарном волноводе. Проведено моделирование различных структур копланарных устройств для подбора оптимальных характеристик волновода и резонатора.

i Надоели баннеры? Вы всегда можете отключить рекламу.
iНе можете найти то, что вам нужно? Попробуйте сервис подбора литературы.
i Надоели баннеры? Вы всегда можете отключить рекламу.

CONTROLLED MAGNETOELECTRIC COPLANAR MICROWAVE ISOLATOR-ATTENUATOR

An electrically controlled magnetoelectric microwave isolator-attenuator based on layered ferrite-piezoelectric structure and formed on a coplanar waveguide is presented. The simulations of different structures of coplanar devices are made for selecting optimal waveguide and resonator characteristics.

Текст научной работы на тему «Магнитоэлектрический управляемый копланарный СВЧ вентиль-аттенюатор»

УДК 621.372

МАГНИТОЭЛЕКТРИЧЕСКИЙ УПРАВЛЯЕМЫЙ КОПЛАНАРНЫЙ СВЧ ВЕНТИЛЬ-АТТЕНЮАТОР

Д.В.Лаврентьева, А.С.Татаренко CONTROLLED MAGNETOELECTRIC COPLANAR MICROWAVE ISOLATOR-ATTENUATOR

D.V.Lavrent'eva, A.S.Tatarenko

Институт электронных и информационных систем НовГУ, Alexandr.Tatarenko@novsu.ru

Рассмотрен электрически управляемый магнитоэлектрический СВЧ вентиль-аттенюатор на основе слоистой феррит-пьезоэлектрической структуры, выполненный на копланарном волноводе. Проведено моделирование различных структур копланарных устройств для подбора оптимальных характеристик волновода и резонатора.

Ключевые слова: магнитоэлектрические устройства, управляемый вентиль-аттенюатор, феррит-пьезоэлектрик

An electrically controlled magnetoelectric microwave isolator-attenuator based on layered ferrite-piezoelectric structure and formed on a coplanar waveguide is presented. The simulations of different structures of coplanar devices are made for selecting optimal waveguide and resonator characteristics.

Keywords: magnetoelectric devices, controlled isolator-attenuator, ferrite-piezoelectric

Введение

Задача качественного согласования источника СВЧ мощности с нагрузкой в полосе частот решается при использовании невзаимных свойств ферритов, т.к. феррит является единственной освоенной в производстве средой с управляемым параметром магнитной проницаемости, т.е. обладает невзаимными свойствами [1].

Таким образом, ферритовые СВЧ устройства, такие как вентили, аттенюаторы и циркуляторы, —

это устройства, позволяющие защитить вход передатчика от паразитного электромагнитного излучения, воздействующего в полосе рабочих частот. Они являются незаменимыми приборами для телевидения, радиолокации, радиовещания и связи.

Однако в ферритовых невзаимных устройствах управление параметрами реализуется магнитной управляющей системой, поэтому такие устройства имеют низкое быстродействие, высокое энергопотребление и не могут быть изготовлены в интегральном исполнении.

Магнитоэлектрические (МЭ) невзаимные устройства могут устранить существующие недостатки ферритовых устройств: уменьшить стоимость устройств; повысить быстродействие; уменьшить мощность, потребляемую в цепи управления; избавиться от наводок, неизбежно возникающих при управлении магнитным полем; осуществить развязку цепей управления одновременно электрическим и магнитным полями [2].

Отличие предлагаемых МЭ невзаимных устройств от ферритовых заключается в замене ферри-тового резонатора и магнитной управляющей системы на феррит-пьезоэлектрический резонатор и систему электродов, подключенных к источнику управляющего электрического напряжения.

Магнитоэлектрический копланарный СВЧ вентиль-аттенюатор

Здесь мы обсуждаем СВЧ вентиль-аттенюатор, выполненный на копланарном волноводе. В качестве невзаимного элемента используется слоистая МЭ структура на основе феррит-пьезоэлектрика с системой электродов для подачи управляющего напряжения. Прототипом является ферритовый вентиль на копланарном волноводе [3].

Принцип действия предлагаемого вентиля-аттенюатора основан на микроволновом МЭ эффекте, заключающемся в сдвиге линии ФМР под действием электрического поля. МЭ слоистая структура в этом случае играет роль резонатора.

Основой конструкции МЭ копланарного вентиля-аттенюатора является копланарный волновод на подложке с высокой диэлектрической проницаемостью и МЭ резонаторы — прямоугольные (или в виде дисков) образцы композита состава цирконат-титанат свинца (ЦТС) — железо-иттриевый гранат (ЖИГ). Постоянный магнит создает в объеме МЭ резонатора необходимое подмагничивающее поле, к управляющим электродам подводится управляющее напряжение.

Рис.1. МЭ копланарный вентиль-аттенюатор. 1 — диэлектрическая подложка; 2 — магнитоэлектрические резонаторы; 3 — металлические проводники, образующие копланарный волновод; 4 — постоянный магнит; 5 — диэлектрическая пластина с высокой диэлектрической проницаемостью

На рис.1 представлена конструкция МЭ ко-планарного вентиля-аттенюатора. Для улучшения эллиптичности, а следовательно, и вентильного отношения, над МЭ резонаторами установлена керамическая пластина с высокой диэлектрической проницаемостью со скошенными краями, как предложено в [3].

На рис.2 представлена конструкция МЭ резонатора.

Рис.2. МЭ резонатор. 1 — пьезоэлектрическая компонента; 2 — ферритовая компонента; 3 — металлические электроды

С целью подбора оптимальных характеристик волновода и резонатора было проведено моделирование различных структур копланарных вентилей (рис.3-5). В качестве резонатора исследовались толстые ферритовые пленки, подмагничи-вающее поле направлено по касательной к плоскости пленки.

Рис.3. Структура ферритового копланарного вентиля и зависимость затухания (дБ) от частоты (ГГц). Размеры пластины ЖИГ — (0,6x4x0,1) мм3; ширина щели — 0,4 мм; ширина центрального проводника — 0,6 мм; £ подложки — 40; толщина подложки — 1 мм; Но = 3125 Э

Рис.4. Структура ферритового копланарного вентиля и зависимость затухания (дБ) от частоты (ГГц). Размеры пластины ЖИГ — (0,25x15x0,1) мм3; ширина щели — 0,8 мм; ширина центрального проводника — 0,75 мм; £ подложки — 130; толщина подложки — 0,5 мм; Но = 2125 Э

Рис.5. Структура ферритового копланарного вентиля и зависимость затухания (дБ) от частоты (ГГц). Размеры диска ЖИГ: 0 1,5 мм, толщина — 0,2 мм; ширина щели — 0,8 мм; ширина центрального проводника — 0,75 мм; £ подложки — 130; толщина подложки — 0,5 мм; Н0 = 1250 Э

Сдвиг линии магнитного резонанса при приложении электрического поля определяется как

ЪHE = H о(£2) - H „(Е^,

(1)

Н„(Е)=Н„+5Не, (2)

где Н„ — резонансное магнитное поле при Е = 0; Е — прикладываемое постоянное электрическое поле.

Для экспериментального подтверждения проведенного моделирования был изготовлен макет копланарного устройства. Внешний вид опытного образца копланарного волновода с помещенным в щель ферритовым образцом представлен на рис.6.

Рис.6. Макет копланарного вентиля-аттенюатора

Измерение передаточных характеристик опытного образца проводились на измерительном стенде, состоящем из векторного панорамного анализатора цепей 0бзор-804, электромагнита переменного зазора GMW5403 и источника постоянного тока <^оге^еп DLM 20-30».

Рис.7. Экспериментальная зависимость затухания от частоты. Стержень ЖИГ, Н0 = 1780 Э

Рис.8. Экспериментальная зависимость затухания от частоты. Пластина ЖИГ, Н0 = 1902 Э

В качестве резонаторов использовались ЖИГ стержень размерами 13мм*4мм*2,5мм (рис.7) и пластина ЖИГ размерами 13мм*4мм*0,9 мм (рис.8). Параметры копланарного волновода: ширина щели 5" = 3 мм; расстояние между щелями W = 2 мм; толщина подложки h = 2 мм; диэлектрическая проницаемость подожки е = 10.

На рис.7 и 8 представлена экспериментальная зависимость затухания в прямом и обратном направлениях для исследуемой структуры.

Заключение

Проведено моделирование различных структур копланарного вентиля-аттенюатора. Для уменьшения управляющего напряжения и увеличения вентильного отношения необходимо уменьшать толщину сегнетоэлектрика, а следовательно, и феррита. Проведенное моделирование позволило осуществить выбор параметров волновода, подложки и формы феррита.

Использование МЭ композитов в резонансных СВЧ устройствах позволяет осуществить электрическое управление их параметрами и открывает перспективные возможности для создания на их основе новых устройств функциональной электроники.

1. Гуревич А.Г. Ферриты на сверхвысоких частотах. М.: Физматгиз, 1960. С.203-255.

2. Бичурин М.И., Петров В.М., Филиппов Д.А.и др. Магнитоэлектрические материалы. М.: Академия естествознания, 2006. 296 с.

3. Wen C. P. Coplanar waveguide: A surface strip transmission line suitable for nonreciprocal gyromagnetic device application // IEEE Trans. Microwave Theory Tech. 1969. Vol. MTT-17. P.1087-1090.

References

1. Gurevich A.G. Ferrity na sverkhvysokikh chastotakh [Ferrites and ultra-high frequencies]. Moscow, "Fizmatgiz". Publ., 1960. Pp. 203-255.

2. Bichurin M.I., Petrov V.M., Filippov D.A., Srinivasan G., Nan S.V. Magnitoelektricheskie materialy [Magnetoelectric materials]. Moscow, "Akademiia Estestvoznaniia" Publ., 2006. 296 p.

3. Wen C.P., Coplanar waveguide: A surface strip transmission line suitable for nonreciprocal gyromagnetic device application, IEEE Trans. Microwave Theory Tech., vol. MTT-17, pp. 1087-1090, 1969.

i Надоели баннеры? Вы всегда можете отключить рекламу.