ЛЕГКИЕ ПОРИЗОВАННЫЕ БЕТОНЫ НА ОСНОВЕ СУХИХ СМЕСЕЙ Текст научной статьи по специальности «Технологии материалов»

УДК 666.973

DOI: https://doi.org/10.31659/0585-430X-2018-763-9-40-45

В.Г. ХОЗИН, д-р техн. наук (Khozin.vadim@yandex.ru), Н.М. КРАСИНИКОВА, канд. техн. наук (knm0104@mail.ru), Э.В. ЕРУСЛАНОВА, инженер (eruslanova.elvira@mail.ru)

Казанский государственный архитектурно-строительный университет (420043 г. Казань, ул. Зеленая, 1)

Легкие поризованные бетоны на основе сухих смесей

Разработана сухая активированная смесь, смешанная с пористыми заполнителями для получения более эффективных, чем существующие, легких бетонов. Представлены результаты физико-технических свойств разработанных легких поризованных бетонов (ЛПБ) на основе сухих смесей и произведен анализ микро- и макроструктуры. Анализ макроструктуры разработанных ЛПБ показывает следующее: вне зависимости от вида гранул заполнитель равномерно распределен по всей высоте образца и нет никаких признаков расслоения, обусловленных разницей в плотностях заполнителя и поризованной матрицы цементного камня, а ячейки поровой структуры матрицы имеют замкнутый характер. Показана принципиальная схема технологии их производства по одностадийной технологии. Производство легких поризованных бетонов на основе сухих механоактивированных смесей может быть разделено на три последовательно зависимые части, выпускающие три вида товарной продукции: сухую смесь для пенобетона (ССПБ), сухую смесь с легким заполнителем для изготовления ЛПБ (ССЛПБ) и товарную легкобетонную смесь для монолитного строительства и изготовления стеновых блоков заводского изготовления. Преимуществом этой схемы может стать широкая возможность физико-химической модификации сухой смеси, в том числе наноразмерными добавками, что позволяет управлять технологическими и физико-механическими свойствами легкобетонной смеси - получаемого поризованного легкого бетона с различными пористыми заполнителями.

Ключевые слова: легкий поризованный бетон, сухая смесь, наномодификация, микроструктура, прочность, усадка, морозостойкость, теплопроводность.

Для цитирования: Хозин В.Г., Красиникова Н.М., Ерусланова Э.В. Легкие поризованные бетоны на основе сухих смесей // Строительные материалы. 2018. № 9. С. 40-45. DOI: https://doi.org/10.31659/0585-430X-2018-763-9-40-45

V.G. KHOZIN, Doctor of Sciences (Engineering) (Khozin.vadim@yandex.ru), N.M. KRASINIKOVA, Candidate of Sciences (Engineering) (knm0104@mail.ru), E.V. ERUSLANOVA, Engineer (eruslanova.elvira@mail.ru)

Kazan State University of Architecture and Engineering (1, Zelenaya Street, Kazan, Republic of Tatarstan, 420043, Russian Federation)

Light Porous Concretes on the Basis of Dry Mixtures

Dry activated mixture mixed with porous fillers for obtaining lightweight concretes more effective than existing has been developed. The results of physical-technical properties of the developed light porous concretes (LPC) on the basis of dry mixtures are presented; the analysis of micro and macro-structures is made. The analysis of macrostructure of the developed LPC shows the following: regardless of the granule type, the filler is evenly distributed over the entire height of the sample and there is no sign of desintegration due to the difference in the density of the filler and the porous matrix of cement stone, and the cells of the pore structure of the matrix are closed. The schematic diagram of the technology of their production by single-stage technology is shown. Production of light porous concretes based on dry mechanical activated mixtures can be divided into three series-dependent parts producing three types of marketable production: dry mixture for foam concrete (DMFC), dry mixture with light filler for production of LPC (DMLPC) and marketable light concrete mixture for monolithic construction and production of wall blocks of factory production. The advantage of this scheme can be a wide possibility of physical and chemical modification of the dry mixture, including nano-scale additives, which makes it possible to control the technological and physical and mechanical properties of the lightweight concrete mixture - the resulting porous lightweight concrete with various porous fillers.

Keywords: lightweight porous concrete, dry mixture, nano-modification, micro-structure, strength, shrinkage, frost resistance, heat conductivity.

For citation: Khozin V.G., Krasinikova N.M., Eruslanova E.V. Light porous concretes on the basis of dry mixtures. Stroitel'nye Materialy [Construction Materials]. 2018. No. 9, pp. 40-45. DOI: https://doi.org/10.31659/0585-430X-2018-763-9-40-45 (In Russian).

Снижение веса строительных конструкций зданий и сооружений всегда было и остается важнейшей научно-технической задачей отрасли. Решается она двумя путями: первый — повышение прочности и модуля упругости материалов несущих конструкций, позволяющие уменьшить геометрические размеры их сечений и соответственно физический объем; второй — снижение объемной массы материалов ограждающих конструкций при увеличении их сопротивления теплопередаче, звукоизоляции и коэффициента конструктивного качества (удельной прочности), что также влечет за собой уменьшение толщины стен, кровли и в целом их объема [1—7].

Для стеновых конструкций современных жилых домов, как многоэтажных, так и в особенности малоэтажных, давно применяются легкие цементные бетоны, которые согласно ГОСТ 25820—2014 по структуре делятся на плотные, крупнопористые и поризованные. Последние в наибольшей мере отвечают самой сути легкого бетона, поскольку в нем поризован и заполнитель и матрица — цементный камень, что делает этот материал структурно более однородным.

В связи с этим логичной представляется одностадийная технология получения более эффективных, чем существующие, легких бетонов из сухой поризованной активированной смеси, смешанной с пористыми заполнителями [8]. Преимуществом этой схемы может стать широкая возможность физико-химической модификации сухой смеси, в том числе наноразмерными добавками, что позволяет управлять технологическими и физико-механическими свойствами легкобетонной смеси.

Для приготовления сухой смеси для легких поризо-ванных бетонов в работе использовали портландцемент ПЦ500 ДО (ЦЕМ I 42.5) Мордовского цементного завода; в качестве заполнителей — гранулированное пеностекло на основе стекольного боя производства ООО «Стеклодиатом» с насыпной плотностью от 130 до 275 кг/м3; керамзитовый гравий по ГОСТ 32496—2013 марки D300, D400; вспененные гранулы полистирола с насыпной плотностью 10 кг/м3. Для вспенивания цементной матрицы использовали пенообразователь «^оатсет» (производство Италия) на основе гидролизованного протеина — кератина. В качестве наномодификатора исполь-

Рис. 1. Принципиальная схема производства ЛПБ с пористыми заполнителями

зовали золь поликремниевой кислоты КЗ-ТМ-ЗО, выпускаемый фирмой «КОМПАС» (г. Казань) в промышленном масштабе по ТУ 2145-012-61801487-2014. Работы, выполненные ранее [9, 10], показали высокую эффективность кремнезолей, они также удобны для технологии получения сухих смесей.

Производство легких поризованных бетонов на основе сухих механоактивированных смесей (рис. 1) может быть разделено на три последовательно зависимые части, выпускающие три вида товарной продукции: сухую смесь для пенобетона (ССПБ), сухую смесь с легким заполнителем для изготовления ЛПБ (ССЛПБ) и товарную легкобетонную смесь для монолитного строительства и изготовления стеновых блоков заводского изготовления.

Затворение ССЛПБ водой производится в смесителе с образованием бетонной массы. После ее заливки в формы они выдерживаются в камере при температуре 25-30оС в течение 8 ч. Затем блоки из ЛПБ извлекаются из форм и в течение 7 сут дозревают на складе при температуре не ниже +15оС.

Приготовление сухой смеси для пенобетона осуществлялось в лабораторной вибрационно-шаровой мельнице СМВ-3 производства ООО «Опытный завод со спецбюро» (г. Москва). Определение распределения частиц по размерам (РЧР) проводилось на лазерном анализаторе размеров частиц НопЬа LA950.

Сравнительное влияние наномодифицирования ме-ханоактивированных сухих смесей на распределение их частиц по размеру (РЧР) показано на рис. 2.

Видно, что кривая РЧР сухой смеси на основе ПЦ500 Д0 без наномодификатора (рис. 2, а) имеет бимодальный характер, максимальное число частиц находится в интервале 8-30 мкм и составляет 59% общего их числа. При этом минимальный размер частиц равен 1,73 мкм, а максимальный — 394,24 мкм.

Кривая РЧР сухой смеси, модифицированной КЗ-ТМ-30, имеет полимодальный характер (рис. 2, б) и на порядок смещается влево — до 0,1 мкм. Содержание зерен размером 0,1—5 мкм равно 34%; 5—10 мкм — 26%; 10—20 мкм — 33%; более 20 мкм — 7%. Такой характер РЧР объясняет быстрый набор прочности при затворе-нии этой сухой смеси водой, так как частицы размерами 0—5 мкм, как известно, оказывают решающее влияние на рост прочности цемента в первые часы твердения.

На основе полученных результатов подобран состав модифицированной сухой смеси (табл. 1) с улучшенными прочностными характеристиками (табл. 2), предназначенный для получения пенобетона плотностью 400 кг/м3, со следующими основными показателями качества сухой смеси: удельная поверхность не менее 450 м2/кг; продолжительность затворения водой и перемешивания не более 5 мин; подвижность пенобетонной смеси (по Суттарду) 118—130 мм.

Состав сухих смесей для пенобетона

Таблица 1

Обозначение сухой смеси Средняя плотность пенобетона, кг/м3 Расход материалов на 1 т сухой смеси

Цемент, кг Кремнезоль КЗ-ТМ-ЗО, кг Пенообразователь, л

ССПБ 400 - базовая 400 990 - 10

ССПБ 400-Н - наномодифицированная 400 989,99 0,00982 10

Таблица 2

Прочность при сжатии пенобетона из сухих смесей

Наименование материала Средняя плотность, кг/м3 Прочность при сжатии, МПа

3 сут 28 сут

Пенобетон из сухой смеси 400 1,1-1,3 1,5-1,7

Пенобетон из наномодифицированной сухой смеси 400 1,5-1,6 1,9-2

ÎTr-'OVITE/lbrl-jJ- научно-технический и производственный журнал J ® сентябрь 2018

ю.оо

Diameterfpm)

..(¿ЩЩ

А

ЧЪтгтТЩ»

toot» зим

Рис. 2. Распределение частиц по размерам: а - исходной сухой смеси для пенобетона; б - модифицированной сухой смеси для пенобетона

2-Theta - Scale

190 180170 160 150140130120-_ 110-g 100 Е 90

г»

-ч

\ < |ц

v., Г * * \v>/

V4 «2

Л,

г»

'ij't'i;"''',"'--'

PP , ,.

_lUL_ V

л■ « vV-a

v > i* r » Г-л» ж:* *

' M ■

- ■" '

Рис. 4. Поверхность скола образца ЛПБ: а -с пенополистиролом; б - с керамзитовым гравием; в - с пеностеклом

Рис. 3. Дифрактограмма пенобетона: а - из базовой сухой смеси; б - из модифицированной сухой смеси

а

б

б

Таблица 3

Влияние заполнителя на прочность легкого поризованного бетона (ЛПБ)

Заполнитель Фракция заполнителя, мм Прочность при сжатии, МПа Средняя плотность ЛПБ, кг/м3 Прочность при сжатии, МПа, в возрасте 28 сут Расчетный ККК.10-3^/ D) при сжатии Прочность при изгибе, МПа, в возрасте 28 суток Расчетный ККОЮ-3^/ D) при изгибе

Керамзитовый гравий 5-10 0,25 750 3,11-3,68 4,1-4,9 2,13 2,93

10-20 0,19 650 2,87-3,45 4,4-5,3 1,7 2,62

Гранулированное пеностекло 0-2 2,61 550 4,6-5,18 8,3-9,4 1,49 2,71

0-5 2,26 500 3,91-4,49 7,8-8,98 1,33 2,66

7-20 0,79 400 2,3-3,22 5,75-8,05 0,69 1,73

Вспененные гранулы полистирола 4-6 - 300 0,92-1,1 3-3,5 0,52 1,73

Таблица 4 Таблица 5

Усадка легкого поризованного бетона Морозостойкость поризованных бетонов

Состав Значение усадки, мм/м

Пенобетон из сухой смеси D400 2,25

Легкий бетон из сухой смеси с керамзитом D750 0,9

Легкий бетон из сухой смеси с пеностеклом D400 1,77

Легкий бетон из сухой смеси с пеностеклом D450 1,30

Легкий бетон из сухой смеси с пеностеклом D500 1,38

Легкий бетон из сухой смеси с пеностеклом D550 1,68

Легкий бетон из сухой смеси с пенополистиролом D300 2,2

Легкий бетон из сухой смеси с пеностеклом и керамзитом D650 1,175

Состав Марка по морозостойкости, цикл Нормативное значение морозостойкости

Пенобетон из сухой смеси D400 35 Не норм. по ГОСТ 25485-89

Легкий бетон из сухой смеси с керамзитом D750 50 F25 по ГОСТ 25820-2000

Легкий бетон из сухой смеси с пеностеклом D400-D500-D600 50 Нет данных

Легкий бетон из сухой смеси со вспененными гранулами полистирола D300 10 F25-F35 по ГОСТ 51263-2012

Для определения минералогического состава цементного камня без и добавкой КЗ-ТМ-ЗО был использован метод РФА (рис. 3)

Анализ полученных данных показал, что характерной особенностью образца с нанодобавкой является увеличение интенсивности отражений портландита по сравнению с контрольным составом (4,93; 2,63; 3,41; 1,93 А) и снижение интенсивности отражений безводных силикатов кальция (2,7761; 2785; 2,748 А) и возможно (2,28; 2,32 А). Это свидетельствует об активации процессов гидратации в образце с добавкой, поскольку увеличение свободной извести является результатом ускорения процесса растворения (гидролиза) безводных силикатов кальция и способствует повышению содержания Са(ОН)2 в цементной системе.

Следует отметить, что интенсивность отражений кальцита значительно выше в контрольном образце, чем в образце с добавкой, что может свидетельствовать о замедлении карбонизационных процессов и возможности связывания части Са(ОН)2 в образце с добавкой в слабозакристаллизованные тоберморитоподобные гидросиликаты кальция, которые, возможно, не отражены на рентгенограмме.

Другой характерной особенностью для образца с на-нодобавкой является резкое снижение отражений эт-

трингита по сравнению с контрольным составом (9,73; 5,61; 4,69; 3,88; 2,209 А), хотя значения характерных отражений моногидросульфоалюмината кальция (2,06 А), которые можно отнести к этой фазе, несколько выше для контрольного образца. Из этого следует, что процесс образования эттрингита и его перекристаллизация в моносульфат в присутствии нанодобавки замедлен.

Следует также отметить, что если отнести отражение 4,26 А к двуводному гипсу, то его интенсивность несколько ниже в образце с нанодобавкой. Возможно, что часть гипса остается несвязанной как в контрольном образце, так и в образце с добавкой. Возможно, часть свободного двуводного гипса при наличии алюминат-ной фазы и кальцита может в дальнейшем связываться в фазу 3СаОА12О3-3СаСО3-32Н2О (аналог эттрингита d = 9,41; 3,80; 2,70; 2,51 А).

В целом можно заключить, что нанодобавка способствует активации процесса гидратации цементных систем и повышению прочности, хотя увеличение несвязанной свободной извести в цементной системе является негативным фактором. Снижение количества эттрингита в образце с добавкой можно считать положительным моментом, поскольку снижается вероятность разуплотнения структуры вслед-

ÎTr-'OVITE/lbrl-jJ- научно-технический и производственный журнал J ® сентябрь 2018

Таблица 7

Коэффициент паропроницаемости легких поризованных бетонов на основе сухой вспенивающейся смеси

Таблица 6

Коэффициент теплопроводности легких поризованных бетонов

Состав Коэффициент теплопроводности бетона в сухом состоянии, Вт/(м.оС)

Фактический % от нормы Норма по ГОСТ 25820-2014 «Бетоны легкие. Технические условия»

Пенобетон из сухой смеси D400 0,09 - 18 0,11

Легкий бетон из сухой смеси с керамзитом D750 0,2 -5 0,21

Легкий бетон из сухой смеси с пеностеклом D400 0,0825 - 33 0,11

Легкий бетон из сухой смеси с пеностеклом D450 0,0866 - 27,8 0,12

Легкий бетон из сухой смеси с пеностеклом и керамзитом D650 0,0945 -37 0,15

Легкий бетон из сухой смеси с гранулами пенополистирола D300 0,08 -20 0,1

Состав Коэффициент паропроницаемости легкого бетона в сухом состоянии, мг/(м-ч-Па)

Фактический Норма по ГОСТ 25485-89 «Бетоны ячеистые. Технические условия», не менее

Пенобетон из сухой смеси D400 0,24 0,23

Легкий бетон из сухой смеси с керамзитом D750 0,15 0,14

Легкий бетон из сухой смеси с пеностеклом D400 0,23 0,23

Легкий бетон из сухой смеси с пеностеклом D500 0,2 0,2

Легкий бетон из сухой смеси с пеностеклом и керамзитом D650 0,16 0,15

Легкий бетон из сухой смеси со вспененными гранулами полистирола D300 0,26 0,26

ствие его перекристаллизации в моногидросульфоа-люминат кальция.

Анализ макроструктуры (рис. 4, 5) разработанных ЛПБ показывает следующее: вне зависимости от вида гранул заполнитель равномерно распределен по всей высоте образца, и нет никаких признаков расслоения, обусловленных разницей в плотностях заполнителя и поризованной матрицы ЦК, а ячейки поровой структуры матрицы имеют замкнутый характер. Это является еще одним существенным преимуществом технологии получения ЛПБ из сухой вспенивающейся смеси перед традиционными способами.

Анализ микроструктуры полученных ЛПБ производили на электронном микроскопе (ПЭМ) ЭММА4.

На микрофотографии (рис. 6) видна плотная стекло-фаза керамзита с разными по размерам порами, главным образом ячеистыми, и в контактной зоне — цементный камень. При этом на границе с зерном керамзита формируется плотный слой ЦК толщиной около 50 мкм. Граница контакта ЦК—ЗП плотная (без отслоений, трещин и других дефектов). Видна четкая граница раздела пеностекла (плотной матрицы с порами-сферами) и цементного камня (кристаллы и их «лом»); контакт ППС с ЦК плотный, поверхностные дефекты гранул заполнены ЦК, трещины и отслоения отсутствуют.

Таким образом, во всех вариантах заполнения пенобетона пористыми сферами из разных материалов: керамики, стекла, полистирола формируется плотный

контакт ЦК с поверхностью гранул; граничный слой не превышает 50 мкм, при этом достигается хорошая адгезия ЦК со всеми видами пористых гранул заполнителя.

Влияние вида заполнителя на прочностные показатели легкого бетона из ССПБ представлено в табл. 3.

Прочность при изгибе ЛПБ оказалась ниже прочности при сжатии только в два раза, что косвенно свидетельствует о хорошей адгезии пористого заполнителя к пенобетоной матрице, так как прочность сцепления на растяжение при изгибе находится в прямой зависимости от пористости поверхности заполнителя при оптимальной структуре ЛПБ.

В табл. 4 даны значения конечной усадки после завершения процесса сушки образцов в течение года.

Из табл. 5 видно, что введение пористых заполнителей значительно снижает усадку по сравнению с контрольным составом (в случае гранулированного пеностекла — до 1,5 раз).

За марку пенобетона и легкого бетона по морозостойкости принимают число циклов попеременного замораживания и оттаивания, при котором прочность пенобетона при сжатии снижается не более чем на 15%, а потеря массы образцов не более чем на 5%. Результаты испытаний приведены в табл. 5.

Введение керамзитового гравия и пеностекла в сухую смесь повышает морозостойкость легкого бетона с марки М35 до М50. При введении гранул пенополисти-

Рис. 5. Микроструктура легкого бетона из сухой смеси с: а - керамзитовым гравием при увеличении Х1000; б - гранулированным пеностеклом при увеличении Х2000

рола морозостойкость снизилась с марки М35 до М10, что обусловлено относительно низкой прочностью материала по сравнению с контрольным составом (пенобетоном из сухой модифицированной смеси).

Значения теплопроводности разработанных ЛПБ представлены в табл. 6.

Как следует из представленных данных, полученные бетоны являются эффективными теплоизолирующими материалами, так как имеют более низкие (в среднем на 20%) коэффициенты теплопроводности, чем нормативные той же плотности.

Список литературы

1. Давидюк А.Н., Савин В.И., Кузьмич Т.А., Строц-кий В.Н., Давидюк А.А. Нормируемые параметры легких бетонов на минеральных пористых заполнителях и оценка несущей способности конструкций на их основе // Промышленное и гражданское строительство. 2018. № 4. С. 56-64.

2. Давидюк А.Н., Савин В.И., Костин А.А., Федосеев А.В. Легкие бетоны нового поколения на гранулированном пеностекле // Бетон и железобетон. 2015. № 5. С. 2.

3. Коровяков В.Ф., Федосеев А.В. Пеностекло возвращается // Строительная орбита. 2014. № 6. С. 54-55.

4. Давидюк А.Н. Легкие бетоны на стеклогранулятах -будущее ограждающих конструкций // Технология бетонов. 2015. № 9-10. С. 17-20.

5. Давидюк А.Н., Давидюк А.А. Прочностные свойства легких бетонов на стекловидных заполнителях для многослойных ограждающих конструкций // Бетон и железобетон. 2008. № 6. С. 9-13.

6. Горин В.М., Токарева С.А., Кабанова М.К. Керамзит: опыт и перспективы развития производства и применения // Строительные материалы. 2004. № 11. С. 32-34.

7. Горин В.М., Токарева С.А., Вытчиков Ю.С. Современные ограждающие конструкции из керам-зитобетона для энергоэффективных зданий // Строительные материалы. 2011. № 3. С. 34-36.

8. Красиникова Н.М., Хозин В.Г. Новый способ приготовления пенобетона // Известия Казанского государственного архитектурно-строительного университета. 2009. № 1. С. 273-276.

9. Красиникова Н.М., Морозов Н.М., Кашапов Р.Р. Влияние кремнезоля на фазовый состав гидратиро-ванного цемента с полифункциональной добавкой // Известия Казанского государственного архитектурно-строительного университета. 2016. № 1. С. 173-178.

10. Хозин В.Г., Абдрахманова Л.А., Низамов Р.К. Общая концентрационная закономерность эффектов нано-модифицирования строительных материалов // Строительные материалы. 2015. № 2. С. 25-33.

Рис. 6. Микроструктура легкого бетона из сухой смеси со вспененными гранулами полистирола при увеличении Х100

Результаты исследования паропроницаемости разработанных легких бетонов представлены в табл. 7.

Из полученных результатов видно, что разработанные материалы имеют хорошую паропроницаемость и, будучи примененными в стеновых ограждениях зданий, способны обеспечить комфортный микроклимат в зданиях.

Таким образом, физико-технические свойства разработанных составов легких поризованных бетонов позволяют применять их для изготовления стеновых блоков и монолитных ограждающих конструкций жилых и административных зданий.

References

1. Davidyuk A.N., Savin V.I., Kuzmich T.A., Stracchi V.N., Davidyuk A.A. Normalized parameters of light concretes on mineral porous aggregates and assessment of bearing capacity of structures based on them. Promishlennoe i Grajdanskoe Stroitel'stvo. 2018. No. 4, pp. 56—64. (In Russian).

2. Davidyuk A.N., Savin V.I., Kostin A.A., Fedoseev A.V. Lightweight concrete of new generation on the granulated foam glass. Beton i Zhelezobeton. 2015. No. 5, p. 2. (In Russian).

3. Korovyakov V.F., Fedoseev A.V. Foam glass returns. Stroitel'naya Orbita. 2014. No. 6, pp. 54—55. (In Russian).

4. Davidyuk A. N. Lightweight concrete on foam glass — the future of walling. 2015. Tehnologiya Betonov. No. 9—10, pp. 17—20. (In Russian).

5. Davidyuk A.N., Davidyuk A.A. Strength properties formed of such concrete with glass aggregate for multilayer enclosing structures. Beton i Zhelezobeton. 2008. No. 6, pp. 9—13. (In Russian).

6. Gorin V.M., Tokareva S.A., Kabanova M.K. Expanded clay: experience and prospects of production and application. Stroitel'nye Materialy [Construction Materials]. 2004. No. 11, pp. 32-34. (In Russian).

7. Gorin V.M., Tokareva S.A., Vytchikov Yu.S. Up-to-date enclosing structures made of haydite concrete for energy efficient buildings. Stroitel'nye Materialy [Construction Materials]. 2011. No. 3, pp. 34-36.

8. Krasinikova N.M., Khozin V.G. A new method of preparation of foam concrete. Izvestiya Kazanskogo gosudarst-vennogo arkhitekturno-stroitel'nogo universiteta. 2009. No. 1, pp. 273-276. (In Russian).

9. Krasinikova N.M., Morozov N.M., Kashapov R.R. Effect of silica on the phase composition of hydrated cement with polyfunctional additive. Izvestiya Kazanskogo gosudarstvennogo arkhitekturno-stroitel'nogo universiteta. 2016. No. 1, pp. 73-178 (In Russian).

10. Khozin V.G., Abdrakhmanova L.A., Nizamov R.K. The overall concentration pattern of the effects of nanomodi-fication of construction materials. Stroitel'nye Materialy. 2015. No. 2, pp. 23-25. (In Russian).