CC BY
14
http://vestnjk-nauki.ru/
2015, Т. 1, № 1
УДК 621.357.8:621.315
КОНСТРУКЦИОННЫЕ МАТЕРИАЛЫ ДЛЯ НАСОСОВ РЫБОКОНСЕРВНЫХ ПРОИЗВОДСТВ
Т.Н. Таран, Ю Г. Сухенко, В.Ю. Сухенко
CONSTRUCTION MATERIALS FOR PUMPS FISH CANNING PRODUCTION
T.N Taran, Y.G. Sukhenko, V.Y. Sukhenko
Аннотация. Исследована природа кавитационно-эрозийного изнашивания насосов рыбоконсервных производств и выбраны материалы для изготовления проточной части насосов, перекачивающих растворы хлорида натрия различной концентрации. Проведен анализ причин изнашивания проточной части названных насосов, выполнить лабораторные исследования и на этой основе предложить износостойкие конструкционные материалы для изготовления их деталей. Результаты проведенных потенциостатических исследований на установке с МСВ показали, что при наличии в воде хлоридов коррозионная стойкость металлов резко уменьшается (для углеродистых сталей на порядок). Интенсивность коррозии некоррозионностойких сплавов максимальна при содержании в растворе 3-5% поваренной соли, что обусловлено уменьшением растворимости кислорода. Поэту авторами предложено детали проточной части насосов, перекачивающих растворы хлорида натрия целесообразно изготавливать из титановых и высокохромистых сплавов.
Ключевые слова: износ; материалы; рыбоконсервное производство; насосы; перекачивание; агрессивная среда.
Abstract. The nature of cavitation erosion wear pumps fish canning industries and selected materials for the flow of the pump, pumping sodium chloride solutions of different concentrations. The analysis of the causes of the deterioration of running these pumps to perform laboratory tests and on this basis offer durable construction materials for the manufacture of their parts. The results of potentiostatic studies on installation with MSW showed that the presence of chlorides in the water corrosion resistance of metals decreases sharply (for carbon steels to order). The intensity of corrosion is not a corrosion resistant alloy with a maximum content of 3-5% in a solution of salt, which is caused by a decrease in oxygen solubility. Therefore, the authors suggested the details of a flowing part of pump, pumping solutions of sodium chloride, it is advisable to be made of titanium and high-chromium alloys.
Keywords: depreciation; materials; canned fish production; pump, pumping; aggressive environment.
Постановка проблемы. В рыбоперерабатывающей промышленности используют соленую морскую воду во время переработки рыбы в условиях промысла в водах Мирового океана (3,5% NaCl), Черного (1,8% NaCl), Азовского (1,3% NaCl) и других морей , водордные показатели которой колеблются в пределах рН 7,5-8,4, которая перекачивается насосами типа 3К-6, рабочие колеса которых, выполненные из серого чугуна СЧ18, работают в условиях кавитационно-эрозийного изнашивания под воздействием морской воды и рыбьего жира с большим количеством поверхностно-активных веществ. Наработка на отказ таких колес не превышает 3000 часов (рис.1,а). Не в лучших условиях работают рабочие колеса насосных агрегатов КМ-50-32-154. И хотя проточная часть таких насосов выполнена из нержавеющей аустенитной стали 12Х18Н9Т, однако срок службы рабочих колес, которые контактируют с томатным соусом, заливаемым в консервы и в состав которого входит поваренная соль и уксус, не превышает 1800-2000 часов (рис. 1,б).
http://vestnjk-nauki.ru/
2015, Т. 1, № 1
а)
б)
Рисунок 1 - Кавитационно-эрозийный износ рабочих колес насосов: а - изношенное колесо насоса 3К-6; б - изношенное колесо насоса КМ-50-32-154
При производстве многих пищевых продуктов применяются растворы уксусной кислоты и поваренной соли различных концентраций. Коррозии и изнашиванию в средах, содержащих уксусную кислоту, подвергаются детали мясо- и рыбоконсервных цехов. Поваренная соль, входящая в состав многих сред пищевой промышленности, часто применяется в сочетании с уксусной кислотой. В этом случае значительно усиливается коррозионная активность растворов. Например, добавка всего 1% хлорида натрия к концентрированной уксусной кислоте почти в 50 раз увеличивает скорость коррозии хромоникелевых аустенитных сталей [1]. Поэтому исследование кавитационно-эрозийного изнашивания материалов в растворах поваренной соли является актуальной задачей.
Цель работы - проанализировать причины изнашивания проточной части названных насосов, выполнить лабораторные исследования и на этой основе предложить износостойкие конструкционные материалы для изготовления их деталей.
Методика исследований. Хотя, первопричиной кавитационно-эрозийного изнашивания проточной части насосов является микроударное воздействие жидкости, в зависимости от интенсивности этого воздействия и коррозионной активности перекачиваемых сред характер изнашивания может существенно изменятся. Интенсивность
микроударного нагружения определяется плотностью потока внешней энергии, которую
2 2
условно можно разделить на следующие уровни: низкая (<0,01 Вт/м ), средняя (1 Вт/м ), высокая (>10 Вт/м2) [2].
В зависимости от плотности потока энергии микроударного воздействия и коррозионной активности сред можно выделить такие разновидности кавитационно-эрозийного изнашивания как процесса коррозионно-механического разрушения:
- эрозийное и коррозионно-эрозийное при трении потока жидкости о поверхность деталей в условиях низкой плотности энергии, которое наблюдается в центробежных насосах работающих в бескавитационном режиме;
- эрозийное изнашивание при вихреобразовании, кавитации низкой интенсивности и щелевой эрозии, которое наблюдается при изнашивании деталей водокольцевых и центробежных насосов при средней плотности энергии и коррозионной активности перекачиваемых сред;
- кавитационно-эрозийное изнашивание при высокой плотности потока энергии ударных волн, которое наблюдается в быстроходных центробежных и вихревых насосах.
Циклический характер воздействия ударных нагрузок при кавитации предопределяет усталостный характер разрушения материалов при кавитационно-эрозийном изнашивании. Электронно-микроскопическим анализом нами на фрагментах, вырезанными из колес
насосов 3К-6, перекачивающих морскую воду в дефростере для рыбы, изготовленных из чугуна СЧ18, и колес насосов КМ-50-32-154, перекачивающих томатный соус с добавками поваренной соли и уксуса, изготовленных из стали 12Х18Н9Т были выделены многочисленные бороздки (рис. 2,а,б), которые являются характерными признаками усталостного разрушения от воздействия кавитации.
Таким образом, поиск износостойких материалов для изготовления рабочих колес названных насосов можно провести на основе экспериментальных исследований, одновременно имитирующих механическое нагружение раюочих колес благодаря схлопыванию кавитационных пузырьков и коррозионное воздействие основных компонентов перекачиваемых сред.
Рисунок 2 - Фрактография поверхностей разрушения рабочих колес насосов из чугуна
СЧ18(а) и стали 12Х18Н9Т (б)
Для изучения этих процессов воспользовались разработанной в НУПТ (г.Киев) экспериментальной установкой с магнито-стрикционным вибратором (МСВ_ и методикой, которые позволяли реализовать потенциостатический метод исследования кавитационно-эрозийного изнашивания как процесса коррозионно-механического разрушения конструкционных материалов [1, 3, 4].
Для автоматизации снятия потенциодинамических кривых установку несколько модернизировали, соединив потенциостат с электронным адаптером, системным компьютерным блоком, плоттером и монитором (рис.3).
Использованная методика обеспечивает возможность исследования электрохимических процессов при кавитационно-эрозийном изнашивании конструкционных материалов в технических электропроводных средах рыбоперерабатывающих производств.
На основании снятых при микроударном нагружении поляризационных кривых можно получить количественное определение коррозионных потерь массы образцов при испытаниях на установке с СМВ.
При больших плотностях тока на анодной и катодной поляризационных кривых, построенных в координатах «потенциал р - логарифм плотности тока lgi» имеются прямолинейные участки, для которых применимы уравнения Тафеля для определения тока на аноде ia и катоде iE [5]:
îa = îkop?xp (ЩДP ), (1)
i k = - Î k ope xp ( - Щ Д р ), (2)
http://vestnjk-nauki.ru/
2015, Т. 1, № 1
где Д р> = р> — (ркор - изменение электродного потенциала; р> - текущее значение потенциала; р>кор - потенциал коррозии; Ъ аЪ ^ - тафеловские коэффициенты наклона анодной и катодной поляризационных кривых.
Рисунок 3 - Принципиальная схема экспериментальной установки: 1-генератор УЗДН-1; 2-МСВ; 3-потенциостат П-5827М;4-образец(рабочий электрод); 5-электрохимическая ячейка ЯСЭ-2; 6-электрод сравнения ЭВЛ-1М1;7-вспомогательный платиновый электрод;8-электронный адаптер;9-системный блок; 10-плотер;11-монитор.
Экстраполяция этих участков в область малых перенапряжений позволяет в точке их пересечения определить величину коррозионного тока, по которому с использованием закона Фарадея, вычисляются потери массы образцов от электрохимической коррозии [6]. Потери массы от чисто кавитационно-эрозийного взаимодействия с образцово движущейся технологической средой определяется как разность между суммарными потерями от механического воздействия и коррозии и чисто коррозионными потерями. Для сопоставления интенсивности разрушения образцов из материалов, которые имеют различный удельный вес, потерю массы обычно пересчитывают на объемные потери.
Разрушение материалов при кавитационно-эрозийном изнашивании сопровождается интенсивной пластической деформацией поверхностных слоев металлов. Среда при этом влияет на изменение поверхностной энергии металла, что затрудняет или облегчает разрядку дислокаций в тонком поверхностном слое. Часть энергии микроударного воздействия жидкости остается в металле в виде скрытой энергии наклепа. Для изучения изменения этих свойств поверхностных слоев в процессе изнашивания обычно применяют метод измерения микротвердости и рентгеноструктурный анализ. Первый из них непригоден при развитом рельефе поверхности, а использование второго затруднено ввиду того, что рентгеновское излучение, проникающее глубоко в металл, не позволяет выделить изменение структуры тонких поверхностных слоев на фоне информации от глубинных слоев. Кроме того, оно рассеивается на образующихся в ходе испытаний образцов шероховатостей и не всегда позволяет оценить изменение дислокационной структуры в тонких поверхностных слоях и влияние на нее рабочей среды при кавитационно-эрозийном изнашивании.
Большими возможностями в этом направлении обладает метод ферромагнитного резонанса (ФМР), погрешность измерения при котором не превышает 1%. Методика исследований с использованием метода ФМР достаточно подробно описана в работе[13].
В силу скин-эффекта электромагнитное поле СВЧ проникает вглубь металла и уширение линии ФМР ДН в этом случае отражает изменение дислокационной структуры в тонком поверхностном слое и величина АН линейно зависит от плотности дислокаций : ДН=10-8р(для никеля), где р-плотность дислокаций [14].
Результаты исследований. Исследовали кавитационно-эрозийное изнашивание конструкционных материалов, взятых из различных групп на установке с МСВ в растворах поваренной соли и уксусной кислоты различных концентраций.
Растворы поваренной соли являются сильными электролитами и вызывают интенсивное кавитационно-эрозийное изнашивание деталей оборудования, сопровождающегося протеканием коррозионных процессов, межкристаллитной коррозии, питтингообразования, коррозионного растрескивания под напряжением. В пищевой промышленности вообще и рыбоперерабатывающей промышленности в частности, применяются растворы поваренной соли различной концентрации, вплоть до насыщения.
Результаты проведенных потенциостатических исследований на установке с МСВ показали, что при наличии в воде хлоридов коррозионная стойкость металлов резко уменьшается (для углеродистых сталей на порядок). Интенсивность коррозии некоррозионностойких сплавов максимальна при содержании в растворе 3-5% поваренной соли (рис.4), что обусловлено уменьшением растворимости кислорода.
Рисунок 4 - Влияние концентрации хлорида натрия С на скорость коррозии металлов:1-титановый сплав ВТ-14;2-сталь12Х18Н9Т;3-сталь45
Найденные по поляризационным кривым коррозионные токи исследованных металлов позволили определить коррозионные потери массы образцов и оценить роль коррозионного фактора при кавитационно-эрозийном изнашивании. В процессе проведения экспериментов как для некоррозионностойких, так и для коррозионностойких сплавов наблюдалось лишь возрастание коррозионных токов с увеличением концентрации поваренной соли, что связано с увеличением электропроводности растворов. Зависимость же растворимости кислорода от концентрации раствора при интенсивной турбулизации потока в процессе кавитации не играет столь заметной роли как при коррозии в статических условиях,
поэтому интенсивность кавитационно-эрозийного изнашивания линейно возрастает с увеличением концентрации хлорида натрия в растворе (рис.5).
Рисунок 5 - Влияние концентрации поваренной соли С на потери массы ДО металлов:1-стали 45;2-никеля;3-стали 12Х18Н9Т;4-титановй сплав ВТ-14
Известно, что легирование хромом позволяет существенно повысить коррозионную стойкость железоуглергдистых сплавов. Поэтому сталь 12Х18Н9Т обладает более высокой коррозионной стойкостью по сравнению с титаном и его сплавами. Однако кавитационно-эрозийная стойкость этой стали ниже, чем у титановых сплавов. В стали 12Х18Н9Т в течение инкубационного периода коррозии под напряжением происходит накопление ионов хлора за счет адсорбции массивной поверхностной пленкой, а затем следует пробой пленки в местах выхода плоскостей скольжения [7]. В микрообъемах пластически деформированного металла ускоряется диффузия атомов вдоль дислокаций, а на стадии развития трещин в их вершинах, активно растворяется никель, что инициирует превращение Y-фазы в а-фазу в зоне объединения матрицы с никелем. Причем коррозионное растрескивание сталей в растворах повареной соли сопроваждается подкислением среды, что делает возможным выделение водорода, водородное охрупчивание [8,9] и разрушение поверхности металла.
Высокая коррозионная стойкость в сочетании с высокими прочностными свойствами обеспечивают малую интенсивность изнашивания титановых сплавов в растворах поваренной соли, особенно тех, которые имеют (а+в) структуру, например ВТ14, ВТ-3-1 и др.
Износостойкость материалов при микроударном воздействии внешней среды пропорциональна энергоемкости их поверхностных слоев, определяемой энергией, затраченной на деформирование и трещинообразование материала до момента образования продуктов износа [10].
Влияние среды на энергоемкость поверхностных слоев металлов и ее взаимосвязь с кавитационно-эрозийной стойкостью исследовалось с использованием метода ФМР. С этой целью испытывали на установке с МСВ предварительно полированных и отожженных в вакууме никелевых образцов в растворах хлорида натрия различной концентрации.
Результаты измерения ширины линии ФМР ДН в зависимости от времени испытаний показали (рис.6), что изменение ДН, а следовательно, плотности дислокаций и прочностных свойств поверхностного слоя происходит циклически. В начальный период ДН возрастает и, достигнув максимального значения, уменьшается, что корелирует с теоретическими представлениями об усталостной природе кавитационно-эрозийного изнашивания.
дН
мА/м
144
112
80 I
/ Ч. I 4 \
1/ 1 \\5 \\ У зХч\е\Х' |
О
Рисунок 6 - Изменение ширины линий ФМР ДН с течением времени испытаний образцов из никеля в средах: 1-вода; 2,3,4,5-соответственно 5,10,15,20-ти процентные растворы хлорида
натрия
Возрастание ДН в начальный период обусловлено упрочнением вследствие искажения кристаллической решетки из-за увеличения плотности дислокаций и их упругого взаимодействия. Сначала процесс упрочнения поверхностного слоя происходит интенсивно, а затем замедляется, что может быть связано со снижением интенсивности работы дислокационных источников из-за упругих искажений дислокационных скоплений и стоком дислокаций к образующимся микротрещинам.
При длительном воздействии ультразвуковой кавитации дислокации образуют скопления. На головную дислокацию скопления действует не только внешнее напряжение, но и сила взаимодействия с другими дислокациями скопления, которая пропорциональна приложенному напряжению и количеству дислокаций в скоплении. При большом количестве линейных дефектов в скоплении и под действием внешнего напряжения в голове скопления возникают напряжения, превышающие теоретическую прочность на сдвиг и, в результате, происходит нарушение сплошности металла и возникают микротрещины [12]. Образование микротрещин способствует стоку к ним дислокаций, вызывая разупрочнение. С течением времени количество микротрещин возрастает, что приводит к интенсивному сокращению длины пробега дислокаций. Вместе с тем, рассасывание дислокационных скоплений при разупрочнении может возобновить деятельность ранее прекративших работу
Вестник науки и образования Северо-Запада России
http://vestnik-nauki.ru/ -------
--2015, Т.1, №1
дислокационных источников, что вызывает некоторое возрастание плотности линейных дефектов и уменьшение скорости разупрочнения. После изнашивания деформированного и разупрочненного слоя металла процесс повторяется.
Рассмотренная схема изменения дислокационной структуры при воздействии кавитации согласуется с результатами износных испытаний в которых интенсивность изнашивания, как правило, на стадии упрочнения в 2-3 раза меньше, чем в период разупрочнения. Полученные результаты также находятся в полном соответствии со структурно-энергетической теорией изнашивания [2].
Увеличение и уменьшение величины ДН свидетельствует о чередовании процессов упрочнения, разупрочнения и разрушения тонких слоев металла в данных условиях изнашивания. При испытании образцов в растворах хлорида натрия различной концентрации наблюдается уменьшение, по сравнению с испытаниями в воде уширения линий ФМР, а также изменение кинетики упрочнения и разупрочнения.
Значительное снижение максимально достижимой степени упрочнения в растворах хлорида натрия связано с облегчением выхода дислокаций при адсорбции на поверхности металла хлор-ионов. Наблюдаемое замедление скорости упрочнения и разупрочнения с повышением концентрации хлорида натрия в растворе (более пологие кривые) по всей вероятности выхвано интенсификацией коррозионных процессов. Микроударное воздействие растворов хлорида натрия благоприятствует развитию коррозии под напряжением. Образующиеся коррозийные повреждения поверхности металла, являясь стоками дислокаций, облегчают их выход на поверхность.
В соответствии со структурно-энергетической теорией кавитационно-эрозийного изнашивания потери массы образца ДG за время испытаний t на стендах различных типов могут быть определены по формуле [11]:
Д С—к Чр (3)
Су дТ
где ^коэффициент, учитывающий долю энергии внешнего воздействия, которая расходуется на изнашивание металла; q- удельная энергия внешнего воздействия; q -плотность; - периоды, соответственно, упрочнения и всего цикла упрочнение-
разупрочнение (определяется по кривым ДН(^, подобным представленным на рис.6); Еуд-удельная энергоемкость (энергия затрачиваемая на деформирование материала в течение одного цикла изнашивания).
Удельная энергоемкость определяется энергией дислокаций, участвующих в процессах деформирования и разрушения. Согласно теории дислокаций [12] энергия искажений, запасенная в процессе деформирования, пропорциональна плотности дислокаций. Следовательно, справедливо следующее равенство:
Еуд — К(Д Нтах — Д Hmin), (4)
где К- коэффициент пропорциональности; Д Нтах, ДНтп- соответственно, максимальное и минимальное уширение линий ФМР на кривых ДН^) за один цикл.
При постоянной энергии внешнего воздействия и времени испытания потеря массы металла образца может быть определена из выражения:
Ж
Д С — С о т t (ДЯтатхн/ДЯт") \ (5)
где С опб t — к V
К
Вестник науки и образования Северо-Запада России
http://vestnik-nauki.ru/ -------
--2015, Т.1, №1
Результаты испытаний на изнашивание, представленные в табл.1, удовлетворительно описываются зависимостью:
№ = 600--, (6)
Догмах ^тш
Таблица 1 - Потери массы образцов за 2 часа испытаний на установке с МСВ и данные анализа кривых ФМР_
Процентное содержание ДО,мг тн, ч т,ч
хлористого натрия в мА/ /м
воде, вес.
Дист. вода 8,9 1,10 1,90 41,6
5 11,4 0,50 1,25 22,4
10 12,9 0,70 1,60 20,1
15 16,8 1,05 2,05 19,2
20 20,0 0,85 1,65 15,0
Полученные результаты подтвердили возможность использования положения структурно-энергетической теории кавитационно-эрозийного изнашивания в коррозионных средах, которые способствуя выходу дислокаций на поверхность, вызывают уменьшение энергоемкости поверхностных слоев металлов и их износостойкости при кавитационном нагружении.
Таким образом, для изготовления деталей оборудования, подверженных кавитационно-эрозийному изнашиванию в растворах поваренной соли могут быть рекомендованы титановые сплавы, а также высокохромистые сплавы типа 130Х16М, обладающие хорошими литейными свойствами и пригодные для изготовления рабочих колес центробежных насосов вместо серого чугуна СЧ18.
Выводы
1. Насосы, перекачивающие растворы хлорида натрия на рыбоконсервных заводах подвержены кавитационно-эрозийному изнашиванию.
2. Исследование износостойкости материалов для проточной части насосов необходимо проводить с учетом коррозионного и механического факторов.
3. Метод ферромагнитного резонанса позволяет объяснить физическую сущность процесса изнашивания материалов в растворах поваренной соли.
4. Структурно-энергетическая теория изнашивания позволяет внедрить расчетные методы определения износостойкости в практику конструирования насосов для рыбоперерабатывающей промышленности.
5. Детали проточной части насосов, перекачивающих растворы хлорида натрия целесообразно изготавливать из титановых и высокохромистых сплавов.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННЫХ ИСТОЧНИКОВ
1. Сухенко Ю.Г. Технолопчш методи забеспечення довгов1чносп обладнання харчовой промисловосп: монограф1я/Ю.Г.Сухенко, О.1. Некоз, М.С. Стечишин.-К.:Елерон, 1993. 108 с.
2. Погодаев Л.И. износостойкость материалов и деталей машин при гидроабразивном и кавитационном изнашиваниит: автореф. дис... д-ра техн. наук / Л.И. Погодаев. М.,1979. 46 с.
Ж
3. Белый В.И., Некоз А.И. Применение потенциостатического метода при эрозийном изнашивании металлов // Проблемы трения и изнашивания,1977. Вып.11. с.44-45.
4. Белый В.И., Некоз А.И., Прейс Г.А. Потенциостатический метод исследования кавитационно- эрозийного изнашивания // Проблемы трения и изнашивания,1979. Вып.15. С. 46-48.
5. Фрумкин А.Н, Багоцкий В.С., Иофа З.А. Кинетика электродных процессов.-М.: МГУ,1952. 319 с.
6. Определение скорости коррозии электрохимическими методами / экспресс -информация // Коррозия и защита металлов, 1982. №18. С.11-18.
7. Назаров А.А. Механизм коррозии под напряжением стали типа 12Х18Н10Т в растворах хлоридов // Защита металлов, 1982. Т.18. №2. С. 212-215.
8. Caonen R.F., Stark J.R. Masstransport along individual dislocation // J.Appl.Phys, 1979. Vol.40. №12. Р. 4361-4366.
9. О роли водорода в процессе коррозионного растрескивания стали в растворах хлоридов / инф. статья // Защита металлов, 1983. Т.19. №2. С. 267-270.
10. Погодаев А.И., Некоз А.И., Овчаренко Б.К., Рудник С.И. Кинетическая плотность потока мощности ударных волн как критерий стойкости многофазных материалов при ударном изнашивании // Проблемы трения и изнашивания, 1975. Вып. 8. С. 14-18.
11. Погодаев А.И., Некоз А.И., Слынько А.И. Относительная износостойкость металлов в условиях гидроабразивного изнашивания при кавитации // Проблемы трения и изнашивания, 1974. Вып. 5 С.95-102.
12. Хирт Дж., Лоте, И. Теория дислокаций: пер. с англ. М.: Атомиздат, 1972. 600 с.
13. ПинчукВ.Г., Шелудяков Е.А, Суглоб Ф.Г., Бортник Г.И. Исследование дислокаций структуры металлов при избирательном переносе методом ферромагнитного резонанса // Проблемы трения и изнашивания, 1975. Вып. 8. С. 44-46.
14. Morkowski J. Broadening of the ferromagnetic resonance line by dislocation dipoles // Acta Phisica Polon, 1969. 36. Fasc.4(10). P. 503-516.
ИНФОРМАЦИЯ ОБ АВТОРАХ
Таран Татьяна Николаевна
Полтавский техникум пищевых технологий Национального университета пищевых технологий Министерства образования и науки Украины, г. Полтава, асистент технологического отделения.
E-mail: tanya270282@mail.ru
Taran Tatyana Nikolayevna
Poltava College of Food Technology, National University of Food Technologies, Ministry of Education and Science of Ukraine, Poltava, The assistant technology department.,
E-mail: tanya270282@mail.ru
Сухенко Юрий Григорьевич
Национальный университет биоресурсов и природопользования Украины Министерства образования и науки Украины, г. Киев, доктор технических наук, професор, заведующий кафедрой процессов и оборудования переработки продукции АПК.
E-mail: suhenko@ukr.net
Sukhenko Yuri Grigorievich
National University of Life and Environmental Sciences of Ukraine Ministry of Education and Science of Ukraine, Kyiv, Ph.D., professor, head of department of processes and equipment of processing of agricultural products.
E-mail: suhenko@ukr.net
Сухенко Владислав Юрьевич Национальный университет биоресурсов и природопользования Украины Министерства образования и науки Украины, г. Киев, доктор технических наук, професор, заведующий кафедрой стандартизации и сертификации сельськохозяйственной продукции. E-mail: hamsa@mail.ru
Sukhenko Vladislav Yuryevich National University of Life and Environmental Sciences of Ukraine Ministry of Education and Science of Ukraine, Kyiv, Ph.D., professor, head of department of standardization and certification fields of agriculture products. E-mail: hamsa@mail.ru
