Композиционные половолоконные мембраны с диффузионными слоями из политриметилсилилпропина Текст научной статьи по специальности «Химические технологии»

УДК 66.081

В.В. Волков1, А.В. Бильдюкевич2, А.Н. Филиппов3, И.В. Воротынцев4,

12 2 13

Г.А. Дибров , В.В. Усоский , В.В. Касперчик , В.П. Василевский , Э.Г. Новицкий

КОМПОЗИЦИОННЫЕ ПОЛОВОЛОКОННЫЕ МЕМБРАНЫ С ДИФФУЗИОННЫМИ СЛОЯМИ ИЗ ПОЛИТРИМЕТИЛСИЛИЛПРОПИНА

Ордена Трудового Красного Знамени Институт нефтехимического синтеза

им. А.В. Топчиева РАН 1, Институт физико-органической химии НАН Беларуси , Российский государственный Университет нефти и газа им. профессора И.М. Губкина3,

Нижегородский государственный технический университет им. Р.Е. Алексеева4

Одним из актуальных направлений технологий регенерации абсорбентов, насыщенных диоксидом углерода является применении мембранных контакторов газ-жидкость. Основным элементом, определяющим эффективность этих аппаратов, служат разделительные мембраны, в первую очередь, половолоконные, поскольку они позволяют создать аппараты с наиболее развитой удельной поверхностью (>10000 м2/м3 объема аппарата). В статье представлены результаты работы по созданию половолоконных композиционных мембран. В качестве подложки использованы асимметричные ультрафильтрационные мембраны из полисульфона, а диффузионного разделительного слоя - поли[1- (триметилсилил)-1- пропин].

Ключевые слова: диоксид углерода, мембранный контактор-десорбер, полимерные мембраны, асимметричные и композиционные мембраны.

Введение

В настоящее время наиболее распространенным промышленным способом очистки дымовых газов от диоксида углерода является абсорбция с использованием хемосорбентов, главным образом, водных растворов алканоламинов [1-3]. Эти процессы и аппаратура для их осуществления уже практически исчерпали возможность оптимизации, поэтому ведутся интенсивные поиски новых технологических решений. Одно из направлений - разработка мембранных контакторов газ-жидкость. Применительно к рассматриваемой проблеме речь идет о контакторах - абсорберах (для стадии извлечения СО2 из очищаемой газовой смеси) и контакторах - десорберах (для стадии регенерации абсорбентов с выделением чистого СО2).

Мембранный контактор газ-жидкость - это разделительное устройство, в котором реализуется селективный массоперенос компонентов между двумя фазами, разделенными мембраной [4]. В контакторах - абсорберах возможно применение пористых мембран, а в десорберах - только мембран с диффузионным разделительным слоем, которые исключают попадание жидкой фазы в газовую [4-7]. И в последнем случае требования к мембранам возрастают, а именно, мембрана должна быть высокопроизводительной по диоксиду углерода, устойчива к воздействию высоких давлений и температур. Этим требованиям в полной мере удовлетворяют композиционные мембраны на основе поли[1- (триметилсилил)-1- пропин]а (ПТМСП), имеющего наивысшие из всех известных полимеров коэффициенты газопроницаемости (для СО2 - 30000 Баррер) и Тст>300 °С [8-10]. Высокая газопроницаемость ПТМСП определяются, прежде всего, структурной организацией свободного объема этого полимерного стекла - рекордно высокая доля неравновесного (неотрелаксированного) свободного объема на уровне 20-26%, образуемого системой сообщающихся «нанопустот» размером около 1 нм. На основе ПТМСП созданы плоские мембраны с производительностью по СО2

3 2

~ 30 м /м -ч-атм [11]. Однако, для создания контакторов - десорберов, конкурентных известным аппаратам, необходимо применение не плоских, а половолоконных (капиллярных) мембран, чтобы развивать высокую удельную поверхность контакта разделения газ - жидкость

© Волков В.В., Бильдюкевич А.В., Филиппов А.Н., Воротынцев И.В., Дибров Г.А., Усоский В.В., Касперчик В.В., Василевский В.П., Новицкий Э.Г., 2012.

2 3

(>10000 м /м объема аппарата). Поэтому задача настоящей работы состояла в исследовании возможности получения композиционных мембран с диффузионным слоем из ПТМСП, сочетающем высокую проницаемость по диоксиду углерода с высокой термостойкостью и барьерными свойствами по отношению к компонентам адсорбционных растворов (алканола-мины, вода). В патенте США [10] описана композиционная половолоконная мембрана на основе ПТМСП. Мембрана состоит из пористой подложки в виде полипропиленовых или керамических полых волокон, на которые нанесена асимметричная мембрана методом погружения исходной половолоконной пористой мембраны в раствор ПТМСП в изопропиловом спирте с последующим осаждением в этаноле и сушкой. Мембрана на основе полипропиленовой подложки имеет максимальную производительность по CO2 - 19,3 и по N2 - 5,8 м •м-2^ч-1^атм.-1 и исключает течение раствора абсорбента при давлениях жидкости до 37 атм. из жидкой фазы в газовую. Расчетная толщина разделительного слоя - около 4 мкм. Относительно невысокая проницаемость таких мембран, видимо, связана со структурой подложек. Более широко описаны композиционные мембраны на основе ПТМСП плоского формата [12, 13]. Композиционная мембрана на основе ПТМСП, предназначенная для разделения углеводородов фракций С1 - С4 [13]. Мембрана включает пористую подложку из полиэфир-сульфона и селективный слой из ПТМСП. Мембрана получена методом погружения, при котором подложка протягивается, касаясь поверхности раствора ПТМСП в толуоле с концентрацией полимера 5%. Таким образом получают композиционные мембраны с одним и более слоями ПТМСП. Газопроницаемость образца мембраны с двухслойным покрытием состав-

3 2 1 1

ляла по N2 - 2,4 по CH4 - 5,5, по С3Н8 - 13,0 м •м- •ч- •атм.- По оценке авторов это соответствует расчетной толщине разделительного слоя ПТМСП - 7 мкм.

Высокая проницаемость ПТМСП по СО2 (мембрана из этого полимера с толщиной диффузионного слоя 1 мкм будет иметь производительность около 80 м3-м-2-ч-1-атм.-1) ставит две проблемы. С одной стороны, подложка для такой мембраны должна обеспечить высокий поток газа, а значит, иметь поры размером десятые доли микрона, а с другой - размер этих пор должен иметь достаточно узкое распределение, причем верхняя граница среднего диаметра пор не должна превышать значения ~0,3 мкм, чтобы обеспечить возможность формования ультратонкого слоя ПТМСП [11]. И, наконец, материал подложки должен быть устойчив к действию абсорбентов - водных растворов алканоламинов (рН >12) при температурах до 120 °С и давлениях до 40 атм. [14].

В предлагаемой статье представлены результаты исследования процессов формования композиционных мембран с использованием в качестве суппорта половолоконных (капиллярных) мембран из полисульфона и в качестве диффузионного (разделительного слоя) - по-ли[1- (триметилсилил)-1- пропин]а.

Эксперимент

Материалы

В работе были использованы следующие материалы: полисульфон (ПС) марки ULTRASONS (фирма BASF, ФРГ), ^№-диметилацетамид (ДМАА) (BASF, ФРГ), полиэти-ленгликоль (ПЭГ) с молекулярной массой 400 (polyglycol-400, Clariant, ФРГ), ПТМСП синтезирован в лаборатории "Синтеза селективно-проницаемых полимеров" ИНХС РАН (зав. лаб. ИНХС РАН В.С.Хотимский) по методике, описанной в

работе [9], Mw = 1,2-106, MJMn = 2,5, [ц] = 6,0 дл/г. Гексан квалификации ХЧ (фирма ХИММЕД, РФ).

Получение половолоконной подложки из полисульфона (ПС)

Формование капиллярных мембран из прядильных растворов осуществляли на лабораторном стенде. Раствор готовили в реакторе с мешалкой, скорость перемешивания 400 об./мин. Температура приготовления раствора - 120 оС, время приготовления - 5 часов. Формование полого волокна проводили по сухо-мокрому методу, при котором волокно формуется вначале на воздухе под действием внутреннего осадителя (воды), а далее в водной осадительной ванне с температурой 12-15 о С. Предварительно отвакуумированные по-

ливочный раствор и внутренний осадитель подавались в кольцевую фильеру давлением сжатого воздуха. Режимы формования варьировались по следующим параметрам: давление раствора полимера (Р пол), давление осадителя (Р ос), температура внутреннего осадителя (Т), расстояние от фильеры до зеркала воды в наружной осадительной ванне (Н). При тестировании полученных волокон определяли гидравлическую проницаемость и геометрические характеристики. Результаты нескольких экспериментов представлены в табл.1. Для формования полых волокон с диффузионным слоем использованы подложки с проницаемостью по воде 150-200 (ПС-50) и 700-800 (ПС-100) л/м2ч. По результатам калибровки образцов модельными растворами поливинилпирролидона определен номинальный молекулярно-массовый предел задержания, который составил 50 и 100 кДа соответственно.

Внутренний диаметр половолоконного ультрафильтра 950-1050 мкм, средняя толщина стенок - 280 мкм. Размер пор с внутренней (селективной) стороны не более 0,02-0,05 мкм, с наружной >10 мкм. Для сохранения качества мембран в процессе последующих операций (или хранения) полые волокна импрегнировались глицерином.

Получение композиционных мембран.

Для исследования процесса формования были выбраны ультрафильтрационные мембраны с высокой водопроницаемостью - ПС-100. Первая операция формования композиционной мембраны - удаление глицерина из половолоконной подложки. Поскольку прямое удаление глицерина может привести к «схлопыванию» внутренних пор половолоконной подложки, удаление проводили методом последовательной замены растворителями с уменьшающимся поверхностным натяжением [15]. Волокна сначала вымачивали в воде для замены глицерина, затем в этиловом спирте для удаления воды и, наконец, в неполярном гексане [16]. Финишную сушку проводили при температуре 23 ±2 °С.

Раствор ПТМСП для формования диффузионного слоя композиционной мембраны получали растворением полимера с молекулярной массой 1,2-106 в гексане. Концентрация ПТМСП 0,5^0,7 % масс. Выбор растворителя определен с учетом нерастворимости в нем полисульфона, что обеспечивает сохранение размеров и конфигурации внутренних пор по-ловолоконной подложки. Формование композиционной мембраны осуществляли с применением напорного способа введения формовочного раствора внутрь полого волокна. Полое волокно длиной 20 см закрепляли вертикально, и во внутреннюю полость шприцом вводили формовочный раствор. После заполнения внутреннего объема раствором (появление сплошной струи на выходе) концы волокна герметизировали с помощью специальных зажимов и экспонировали волокно при комнатой температуре в течение фиксированного времени. После чего сливали остатки раствора, внутреннюю полость волокна продували воздухом и сушили до постоянной массы при температуре 23±2 °С. Результаты влияния концентрации формовочного раствора и времени экспозиции на газопроницаемость (СО2 и N2) приведены в табл. 2. Измерение газопроницаемости: проводили при комнатной температуре на приборе, в основе работы которого лежит манометрический метод измерения расхода газа прошедшего через испытуемую мембрану. Этот метод основан на измерении времени Т нарастания давления газа в предварительно откачанном калиброванном объеме V на величину ДР=Р2-Р1. При рабочей площади мембраны £, перепаде давления на мембране Р проницаемость мембраны определяется выражением:

РП- (1)

Я•1 ■Рвх

При проведении измерения соблюдается условие: Др << рвх.

Обсуждение результатов

Половолоконнаяультрафильтрационная мембрана (капиллярная подложка).

Из данных табл. 1 следует, что наименьшей гидравлической проницаемостью характеризуются волокна, полученные из поливочного раствора с содержанием полимера 23%.

Однако, здесь нужно отметить, что более универсальное значение для качества полого волокна имеет соотношение компонентов прядильного раствора. С увеличением значений Спс/Спэг наблюдается тенденция увеличения производительности по воде, а оптимальным является значение 24/25. Увеличение температуры внутреннего осадителя с 60°С до 80°С, как правило, приводит к увеличению гидравлической проницаемости волокон, а увеличение расстояния от фильеры до зеркала наружной осадительной ванны с 60 см до 80 см приводит к ее закономерному снижению. Увеличение давления внутреннего осадителя в процессе формования, при прочих равных условиях, приводит к повышению гидравлической проницаемости волокон, поскольку внутренняя осадительная ванна глубже проникает в стенки волокна и количество пор растет. Изменение давления полимера с 1,5 атм. до 2,0 атм. оказывает не такое однозначное влияние на гидравлическую проницаемость волокон: в зависимости от режима формования ее значение может как увеличиваться, так и уменьшаться. Геометрические характеристики волокон зависят от параметров режима формования незначительно: диаметр внутреннего отверстия волокна изменялся от ~ 1 мм до ~ 1,1 мм, а толщина стенки -от 230 мкм до 280 мкм. Наличие на внутренней поверхности половолоконной мембраны пор, размер которых на два с лишним порядка меньше, чем у наружных, свидетельствует об асимметричной структуре стенок капилляров.

Таблица 1

Гидравлическая проницаемость полых волокон, полученных из растворов с различной концентрации полисульфона

Режим формования Состав прядильного раствора , ПС/ПЭГ (%) масс.

Р А пол Р А ос Н, см 23/25 24/25 25/25 26/25

Проницаемость по воде л/(м2ч)

Температура внутреннего осадителя 80оС

1,5 0,35 60 240 530 420 500

1,5 0,35 80 210 450 340 415

1,5 0,5 60 350 750 590 450

1,5 0,5 80 330 650 400 550

2,0 0,35 60 185 650 630 380

2,0 0,35 80 180 540 510 390

2,0 0,5 60 260 720 700 540

2,0 0,5 80 270 750 520 450

Проницаемость по воде л/(м-2ч-1)

Температура внутреннего осадителя 60оС

1,5 0,35 60 220 360 480 420

1,5 0,35 80 200 400 260 400

1,5 0,5 60 330 480 580 450

1,5 0,5 80 311 580 470 520

2,0 0,35 60 175 270 350 480

2,0 0,35 80 170 320 530 410

2,0 0,5 60 250 420 560 660

2,0 0,5 80 260 470 550 420

Композиционные половолоконные мембраны с диффузионным слоем из ПТМСП. Данные по результатам изучения влияния условий формования композиционных мембран (КМ) на основе ультрафильтрационных капиллярных мембран из ПС и ПТМСП приведены табл. 2 и 3.

Таблица 2

Газопроницаемость КМ - 1

Мембрана Исходная мембрана ПС-100 1 слой: 0,5% масс. ПТМСП в гексане, экспозиция 1 мин. 2 слой: 0,5% масс. ПТМСП в гексане, экспозиция 15 мин.

Р/1№), м(н.у.)3 (м2-ч-атм)-1 27,46 3,28 0,59

Р/1(С02), м(н.у.)3 (м2-ч-атм)-1 23,12 3,46 1,23

а(ТО2/^) 0,84 1,05 2,08

Данные табл. 2 свидетельствуют, что течение газов отвечает кнудсеновской модели диффузии газов, согласно которой Di/Dj=(Mj/Mif'5. Расчетное значение этого соотношения составляет 0,79, что согласуется с экспериментальными данными табл. 2. Уже первое нанесение слоя ПТМСП резко снижает газопроницаемость КМ - 1, а кнудсеновская диффузия практически переходит в перенос газов по модели растворение - диффузия, что еще более наглядно после второго нанесения полимера. Аналогичную картину представляют данные табл. 3. Видно, что увеличение концентрации ПТМСП практически не сказывается на газопроницаемости первого слоя, а нанесение третьего слоя уже реализует газоразделительные свойства ПТМСП.

Таблица3

Газопроницаемость КМ - 2

Мембрана Исходная мембрана ПС-100 1 слой: 0,7% масс. ПТМСП в гексане, экспозиция 1 мин. 2 слой: 0,7% масс. ПТМСП в гексане,

2 нанесения, экспозиция по 15 мин.

Р/1№), м(н.у.)3-(м2-ч-атм)-1 26,90 2,98 0,07

Р/1(С02), м(н.у.)3* (м2-ч-атм)-1 23,94 3,28 0,26

а(ТО2/^) 0,89 1,10 3,5

Таким образом, созданная система представляет собой половолоконную ультрафильтрационную мембрану на внутреннюю поверхность которой нанесен слой нанопористой полимерной пленки из ПТМСП. Ввиду сравнительно небольшого количества газа и его полной растворимости в жидкости, последнюю можно считать несжимаемой. Для описания течения насыщенной газом вязкой несжимаемой жидкости в каждом отдельном полом волокне можно использовать уравнения медленного течения Стокса. Профиль скорости жидкости определяется независимо из решения краевой задачи внутри цилиндрического капилляра для системы уравнений Стокса и несжимаемости при задании граничных условий проскальзывания на внутренней поверхности цилиндра. После этого определяется подходящий тангенциальный поток газа вблизи стенки нанопористой мембраны, который является чисто конвективным в направлении течения жидкости. По длине волокна имеется постоянный градиент давления. Давление вне волокна постоянно по его длине и несколько меньше, чем давление на выходе из волокна. Система находится при повышенной температуре (до 100 °С). Первый слой (нанопористая мембрана) контактирует с жидкостью (абсорбентом на основе алканола-мина, например, МЕА) с растворенным в ней газом и пропускает газ и пары жидкости, но

гидродинамическая проницаемость жидкости (проницаемость в виде жидкой фазы) отсутствует. Второй пористый слой полого волокна (УФ мембрана) служит подложкой для тонкого нанопористого слоя и тоже принимает участие в массопереносе. Таким образом, полое волокно представляет собой бислойную мембрану и поток десорбированного из несущей жидкости газа описывается уравнениями конвективной диффузии при повышенной температуре - при этом общее сопротивление системы потоку газа определяется как сумма сопротивлений этих двух слоев, для каждого из которых конвективная скорость газа пропорциональна приложенному перепаду давления на нем. Десорбированный газ отводится из системы самотеком, или сдувается потоком того же газа, который направлен в сторону, противоположную направлению течения жидкости (в этом случае имеется градиент давления в сдувающем потоке). Отсюда следует, что на основании уравнений Стокса, Нернста-Планка и Дарси может быть разработана математическая модель мембранной десорбции газа (регенерации жидкого абсорбента), записаны системы определяющих уравнений и граничных условий, составлена разностная схема для вычислительных экспериментов.

Выводы

Разработаны методы формования асимметричных половолоконных ультрафильтрационных мембран из полисульфона, изучены факторы, влияющие на их трансортные характеристики. Показано, что мембраны подобной структуры могут быть применены в качестве подложек для формования композиционных мембран с диффузионным слоем из поли[1-(триметилсилил)-1-пропин]а. Изучены параметры формования композиционных мембран (концентрация формовочного раствора, время экспозиции нанесенного слоя и количество слоев для получения композиционных мембран, реализующей газоразделительные свойства ПТМСП. Определены факторы, необходимые для написания модели процесса десорбции диоксида углерода из его растворов в водном моноэтаноламине.

Исследование выполнено при финансовой поддержке РФФИ в рамках научного проекта № 12-08-90010-Бел-а

Библиографический список

1. Yang H., Xu Z., Fan M., Gupta R., Slimane R.B., Bland A.E., Wright I. Progress in carbon dioxide separation and capture: A review. Journal of Environmental Sciences 20 (2008), 14-27.

2. Figueroa J.D., Fout T., Plasynski S., Mcllvried H., Srivastava R.D. Advances in CO2 capture technology - The U.S. Department of energy's carbon sequestration program. International Journal of Greenhouse Gas Control 2 (2008), 9-20.

3. Jassim M.S., Rochelle G.T. Innovative absorber/stripper configuration for CO2 capture by aqueous monoethanolamine. Industrial and Engineering Chemistry Research 45 (2006), 2465-2472.

4. Klaassen R., Feron P.H.M., Jansen A.E. Membrane contactor applications. Desalination 224 (2008), 81-87.

5. Qi Z., Cussler E.L. Microporous hollow fibers for gas absorption. Part 1: mass transfer in the liquid. Journal of Membrane Science 23 (1985), 321-332.

6. Qi Z., Cussler E.L Microporous hollow fibers for gas absorption. Part 2: mass transfer across the membrane. Journal of Membrane Science 23 (1985), 333-345.

7. deMontigny D., Tontiwachwuthikul P., Chakma A. Comparing the absorption performance of packed columns and membrane contactors. Industrial and Engineering Chemistry Research 44 (2005), 5726-5732.

8. Masuda T., Isobe E., Higashimura T., Takada K. Journal of Amarican Chemical Society. 1983; 105/7473.

9. Khotimsky V. S., Tchirkova V., Litvinova G., Rebrov I., Bondarenko N. Poly[1-(trimethylgermyl)-1-propyne] and Poly[1- (trimethylsilyl)-1-propyne] with Various Geometries:

10.Their Synthesis and Properties. Journal of Polymer Science: Part A: Polymer Chemistry, Vol. 41, 2133-2155 (2003).

11.P.H.M. Feron, V. Volkov, V. Khotimsky, V. Teplyakov. Membrane gas separation. US Patent 7591878. Sep. 22. 2009.

12.Dibrov G., Novitskii E., Vasilevskii V., Bazhenov S., Volkov V. High-flux composite PTMSP membranes with long-term stable characteristics at elevated temperatures and pressures. Abstracts, Euromembranes, Sep. 2012.

13.Claesa S., Vandezande P., Mullens S., Leysen R., K. De Sitter, A. Andersson, F.H.J. Maurer, H. Van den Rul, R. Peetersd, M.K. Van Bael. High flux composite PTMSP-silica nanohybrid membranes for the pervaporation of ethanol/water mixtures. Journal of Membrane Science 351 (2010) 160-16.

14.Lora G. Toy. Natural gas treatment process using PTMSP membrane. US Patent № 5501722, 03.26.1996.

15.Трусов А.Н. Регенерация абсорбентов углекислого газа в мембранных контакторах высокого давления. Дисс. 2010, Москва.

16.W. MacDonald, C.-Y. Pan, Method for drying water-wet membranes / U.S. Patent 3842515, 1974.

I. Pinnau and B. D. Freeman, Formation and Modification of Polymeric Membranes Overview, In Membrane Formation and Modification // ACS Symposium Series; American Chemical Society: Washington, DC, 1999.

17.Baker R.W. Membrane Technology and Applications // Wiley, Chichester, 2004.

Дата поступления в редакцию 25.10.2012

V.V. Volkov1, A.V. Bildukevich2, A.N. Filippov3, I.V. Vorotyntsev4, G.A. Dibrov1, V.V. Usoskiy 2, V.P. Kasperchik 2, V.P. Vasilevsky 1, E.G. Novitsky 1

COMPOSITE HOLLOW FIBER MEMBRANES WITH DIFFUSION LAYERS FROM POLY[1-(TRIMETHYLSYLIL)1-PROPYNE]

A.V. Topchiev Institute of Petrochemical Synthesis RAS, Russia1 , Institute of Physical Organic Chemistry, National Academy of Sciences, Belarus2 , I.M. Gubkin Russian State University of Oil and Gas, Russia , Nizhniy Novgorod state technical university n.a. R.E. Alexeev, Russia4

The application of membrane gas-liquid contactor is one of the important ways in regeneration technology of absorbents saturated with carbon dioxide. The main element which determines the effectiveness of these devices is the membrane, hollow fiber, in the first place, as they allow to create the most advanced devices with a high surface area (> 10 000 m2/m3 of the apparatus.). In this work the results of the creation of hollow-fiber composite membranes are described. Asymmetric polysulfone ultrafiltration membranes were used as support, poly[1-(trimethylsylil)1-propyne] as a diffusion layer.

Key words: carbon dioxide, membrane contactor-desorber, polymer membranes, asymmetric and composite membranes.