CC BY
14
Компенсация температурных удлинений в системах централизованного горячего водоснабжения изготовленных из полиэтиленовых трубопроводов
А.В. Рубцов, П.П. Кондауров Волгоградский государственный технический университет Институт архитектуры и строительства
Аннотация: В статье рассматривается сравнение полиэтиленовых трубопроводов и стальных. Приведено определение коэффициента температурного линейного расширения для полиэтиленовых трубопроводов. Был проведен анализ существующих методик по определению линейных размеров компенсаторов и их компенсирующей способности. Анализ полученных зависимостей показал, что расчетная компенсирующая способность, в ряде случаев, превышает геометрические размеры компенсатора. Определена методика определения компенсирующей способности.
Ключевые слова: коэффициент температурного линейного расширения, линейный размер компенсатора, полиэтиленовый трубопровод, компенсирующая способность.
В настоящее время, в большинстве крупных городов, снабжение горячей водой потребителей осуществляется от центральных тепловых пунктов (ЦТП) с распределением по сетям централизованного горячего водоснабжения. На пример город Волгоград имеет 319 ЦТП с суммарной протяженностью сетей горячего водоснабжения - 396 км. Большая часть сетей выполнена из стальных оцинкованных трубопроводов по ГОСТ 326275*. Процент износа составляет 67%, при среднем сроке службы не более 10 лет. Малый срок службы связан с отсутствием химической подготовки и деаэрации исходной воды, как следствие, высокая скорость коррозии материала труб и отложения солей жесткости на стенках трубопровода.
Альтернативой стальным трубопроводам в системах горячего водоснабжения могут стать полиэтиленовые трубопроводы из термопластов PE-RT по ГОСТ 32415-2013. К преимуществам полиэтиленов трубопроводов можно отнести:
• коррозионную устойчивость, что обеспечивает стабильные гидравлические характеристики и герметичность системы на протяжении всего срока службы, который составляет 50 лет;
• диэлектрические свойства, препятствующие протеканию электрической коррозии;
• пластичность, которая позволяет выполнять монтаж трубопроводов с использованием специальных фитингов ускоряющих монтаж, а также обеспечивается минимальная вероятность разрушения трубопровода при замерзании жидкости;
• плотность материала в 10 раз меньше чем у стали, поэтому трубы имеют малый вес и не требуют тяжелого подъемного оборудования при монтаже и транспортировке. Небольшой вес облегчает монтажные работы, особенно в стесненных условиях.
• низкая теплопроводность (0,36 Вт/мК), что позволяет уменьшить толщину тепловой изоляции по сравнению со стальными трубопроводами.
К недостаткам можно отнести: низкую стойкость к механическим повреждениям, горючесть материала трубопровода,
кислородопроницаемость.
Существенным препятствием для широкого использования таких трубопроводов в технике теплоснабжения является высокий коэффициент температурного линейного расширения. Так же отсутствуют справочные данные необходимые для выполнения механического расчета трубопроводов из термопластов, в частности нет информации о предельных расстояниях между неподвижными опорами при канальной и внутренней прокладке, отсутствует методика определения линейных размеров радиальных компенсаторов. В связи с этим авторами были проведены натурные эксперименты для получения требуемых данных.
Исследования проводились для полиэтиленового трубопровода PE-RT диаметром 32 мм и 40 мм. Диапазон температур от 31 до 85 °С. Измерение температурного удлинения выполнялось индикатором часового типа ИЧ 10 ГОСТ 577-68, класс точности 1.
Анализ полученных данных показал, что экспериментальные значения не значительно отличаются от значений заявленных заводом-изготовителем, 1,8 10-4/K.
аЛ/'С k 0,25
0,20 0,18
0,15 0,10 0,05
0 5 10 15 20 25 JO J5 40 45 50 55 60 At, 'С
Рис. 1. -Экспериментальные значения коэффициента теплового линейного
расширения
Ввиду значительной разницы между коэффициентами линейного расширение полиэтилена и стали (более чем в 15 раз), требуется другой подход в части методов компенсации температурных деформаций.
При бесканальной прокладке полиэтиленовых трубопроводов, предусматривается режим работы трубопровода с возникновением знакопеременных усилий в теле трубы, без монтажа дополнительных компенсирующих устройств. Прокладка трубопроводов в подвалах зданий (системы ГВС) и канальная прокладка требует компенсации линейных
:
удлинений. Один из вариантов - использование радиальных компенсаторов (П, Г - образных) [1,2].
Был проведен анализ существующих методик по определению линейных размеров компенсаторов и их компенсирующей способности.
В соответствии с СП 40-102-2000 компенсирующая способность П-образного компенсатора определяется по формуле:
М1 =-У-(9,4г3 + 14,9г 2Ь + 7,8Ь 2 + 1,3Ь3),
0,25Е0к0у '
(1)
где М1 - максимально допустимое продольное перемещение трубопровода от действия температуры, которое может быть воспринято компенсатором, м;
к - вылет компенсатора, м; г - радиус изгиба отводов компенсатора, м; Ь - длина прямого участка компенсатора, м; О - наружный диаметр труб, м;
[а] - допустимое напряжение из условий длительной прочности, МПа. Результаты расчета приведены на рис.3,4.
Рис. 2. - Схема П-образного компенсатора
:
Рис. 3. - График компенсирующей способности П-образного компенсатора при соотношении Ь^ = 0,5
Рис. 4. - График компенсирующей способности П-образного компенсатора при соотношении Ь^ = 1
Анализ полученных зависимостей показал, что расчетная компенсирующая способность, в ряде случаев, превышает геометрические размеры компенсатора [3]. Например, компенсирующая способность компенсатора с размерами ЫЬ=2/1 м для трубы диаметром 110 мм соответствует 0,9 м, что невозможно добиться на практике, так как ширина полки всего 1 м. Исходя из полученных результатов, можно сделать вывод, что данная методика не подходит для применения на практике.
Минимально допустимый радиус изгиба полиэтиленовой трубы равен 25 диаметров. В этом случае идеальной конфигурацией радиального компенсатора был бы компенсатор петлеобразной формы. Изготовление такого компенсатора невозможно в полевых условиях, поэтому можно допустить, что П-образный компенсатор с параметрами к = Ь = 25d, приближен к эталонной форме.
Ввиду особенностей монтажа П-образного компенсатора из полиэтиленовых труб с использованием фитингов, его компенсирующая способность не может быть больше чем % от ширины полки компенсатора, то есть АЬ = 12d.
Исходя, из этих условий были рассчитаны параметры компенсаторов и их компенсирующая способность в зависимости от диаметра.
Результаты сведены в таблицу 1.
Таблица № 1
Линейные размеры компенсатора
Вылет, полка компенсатора, Ь = Ь=25^ м Наружный диаметр трубопровода, ^ мм Компенсирующая способность компенсатора, ЛЬ, мм
0,25 10 120
0,30 12 144
0,40 16 192
0,50 20 240
0,63 25 300
0,80 32 384
1 40 480
1,25 50 600
1,58 63 756
1,88 75 900
2,25 90 1080
2,75 110 1320
3,13 125 1500
3,50 140 1680
4 160 1920
4,50 180 2160
5 200 2400
5,63 225 2700
6,25 250 3000
Полученные значения по компенсирующей способности хорошо коррелируются с экспериментальными данными, полученными при проведении натурных опытов для диаметров трубопроводов 32, 40, 50 мм.
Литература
1. Беляйкина И.В., Витальев В.П., Громов Н.К. Водяные тепловые сети: Справочное пособие по проектированию. М.: Энергоатомиздат, 1988. 376 с.
2. Ионин А.А., Хлыбов Б.М., Братенков Б.М., Терлецкая Е.Н. Теплоснабжение. М.: Стройиздат, 1982. 336 с.
3. Окопный Ю.А., Радин В.П., Чирков В.П. Механика материалов и конструкций. М.: Машиностроение, 2001. 408 с.
4. Серебренников А. А., Лавров И. Г. Определение допустимых радиусов изгиба труб из полиэтилена ПЭ80 в зависимости от температурного фактора // Нефть и газ, 2007, № 2, 42-44 с.
5. Соколов Е.Я. Теплофикация и тепловые сети. 7 изд. М.: МЭИ, 2001.
472 с.
6. Бабенко Ф.И., Федоров Ю.Ю., Саввина А.В. Температурные ограничения по применению армированных полиэтиленовых труб для газопроводов в условиях холодного климата // Инженерный вестник Дона, 2015, №3 URL: ivdon.ru/magazine/archive/n3y2015/3102.
7. Саввинова М.Е., Петухова Е.С. Выбор перспективных наполнителей для полиэтиленов ПЭ80Б и ПЭ2НТ11 // Инженерный вестник Дона, 2013, №1 URL: ivdon.ru/magazine/archive/n1y2013/1518.
8. Методические рекомендации по проектированию и монтажу системы трубопроводов Chevron Thermo, 2016. 46с.
9. Boros S. Long-term hydrostatic strength and design of thermoplastic piping compounds // Journal of ASTM International. 2011. Vol. 8, Iss. 9. pp. 5772.
10. Fallatah G., Dobbs N., Gibson A. Long term creep and stress rupture of aramid fibre // Plastics, Rubber and Composites. 2007. Vol. 36, № 9. pp. 403-412.
11. Venkatraman S., Kleiner L. Properties of three types of crosslinked polyethylene // Advances in Polymer Technology. 1989. Vol. 9, Iss. 3. pp. 265270.
References
1. Belyaykina I.V., Vital'ev V.P., Gromov N.K. Vodyanye teplovye seti: Spravochnoe posobie po proektirovaniyu [Water heating networks: a design reference manual]. M.: Energoatomizdat, 1988. 376 p.
2. Ionin A. A., Khlybov B.M., Bratenkov B.M., Terletskaya E.N. Teplosnabzhenie [Heat supply]. M.: Stroyizdat, 1982. 336 p.
3. Okopnyy Yu.A., Radin V.P., Chirkov V.P. Mekhanika materialov i konstruktsiy [Mechanics of materials and structures]. M.: Mashinostroenie, 2001. 408 p.
4. Serebrennikov A. A., Lavrov I. G. Neft' i gaz, 2007, № 2, 42-44 pp.
5. Sokolov E.Ya. Teplofikatsiya i teplovye seti [Heat and heat networks]. 7 izd. M.: MEI, 2001. 472 p.
6. Babenko F.I., Fedorov Yu.Yu., Savvina A.V. Inzenernyj vestnik Dona (Rus), 2015, №3. URL: ivdon.ru/magazine/archive/n3y2015/3102/.
7. Savvinova M.E., Petukhova E.S. Inzenernyj vestnik Dona (Rus), 2013, №1. URL: ivdon.ru/magazine/archive/n1y2013/1518/.
8. Metodicheskie rekomendatsii po proektirovaniyu i montazhu sistemy truboprovodov [Guidelines for the design and installation of piping systems]. Chevron Thermo, 2016. 46s.
9. Boros S. Journal of ASTM International. 2011. Vol. 8, Iss. 9. pp. 57-72.
10. Fallatah G., Dobbs N., Gibson A. Plastics, Rubber and Composites. 2007. Vol. 36, № 9. pp. 403-412.
11. Venkatraman S., Kleiner L. Advances in Polymer Technology. 1989. Vol. 9, Iss. 3. pp. 265-270.
