CC BY
21
ИЗВЕСТИЯ
ТОМСКОГО ОРДЕНА ТРУДОВОГО КРАСНОГО ЗНАМЕНИ ПОЛИТЕХНИЧЕСКОГО ИНСТИТУТА имени С. М. КИРОВА
Том 211 1970
К ВЫБОРУ ГЕОМЕТРИИ ЗУБЦОВОЙ ЗОНЫ СТАТОРА УДАРНОГО
ГЕНЕРАТОРА
(Представлена научным семинаром НИИ АЭМ)
Г. А. СИПАЙЛОВ, К. А. ХОРЬКОВ, В. 3. ХОРЬКОВА, В. С. БАКЛИН,
В. И. АНДРЕЕВ
В настоящее время увеличение мощности отдельного ударного генератора является очередной задачей исследования электромашиностроителей. Ударные генераторы предельных мощностей требуются не только для лабораторий разрывных мощностей, но и для проведения современных научных исследований в области физики твердого тела, плазмы, ускорительной техники и т. д.
Современные ударные генераторы изготовляются на базе существующих турбогенераторов. Вопросы проектирования турбогенераторов разработаны достаточно полно, и это существенно облегчает задачу создания ударных генераторов. Однако ряд вопросов, связанных с индивидуальными особенностями этих машин, определяемыми условиями их работы, требуют дальнейшего исследования и решения. Например, не решен окончательно вопрос о проектировании зубцовой зоны статора: четкие рекомендации по выбору числа пазов статора, соотношения между шириной паза и зубцовым шагом, соотношения между высотой паза и его шириной отсутствуют.
Имеющиеся рекомендации [1, 3, 4 1 сводятся в основном к следующему:
1. Число витков статора должно быть по возможности малым, а магнитный поток по возможности большим.
2. Глубина пазов должна быть по возможности малой, а их ширина по возможности большой.
Высоту пазов статора ударного генератора в настоящее время принято уменьшать в 1,7—2,5 раза [2], а отношение высоты паза к его ширине принимать равным 2 (по сравнению с 10 для турбогенераторов), [3, 41. Например, такую геометрию паза имеют: генератор Капицы — Костенко 131, ударные генераторы завода «Электросила» [4, 5, 6 ], генераторы фирм Oerlikon [71, l^estinghouse [81, Siemens— Schuchert-werke [91 и др. Однако является ли такая геометрия паза оптимальной, окончательно не решено.
Существует ряд высказываний, предостерегающих против чрезмерного снижения высоты паза. В [101 указывается на возрастание затухания свободных составляющих тока короткого замыкания вследствие увеличения активного сопротивления обмотки статора при уменьшении объема меди в пазу, а в [11 1 указывается на возрастание толщины клина с ростом ширины паза статора, т. е. на возрастание доли рассеяния по высоте клина. Ранее нами исследовалось отношение высоты паза к его ширине [12] и были получены результаты, близкие к рекомендациям [3, 4]. Однако при расчетах нами не ставились жесткие ограничения по плотности тока в пазу и по максимально допустимому напряжению на зажимах машины.
В настоящей работе излагаются результаты более полного исследования геометрии зубцовой зоны генератора ударной мощности с помощью ЭЦВМ. При расчетах ставились ограничения по напряжению и плотности тока, учитывалось влияние толщины изоляции и толщины клина на заполнение паза медью, учитывалось влияние насыщения на проводимость потоков пазового рассеяния. Расчеты проводились для ряда значений индукции в воздушном зазоре машины.
При выводе уравнений, на основании которых составлялась программа для расчета, была использована методика расчета турбогенераторов [13, 14].
В качестве критерия эффективности рассматриваемых вариантов принимается величина энергии, отдаваемой ударным генератором индуктивной нагрузке с согласованным сопротивлением. Очевидно, что эта энергия составляет одну четвертую часть энергии, которую может запасти обмотка статора генератора при внезапном коротком замыкании.
Ш — _1_ 7УД — -1 7УД ( 1 А
н 4 —2^5—"" 16 ({)
где
л*уд — индуктивное сопротивление обмотки статора ударного генератора при внезапном коротком замыкании в первые моменты времени;
/уд — амплитуда тока в первый полупериод внезапного замыкания генератора на нагрузку; / — частота тока.
Амплитуда тока определяется как
т _ 2У2Укъ (0Л
2уД ' №
где
2УД = гг + /худ— полное сопротивление обмотки статора; и — действующее значение напряжения на зажимах генератора с учетом форсировки возбуждения; к3 — коэффициент затухания тока. Величина коэффициента затухания тока зависит от соотношения между индуктивным и активным сопротивлениями обмотки статора. Очевидно, что значения коэффициента затухания уменьшаются при уменьшении сечения меди обмотки.
V = 4,44^^/Ф, (3)
где
К7! — число последовательно соединенных витков обмотки статора. Для однофазной однослойной обмотки статора
= (4)
а — число параллельных ветвей обмотки статора; р — число пар полюсов машины; q — число пазов на полюс и фазу;
— обмоточный коэффициент статор ной обмотки; Ф — основной поток машины. Для машины с неявнополюсным ротором.
где
2?б — индукция в воздушном зазоре; х — полюсное деление статора; 4 — расчетная длина активной части машины.
Индуктивное сопротивление обмотки статора ударного генератора при внезапном коротком замыкании зависит от конструкции пазовой и лобовой
части обмотки, от величины фазной зоны и от наличия на роторе демпферной системы.
Однофазная обмотка статора, занимающая 2/3 полюсного деления, аналогична двум фазам трехфазной обмотки, поэтому
X ^ Х-у
*уд ---2- ' (6)
где
ха— индуктивное сверхпереходное сопротивление обмотки статора по продольной оси;
х2 — индуктивное сопротивление обратного следования фаз. При наличии мощной демпферной системы на роторе хулж 1, 15х5 [121. где х8 — индуктивное сопротивление рассеяния обмотки статора.
9
*в = 4я/>0 — , (7)
2л = К„ + кл + + Яд. (8)
Проводимость пазового рассеяния обмотки статора:
■ А«
3 ьп~^ь„
К , (9)
£ = (П)
где /гм1 — высота меди в пазу; Ьп — ширина паза;
Лк — высота клина и изоляции между клином и медью обмотки; кн — коэффициент насыщения, учитывающий уменьшение проводимости пазового рассеяния при увеличении насыщения зубца.
Величина коэффициента насыщения зависит от числа пазов на полюс и фазу, геометрии зубца, а также от величины потока рассеяния. Отношение высоты паза к его ширине обозначаем через
К •--= у , (10)
и II
а отношение ширины зубца к зубцовому шагу — через
Ь
Проводимость лобового рассеяния
= (12) 11
коэффициент, учитывающий тип обмотки и конструкцию лобовых частей. Для однослойной концентрической подразделенной обмотки, при числе заполненных пазов 2/3, величина /с2-=0,26. 6Э — коэффициент экранирования, учитывающий уменьшение рассеяния лобовой части при заключении ее в демпферные конуса. Величина коэффициента экранирования зависит от близости демпфирующих колец к меди обмотки и от их материала. Проводимость дифференциального рассеяния
где к^— коэффициент магнитной цепи, учитывающий влияние насыщения; к& — коэффициент воздушного зазора; б — величина воздушного зазора;
\2—проводимость рассеяния для зубцовых гармонических; Ав — проводимость рассеяния для пространственных гармонических. Проводимость по коронкам зубцов
= + (14)
При расчетах на ЭЦВМ предполагалось, что нам известны следующие основные размеры генератора:
т — полюсное деление статора;
1{ — расчетная длина активной части машины;
б — величина воздушного зазора;
Вг — максимально допустимая индукция в зубце статора.
Рассматривая двухполюсные ударные генераторы предельной мощности, мы исходим из следующих значений основных величин: т = 2,06 м, 8 = 0,03 м, 1г = 6,0 м. Индукция в наиболее узком сечении зубца статора принята равной 2,3 тл, а при форсировке возбуждения 2,65 и 3тл. При исследовании геометрии зуб-цовой зоны статора мы считаем, что ротор ударного генератора идеальный, то есть не ставим жестких ограничений по величине индукции в воздушном зазоре.
Ограничения по В& вводим при рекомендациях по выбору числа пазов на полюс и фазу статора в соответствующем разделе статьи. Отношение £ принято нами за одну из основных переменных величин. Оно связывает индукцию в воздушном зазоре машины с индукцией в наиболее узком сечении зубца
кс ох
где — коэффициент заполнения пакета сталью.
Кроме изменения отношения ширины зубца к зубцовому делению варьировались следующие параметры: отношение высоты паза к его ширине и число пазов на полюс и фазу.
Отношение ширины зубца к зубцовому делению изменялось в пределах 0,4—0,8; отношение высоты паза к его ширине изменялось в пределах 1 — 3,5; число пазов на полюс и фазу изменялось от 6 до 24.
Результаты расчета представлены в табл. 1—5.
Таблица 1
Результаты расчета ударного генератора с 2р—2, /=50,
т-2,06 м, 1\ =6 л, а=2, 1=0,4
N я К в0 {тл) Вг{тл) и (кв) Луд {ОМ) /уд (ка) / (а/мм2) ХРН {Мдж)
1 8 2 0,985 2,65 5,74 0,0148 1058 31,80 6,60
2 10 2 0,985 2,65 7,17 0,0189 1037 50,70 8,00
3 12 2 0,985 2,65 8,60 0,0234 999 73,70 9,30
4 14 2 0,985 2,65 10,0 0,0284 958 101,9 10,3
5 16 2 0,985 2,65 11,5 0,0337 917 135,8 11,2
6 18 2 0,985 2,65 12,9 0 0394 877 177,2 12,0
7 20 2 0,985 2,65 14,3 0,0455 836 227,7 12,6
8 22 2 0,985 2,65 15,8 0,0504 822 299,2 13,5
9 24 2 0,985 2,65 17,2 0,0564 790 384,2 13,9
10 26 2 0,985 2,65 18,7 0,0629 753 491,4 14,1
11 28 2 0,985 2,65 20,0 0,0697 715 631,9 14,1
12 8 3 0,985 2,65 5,70 0,0189 933 15,60 5,20
13 10 3 0,985 2,65 7,20 0,0247 795 24,10 6,20
14 12 3 0,985 2,65 8,60 0,0302 779 35,40 7,30
15 14 3 0,985 2,65 10,0 0,0357 768 49,80 8,30
16 16 3 0,985 2,65 11,5 0,0417 748 67,00 9,30
17 18 3 0,985 2,65 12,9 0,0481 728 88,10 10,1
18 20 3 0,985 2,65 14,3 0,0549 706 113,6 10,8
19 22 3 0,985 2,65 15,8 0,0621 683 144,9 11,5
20 26 3 0,985 2,65 18,7 0,0777 636 233,8 12,5
21 28 3 0,985 2,65 20,1 0,0859 613 298,9 12,8
22 30 3 0,985 2,65 21,5 0,0946 588 385,9 12,9
23 32 3 0,985 2,65 22,9 0,1029 565 510,3 13,0
Результаты расчета ударного генератора с 2Р—2, /—50 гц,
т--2,06 м, 1\ =6 м, а=2, ^--0,5
N я В0( тл) В2 (тл) и (кв Худ (ом) /уд (ка) / (а/мм2) XVИ (Мдж)
1 8 1 1,23 2,65 7,2 0,0086 1839 121 13,7
2 10 1 1,23 2,65 8,9 0,0113 2064 411 19,1
3 12 1 1,23 2,65 10,7 0,0144 1904 613 20.6
4 14 1 1,23 2,65 12,6 0,0178 1733 874 21,1
5 8 1,5 1,23 2,65 7,2 0,0113 1714 111 13,2
6 10 1,5 1,23 2,65 8,9 0,0144 1677 181 16,0
7 14 1,5 1,23 2,65 12,5 0,0210 1559 397 20,3
8 16 1,5 1,23 2,65 14,3 0,0250 1469 550 21,4
9 10 2 1,23 2,65 8,9 0,0133 1403 104 13,5
10 12 2 1,23 2,65 10,7 0,0216 1340 153 15,4
11 14 2 1,23 2,65 12,6 0,0249 1345 229 17,9
12 16 2 1,23 2,65 14,3 0,0290 1306 321 19,6
13 18 2 1,23 2,65 16,1 0,0336 1249 438 20,8
14 20 2 1,23 2,65 17,9 0,0384 1189 595 21,5
15 14 2,5 1,23 2,65 12,6 0,0294 1154 147 15,5
16 16 2,5 1,23 2,65 14,3 0,0348 1104 202 16,8
17 18 2,5 1,23 2,65 16,1 0,0384 1116 288 18,9
18 20 2,5 1,23 2,65 17,9 0,0433 1084 394 20,1
19 22 2,5 1,23 2,65 19,7 0,0486 1041 536 20,9
20 14 3 1,23 2,65 12,6 0,0326 1043 106 14,1
21 16 3 1,23 2,65 14,3 0,0383 1010 147 15,5
22 18 3 1,23 2,65 16,1 0,0445 973 199 16,7
23 20 3 1,23 2,65 17,9 0,0489 973 278 18,3
24 22 3 1,23 2,65 19,7 0,0543 952 382 19,5
25 24 3 1,23 2,65 21,5 0,0602 919 526 20,1
26 18 3,5 1,23 2,65 16,1 0,0483 901 153 15,5
27 20 3,5 1,23 2,65 17,9 0,0552 870 205 16,6
28 22 3,5 1,23 2,65 19,7 0,0624 840 276 17,4
29 24 3,5 1,23 2,-65 21,5 0,0665 846 394 18,9
Т а б лица 3
Результаты расчета ударного генератора с 2Р 2, / -50 гц,
т=2,06 ж, 1\ -" 6 л/, а —2,
N <7 к, В0 (тл) В2 (тл) и (кв) Худ (ом) /уд (ка) / (а/мм2) XVн (Мдж)
1 8 1 1,48 2,65 8,60 0,0069 3181 628 27,8
2 10 1 1,48 2,65 10,76 0,0095 2778 987 29,2
3 12 1 1,48 2,65 12,91 0,0120 2435 1496 28,9
4 14 1 1,48 2,65 15,06 0,0150 2079 2200 26,5
5 8 1,5 1,48 2,65 8,61 0,0090 2551 274 23,2
6 10 1,5 1,48 2,65 10,76 0,0110 2440 453 27,2
7 12 1,5 1,48 2,65 12,90 0,0140 2272 691 29,6
8 14 1,5 1,48 2,65 15,06 0,0170 2083 1011 30,6
9 6 2 1,48 2,65 6,40 0,0088 1996 77,4 13,9
10 8 2 1,48 2,65 8,60 0,0120 1920 141 17,7
11 10 2 1,48 2,65 10,76 0,0140 2049 257 23,3
12 12 2 1,48 2,65 12,90 0,0170 2000 404 26,9
13 14 9 1,48 2,65 15,00 0,0200 1900 599 29,3
14 10 2,5 1,48 2,65 10,76 0,0179 1625 154 18,7
15 12 2,5 1,48 2,65 12,91 0,0200 1725 261 23,6
16 14 2,5 1,48 2,65 15,0 0,0230 1699 396 26,7
17 16 2,5 1,48 2,65 17,2 0,0270 1632 578 28,7
18 10 3 1,48 2,65 10,8 0,0200 1460 112 16,9
19 12 3 1,48 2,65 12,9 0,0247 1411 171 19,5
20 14 3 1,48 2,65 15,1 0,0270 1489 276 23,7
21 16 3 1,48 2,65 17,2 0,0308 1469 410 26,4
22 12 3,5 1,48 2,65 12,9 0,0272 1289 130 17,9
23 14 3,5 1,48 2,65 15,1 0,0326 1246 191 20,0
24 16 3,5 1,48 2,65 17,2 0,0350 1310 301 23,8
25 18 3,5 1,48 2,65 19,4 0,0392 1295 448 26,0
26 20 3,5 1,48 2,65 21,5 0,0439 1255 668 27,4
Результаты расчета ударного генератора с 2Р=2, /==50 гЦ , т— 2,06 м, 1\ =6 м, а= 2, 1=0,7
N я К в0 (тл) В2 (тл) и (кв) я уд [ОМ) /уд (ка) / {а!мм2) \ГН (Мдж)
1 4 2 1,72 2,65 4,30 0,0059 1900 80,6 14,6
2 6 2 1,72 2,65 7,53 0,0065 3096 225 24,8
3 8 2 1,72 2,65 10,04 0,0083 3184 457 33,4
4 10 2 1,72 2,65 12,50 0,0106 ЗОИ 778 38,3
5 12 2 1,72 2,65 15,00 0,0130 2743 1228 40,1
6 4 3 1,72 2,65 5,02 0,0071 1934 36 10,5
7 6 3 1,72 2,65 7,53 0,0100 2000 89 16,3
8 8 3 1,72 2,65 10,04 0,0120 2164 188 23,6
9 10 3 1,72 2,65 12,55 0,0140 2316 356 30,6
10 12 3 1,72 2,65 15,06 0,0170 2286 594 35,5
И 14 3 1,72 2,65 17,50 0,0203 2175 947 38,1
Таблица 5
Результаты расчета ударного генератора с 2Р=2, /—50 гцу т-2,06 м, Ц -6 м, а= 2, 5-0,8
N я В0 (тл) Въ (тл) и (кв) *уд (ОМ) /уд (ка) / ( а/мм2) \ГН (Мдж)
1 4 2 1.68 2,65 5,73 0,0028 5310 376 32,2
2 6 2 1,98 2,65 8,61 0,0041 5281 961 45,8
3 8 2 1,98 2,65 11,4 0,0059 4500 1805 49,4
4 10 2 1,98 2,65 14,3 0,0080 3760 3041 45,2
5 4 3 1,98 2,65 5,73 0,0057 2700 118 16,7
6 6 3 1,98 2,65 8,60 0,0058 3891 430 35,2
7 8 3 1,98 2,65 И,4 0,0075 3890 903 45,2
8 10 3 1,98 2,65 14,3 0,0097 3530 1624 48,2
Выбор отношения ширины зубца к зубцовому делению
Для турбогенераторов отношение ширины зубца к зубцовому делению, как правило, принимают в пределах 0,5—0,6. Представляет интерес установить оптимальные пределы выбора Н и для ударного генератора. С этой целью для ряда значений индукции в воздушном зазоре, числа пазов на полюс и фазу и геометрии паза были рассчитаны зависимости энергии, отдаваемой генератором в нагрузку, и плотности тока в обмотке статора от Расчеты показывают полную идентичность зависимостей для рассмотренных вариантов. Характерные кривые представлены на рис. 1 и 2. В качестве критерия при сравнении рассматриваемых вариантов, кроме величины энергии, передаваемой в нагрузку, принимаем максимально допустимое значение плотности тока в обмотке статора. Плотность тока в существующих ударных генераторах лежит в пределах от 150а/мм2 [2] до 270 а/мм2 [3]. В [16] получена зависимость нагрева обмотки статора за один импульс тока от плотности тока. Зависимость приведена ниже:
/ а/мм2 100 200 300 400 500 000 . 700
СС М 4,4 10,0 17,8 27,8 40,0 54,5
Мы считаем возможным допустить предельное значение плотности тока в обмотке статора порядка 400 а /мм2.
Из таблиц и рисунков очевидно, что для любого числа пазов на полюс и фазу энергия с возрастанием £ растет. Однако растет и плотность тока. На рис. 1 и 2 знаком (X) показаны значения энергии при плотностях тока в обмотке статора порядка 400 а/мм2. В пределах изменения числа пазов на полюс и фазу от д = 20 до д = 6 энергия возрастает с уменьшением д.
4} 2р = 2, т» 6 ш / / 7
ц
¡ЛУ^Сл у\Хх У К уСчУ\7 Шк <7ГТ~ 7ч/ / V X ш Г~Т 7 / /
щ \ ' V А Л / у ► Vх V / /х // ' / \ / У /
а
ммг
ОЛ
0.5
0.6
01
0.8
Рис. 1. Зависимости энергии /.
./ и плотности тока /---/от 5 и д при 61=2,
За 1 принята энергия в 10 мдж.
Расчеты показывают, что для каждого значения числа пазов на полюс и фазу имеется какое-то предельное (по допустимой плотности тока) значение причем с увеличением отношения высоты паза к его ширине величина £ несколько возрастает. Для меньшего числа пазов на полюс и фазу следует принимать большие значения например, при = 2 и д = 20 наибольшее допустимое отношение ширины зубца и зубцовому делению равно 0,5, для д = 16 £ = 0,55, а для д = 8 I = 0,8.
Другим критерием оптимальности выбора Е является величина индукции в воздушном зазоре машины.
В [101 указано, что рациональный предел индукции в воздушном зазоре машины равен 1,5 тл. В настоящее время фирмой СЕМ (Франция) построен и испытан модельный ударный генератор с максимальным значением индукции в воздушном зазоре машины в два тесла [151.
Рис, 2. Зависимости энергии /-/ и плотности тока /—---/ от 5 и ц при
За 1 принята энергия в 10 мдж.
Принимая предельное значение индукции в зубце статора равным 2,65 тл, согласно выражению (15), получаем максимальные отношения ширины зубца к зубцовому делению:
для Вб = 1,5 тл £ = 0,61,
для Вб = 1,75 тл I = 0,71,
для Вб - 2,0 тл Е = 0,81
Таким образом, для ударных генераторов оптимальное отношение ширины зубца к зубцовому делению лежит в пределах рекомендаций для турбогенераторов. При значительной форсировке возбуждения оптимальное значение коэффициента £ возрастает, по сравнению с рекомендациями для турбогенераторов, и лежит в пределах Е = 0,6 — 0,8, увеличиваясь с уменьшением числа пазов на полюс и фазу.
Выбор отношения высоты паза к его ширине
Для снижения индуктивного сопротивления рассеяния паза рекомендуют уменьшать высоту паза увеличивая его ширину. В предыдущем разделе нами исследован вопрос о целесообразном соотношении между шириной зубца и зубцовым шагом, откуда следует, что ширину паза статора ударного генератора нецелесообразно увеличивать более 0,5 Иначе говоря, вопрос о снижении индуктивного сопротивления пазовой части обмотки статора полностью сводится к выбору целесообразной высоты паза. Критерием эффективности выбранного отношения кг является величина отдаваемой генератором энергии при допустимой плотности тока.
Очевидно, что при выбранной ширине паза снижение высоты паза ведет к увеличению активного сопротивления обмотки статора, а следовательно, к увеличению затухания свободных составляющих тока внезапного короткого замыкания.
Рис. 3. Зависимости энергии /-/ и плотности тока /---/ от к1 и # при £=0,5.
За 1 принята энергия в 10 мдж и плотность тока в 500 а/мм2.
На рис. 3 и 4 представлены зависимости энергии, отдаваемой генератором нагрузке от соотношения между высотой и шириной паза статора. Из рисунков очевидно, что для любого значения ^ уменьшение высоты паза ведет к возрастанию энергии только до определенного предела.
При этом для каждого числа пазов на полюс и фазу будут свои критические значения Однако эти значения кх нельзя считать оптимальными, хотя энергия и максимальна, так как плотности тока в обмотке статора значительно выше допустимого предела. Например, при $ = 0,6 для ц — 14 энергия максимальна при кх = 1, 5, но при этом плотность тока в обмотке статора выше принятой нами за предельную. Снижение плотности тока до 400 а/мм2 сопровождается уменьшением энергии всего на 2,5%. При этом коэффициент кх возрастает до 1,75. Для ¿7 = 16 энергия максимальна при = 1,75, но плотность тока в 1,5 раза больше допустимой. Плотности тока в 400 а/мм2 соответствует = 2,2, причем энергия уменьшается всего на 5%. Значения энергии, соответствующие плотности тока в 400 а/мм2
для разных на рис. 3 и 4 отмечены (X). Коэффициенты кг, соответствующие этим энергиям, можно считать оптимальными. Для каждого числа пазов на полюс и фазу имеется свое оптимальное ки возрастающее с увеличением q.
Из рис. 3 и 4 очевидно, что при заданном £ и одной и той же плотности тока можно подобрать такие значения к19 при которых энергия, отдаваемая генератором нагрузке, будет одинакова для разных чисел пазов на полюс и фазу.
Рис. 4. Зависимость энергии /-/ и плотности тока/----/ от и при 5=0,6.
За 1 принята энергия в 10 мдж.
Например, при £ = 0,6 и плотности тока ] = 400 а/мм2 энергия, отдаваемая генератором нагрузке, равна 30 Мдж при
кг = 1,0 и ц = 10, кх - 1,75 и <7 = 14, кх = 2,5 и ¿7 = 18 и т. д.
Таким образом, нами показаны наиболее целесообразные пределы изменения геометрии зубцовой зоны ударного генератора по сравнению с турбогенераторами.
ЛИТЕРАТУРА
1. Д. X а р м с. Конструкция ударных генераторов, Электрические машины специального назначения (доклады конференции в 1957 г. в г. Дуркхейме). ГЭИ, М.— Л., 1960.
2. А. И. В а ж н о в. Электрические машины, «Энергия», 1969.
3. M. П. К о с т e н к о. Электрические машины (специальная часть), ГЭИ, 1949.
4. И. К. Федчен ко. Техника высоких напряжений изд. «Вища школа», Киев,
5. Е. Г. Кома р. Ударные генераторы завода «Электросила», ВЭП, № I, 1940.
6. Л. И. Воронцов, Г. M. X у т о р е ц к и й. Генератор разрывной мощности на 2500 Мва, Сб. «Электросила», № 20, 1961.
7. Spiess Hans «Kurzschlussgeneratoren der Maschinenfabrik Oerlikon», Brown Boveri Mitt, 1968, 55, № 12.
8. L. A. Kilgore, E. J. Hill, C. A. Flik «A new three —million — kva short — circuit generator», Tr. IEE on Power Apparatus and Systems, 1963, № 67.
9. Tittel Josef «Der neue 4300 MVA Stobleistungs — generator fur das Schaltwerk der Siemens—Schuchertwerke», Siemens — Z., 1962, 36, № 8.
10. И. M. Постников. О проектировании ударного генератора, Труды ЛПИ т. 209, 1969.
11. Л. Б о б к о в, А. А. Чистяков. Способы снижения сверхпереходной индуктивности ударного синхронного генератора. Исследование электромагнитных полей, параметров и потерь в мощных электрических машинах. Изд. «Наука», М.—Л., 1966.
12. Г. А. Сипай лов, К. А. Хорьков. К выбору основных размеров ударного генератора, «Изв. ТПИ», том 132, 1965.
13. И. М. Постников. Проектирование электрических машин, ГИТ Л УССР, Киев, 1960.
14. В. В. Т и т о в, Г. M. X у т о р е ц к и й и др. Турбогенераторы. Расчет и конструкция. «Энергия», Ленинград, 1967.
15. И. И о х а н, П. Р е б у т, А. Т о п о с и а н. Первые эксперименты на синхронных генераторах. Доклады 5-го симпозиума по термоядерному синтезу, сентябрь, 1968.
16. В. Ф. Кулаков. Вопросы повышения мощности и энергии ударного генератора, Диссертация на соискание ученой степени к.т.н., Томск, 1969.
