CC BY
6
ИЗВЕСТИЯ
ТОМСКОГО ОРДЕНА ТРУДОВОГО КРАСНОГО ЗНАМЕНИ ПОЛИТЕХНИЧЕСКОГО Том 70 ИНСТИТУТА имени С. М. КИРОВА 1950г.
К ВОПРОСУ ВЫБОРА ЗОНЫ НАГРЕВАНИЯ В КОНДЕНСАТОРАХ ЭЛЕКТРОСТАНЦИЙ ПРИ ЗАДАННОМ
ВАКУУМЕ
И. Н. БУТАКОВ
Как известно, температура пара при входе в конденсатор
где — температура циркуляционной воды на входе;
разность температур этой воды на выходе ¿2 и входе, а разность — ¿2) может быть выбрана из таблицы Гебгардта. Эта таблица на рис. 1 дана в графическом изображении. Из рис. 1 видно, что (4 — 4) увеличивается вместе с понижением Формула Гебгардта для общего коэффициента к теплопередачи в конденсаторах ¿ = 460К ¿1 + 17,8 . У с<ш
г * /о\у
г< 45'с
орз " 004 005 006 оо7 ата Рис. 1
12'С // Ю 9 8 7 6
- 4
показывает, что к уменьшается с понижением 1и почему разность (4 — 4) должна возрастать, чтобы обеспечить охлаждающее действие воды до са-
мого конца при возрастающем тепловом сопротивлении трубок конденсатора Общий коэффициент теплопередачи ло формуле, лишь грубо отражающей
действительность (Гэй и Уинстенлей), к = 935 V ст . V и 4-17,8 Зависит от и средней температуры воды в трубках конденсатора, уменьшаясь с этой величиной. Об этом же говорят и кривые Игла и Фергюс-сона для аь — коэффициента теплопереуода от стенки трубки к воде [I]. Средняя температура воды в трубках конденсатора понижается вместе с понижением Из сказанного вытекает, что уменьшение должно неизбежно увеличивать тепловое сопротивление трубок конденсатора й^вызывать необходимость увеличения — /2) при заданном вакууме- Это подтверждается также графиком ВТИ, рис. 2, приведенном в „Руководя-щих указаниях по эксллоатации брызгальных бассейнов* (ГЭИ, Москва^
!5
\
& 13
§
N >
^ О
V* 5
3
! 1 1 )
•
Л Ж
Ф*/ ^Г л 1
А у
у . I j 1
го 30 40 50 60 70 во Удельная паровая нагрузка
конденсатора ^г Нг/м2/час
Рис. 2
1944, стр. 44), причем эта „температурная разность4 оказывается здесь даже более значительной, чем у Гебгардта, ибо обычно принимается для: паровых турбин средних и больших мощностей удельная паровая нагрузка от 50 до 60 кг пара в час на 1 кв м поверхности охлаждения [2].
Гораздо больше трудностей представляет определение величины Ы-= — ¿2 — ^ как видно будет из нижеследующего. Существенным здесь является вопрос, какое количество ходов должен иметь конденсатор: величина Ь1 возрастает с числом х ходов. Это связано в свою очередь с кратностью охлаждения, затратой мощности на подачу циркуляционной воды» а также с капитальными вложениями в конденсационную установку.
Количество циркуляционной воды, подаваемой в ^онденсатор, определяется по общеизвестной формуле в кг\час
. О. (1)
4 — Ч , 8* V
Из формулы (1) видно, что расход циркуляционной воды, будучи зависим от Ы — 12 — 4 и £) — часового расхода пара в кг, как функции вакуума, зависит в то лее время и от И. Для каждого заданного вакуума должна быть своя наивыгодная разность температур 8 4 к определению которой и переходим.
Сопротивление конденсатора со стороны воды может быть определено иго употребительной формуле
Нк = г(0,031. • ~ Р ■+ М. - (2)
Здесь первое слагаемое характеризует фрикционные сопротивления внутри трубок конденсатора, а второе — сопротивления входа и выхода; р— коэффициент, учитывающий влияние средней температуры и скорости воды. Определяем из уравнения сплошности движения
_ ^ _ £>.А/
Сц)
9Л05.*<42.И1 dAOPK.dJ.iix.tt
где пх число трубок в одном ходе. Примем cw — const при всех вариантах расчетов, чтобы приблизиться к сохранению неизменным коэффициента теплопередачи.
«
Тогда = JL =__. (щ
z 9.1№.Kdt*.€w.bt
Так как поверхность охлаждения конденсатора
с ^ / W л ts — 4
/V ts -
TO
F DM A 4 n% =---=-- In
ъйх Ьх ЫЖ.кйх.Ь.г ^ti — Ьt
где 4 температура насыщенного пара при давлении конденсатора^. Приравнивая (3) и (4), имеем
ОЛ1 О. М - А 4
— 1п
bt.k.ndxLz А 4 — Ы
откуда после необходимых сокращений определяем
9Л05. dx.cw t А4 : ДL
Lz —--—-.In---=р3 An---—
k д 4 — 8 i гз Д4 ~bt
s
где
р,=—
и, следовательно, г = Ли--.
I Мх —
Подставляя значения г и в формулу (2), получим
тт с% - Мх
Ни — —=7 - р2 • 1п
2^ Мг~Ы
где
р2 = 9.105 ^ о,031 ^^ ^
Количество квтч, затрачиваемых в год на преодоление сопротивлений конденсатора, будет
Э1 = А.МХ-
3600.75.1,36. т)*
Агр 2.с1.Э.(1э 1п
3600.75.1,36.^ti — Ьt
где Э—годовая выработка квтч станцией, г\н — к.п.д. насосного агрегата, А — коэффициент использования оборудования час/год. Только что сделанный вывод принадлежит бывшему доценту кафедры теплосиловых установок Томского политехнического института Н. И. Анастасиевой.
Но циркуляционные насосы преодолевают не только сопротивления конденсатора, как такового, но и трубопроводов, присоединенных к конденсатору и циркуляционным насосам, включая потерю напора при входе воды в водяную камеру конденсатора. Мощность в кет, затрачиваемая на преодоление всех этих последних сопротивлений, определяется
м-
3600.75.1,36.7)«'
где Н представляет собой суммарный напор, преодолеваемый циркуляционными насосами, за вычетом вышеуказанных сопротивлений конденсатора". Поэтому годовую затрату квтч по этой статье можно было бы оценить, как
Э = _ д ь-Н.Э.йэ____(бч
2 3600.75.1,36. т)й~~3600.75.1, 367%. 8* *
Циркуляционную воду надо подать от источника водоснабжения до конденсаторов, для чего нередко приходится ставить центральную насосную станцию, которая одновременно обычно подает необходимую воду для охлаждения генераторов и маслоотделителей в количестве от 4 до 8% расхода циркуляционной воды для конденсаторов, как таковых. Поэтому количество годовых квтч9 затрачиваемых на перекачку воды, будет
э _ 1,08.1У.Н.А 2 "3600.75.1,36.7)/
где Н в м вод. ст. общий вышеуказанный преодолеваемый напор, зависящий как от нивелирной высоты подачи воды от источника водоснабже-
ния к конденсатору, так и от фрикционных и местных сопротивлений водовода. Поэтому, если И1 нивелирный напор, а Я2 напор, обусловленный сопротивлением водовода, то
■1,08. TP (ЯН-/7а) Л 1,08.HuA.W
3600.75.1,36.7)Н 3600.75.1,36. т,н , 1,08. АЛ. Ьэ. Ceo0.W
3600.75.1,36. у\н. 2g.d
(7)
где L3 — эквивалентная длина водовода в м, d — диаметр водовода в м, а св0д — скорость воды в нем в м!сек\ грубо приближенно, простоты ради, принимается Х = 0,03. Полагая при расчете всех вариантов cffQd= const, определяем из уравнения сплошности
d= л/ 4,1,08. W V 2.3600.1000.1С.
Свод
считая, что в цейях обеспечения надежности водоснабжения в работе будут находиться две нитки водовода. Вставляя это значение в выражение (7), получаем
Э = Ь08 [-A i^.a.H, 2 3600.75.1,36.TJ«L bt (ftp
(8)
Таким образом, полный годовой расход в рублях, причиняемый перекачкой воды, по статье расхода топлива выразится
о _ 860(Э,+Э2) Л , ЕД\'я, т
Ицв~ ~I1+Тоо/Тооо ' СУ)
/ £Д \
где —стоимость тонны топлива в рублях, а 1 -}——-) — хозяиствен-
\ 100 / . г
ный коэффициент.
При рассмотрении вариантов приходится принимать во внимание денежные расходы именно по статье топлива, так как прочие эксплоата-ционные расходы можно считать неизменными.
Переходим теперь к оценке расходов, зависящих от основных фондов. Так как
и к.Ы Мх—Ь1
то р =}$£). Ежегодные отчисления по статье основных фондов составят для конденсатора
^ F-.1t /5*
юо V /=• р
где стоимость кв. м поверхности охлаждения конденсатора руб/м2, а
и — отчисления в процентах, так что
оЛ М.О.и, А£
Ни =
St\FJ
100.£.3 t\Fj мх-и
?
С другой стороны, для водовода имеем стоимость одного пог. м. в укладке в рублях
у СводЛг
где й, Ь и Ь! — величины, которые могут быть приняты постоянными в известных пределах изменения d и которые учитывают укладку двойного водовода. Сумма ежегодных отчислений по водоводу
^вод__. II * 2/о
100
= !Ы±(а + Ь' л/ ).
1QQ V V Свод.Ы.А )
где ¿о фактическая длина водовода в м. Стоимость насосной станции Знас=/^нас принимается пропорциональной ее мощности Ынас> где Ынас в л. е., а /—численный коэффициент, представляющий стоимость маший на 1 л. с. с полной установкой, фундаментами, а также стоимостью помещений.
П^Т« _ Ь36.и./
-~Шо~—100—
1,36. и. f 100~
3600.75.Л.Si Ati — 81
, 1.08-HiЛ1.Э.й„ 1,08.3,5.1,.cl\Дi.da.3) 0,5
1 ОСЛЛ 7C « Л Si""/
3600.75. 81 1 3600.75.%. (A. Si)0-5
(П)
Итак, сумма годовых денежных расходов, связанных с подачей воды для станций, в зависимости от (8£) выразится
R = R4e + R$ + Щ«> + RTC . (12)
Для определения разницы температур lt — t2—tu при которой годовые денежные расходы будут минимальными, берем первую производную
и приравниваем ее нулю. Обозначим
С = 860 / LAN Rt 1 *lk.Qp { 100 / 1000 '
п _ №.H.cw.3mda
Go •
3600.102.2g. ч\нЛ' 1,08 .Hi.M.d^.a
С9 =
3600.102. -Г)„
1 ПК Я К У
1,08.3,5.Л°'51д.cl%(Ai.d9.3f'b .
3600.102. Ti„
r_ 1,36.и./ Сг тГ _ 1,36.it./ С4
CiQ -1 ----- --- -. • -•
100 А 100 А
Введя эти обозначения, получаем из (12)
1
Я = С64
(bt?
,5
С7+ W0
81
c9 + ctc3 j-f j^CiC. + Cs + C,
1 .in
81
ДЛ —81
Обозначим далее
Тогда
E1 — C7 -f- C10 -j- C,. Ci; Ei — C9 -f- Ci. C3; » E3 = Ci.Ci-\-Cb-\-Ci,.
R = C6 + Et
1
f fa-
1
„ 1 -. Ai!
£3.-In
(14)
(8• m bt ' " bt Мх — Ы
Производя дифференцирование и приравнивая первую производную нулю, получим
1 0,5. £\ Е2
LJ, - 1L\
t \ Mt
Чтобы избавиться от Inf 1
J Aty — ot Еа (81)0-5 Е3 (3 t) * bt
u\ Д tj*
t
произведем разложение в строку
(81)*
Aii (A^)2 3 (A*,)3
Можно остановиться на втором члене разложения, почему получаем
1
Aii
0,5
8 t
0,5. Ех
(дг,)2 Е3(о t) E3(btf*
(16)
Имея в виду, что (8*)».»= 1 + 0,51п (8 ¿)+ 0,5.0,25 [1п (8 ¿)] и что (8^ колеблется чаще всего в пределах 5°— 12°С, найдем, что можно принять нриближенно (8£)°-5^3. Тогда' порле приведения к одному знаменателю {16) и подбора подобных членов получим
(81}
Ail
1 -j-0,33. -^-(А tt)
(bty
или
(8 ф = МХ- М2(8 0 — Л!3 (8 (18)
Уравнение (18) удобно решать графически. Обозначим ^ = (8 ty и = = — ЛТ2 (8 0 — Ж3(8£)2. Кривая У1=*{8£)3 не зависит ни от каких местных условий и может быть построена раз навсегда. Что же касается кривой второго порядка у2 — МХ — М2(Ь /) — Мг(Ы)29 то она является параболой, ординаты которой убывают вместе с увеличением (8/) и положение которой на чертеже зависит от значения коэффициентов МХ9 и и М9, Величины этих коэффициентов обусловлены частными конкретными условиями. Пересечение кубической кривой ух с параболой у% определит точку, абсцисса которой и дает нам наивыгодную разность температур (8£).
Уравнение (17) может быть представлено в таком виде: (8 *)з = _ Д ^ (8 + [(д * ,)з - (Д иу. 8 +
+ О'Ы.Ег ^д ^з 8 ^_ (д 1Х)2(8 . (19)
Величины [(А^)3 —(Д и (Д^)2(8^)2] всегда положитель-
2 р о 33 Е
ны, почему ординаты параболы у2 увеличиваются вместе с—— и -—-1 '
Еь
причем будет возрастать и (8£). Это возрастание существенно зависит,
Е Е
как видим, от отношений — и —. Имеем для
Е2 21 ,Нх.к
$
»е.—
и \ 100 /
1+
1,36 ./.щ.С^р.-^-
п
8бЛ + —
21 .Н,.к V 100
(20)
А
что можно представить в виде
_
+ ^
(20а)
Значения Zo и можно определить по номограмме на рис. 3, построенной студентом-теплотехником Томского политехнического института Е. Н. Шадриным, теперь уже инженером, причем принято ^« = 0,68.
ряс* 3
И далее имеем для
"Пн.Ь.
3,7
36,8
Свод
^ 100 ) _'
__
Ег (ЫЛ.Що* '00с, ,з , ____
и,и01 . р,.бда-+- од / . V. Л А
+ +1,36./
Ъ-Фр \ 100/ и
что можно представить в таком виде при т)я = 0,68
25.10*.<&.и1А
Е1
1г.Ь
12,Ъ.л.
з
р2 * СIV
+ ^
6,76.10*. Ь'.щ. (Л и'А
или, приняв Z^ — —ч-, имеем
«■.Св1д\
Ег
4 +
гь. Гг7- , причем
к.Ьъ
{М.йэ.Ыэ)
0,5
72,5 . СССвод
Ра • С ф
Для определения значений и можно воспользоваться номограммами на рис. 4 и 5, построенными тоже Е. Н. Шадриным.
Рис. 4
Из выражений (20) и (21) видно, что перепад температур {Ы) в конденсаторе будет уменьшаться вместе с уменьшением нивелирной 'высота
длины водовода Ь0,с возрастанием мощности станции Л^. Эти именно обстоятельства дают основания в США выбирать большие кратности охлаждения (/71=100— 120) при малых значениях (8£) и однохоаовых конденсаторах, так как многие американские станции, при крупных мощно-
стях, построены непосредственно на берегу мощных источников водоснабжения, имеют малые значения Нх и £0.
Резким рек СССР характеризуется сильными колебаниями уровней воды в зависимости от времени года и в разные годы вследствие нерабно-
мерности осадков по годам. Поэтому приходится, во избежание затопления, электростанций сооружать на крутых берегах, в значительйом отдалении от рек, когда Н\ и £0 получают большие по ¿равнению с США значения, вследствие чего нам и не приходится ориентироваться на малые перепады Кроме того энергетическая политика направлена в СССР в сторону ТЭЦ с их сокращенными мощностями конденсационных частей, а также на строительство станций малой и средней мощностей,
что должно влиять также в сторону повышения Далее из выраже-
д
ния (20) следует, что при повышении 0Яи щ и — будет уменьшаться
и
Е21Ев, а значитчбудет уменьшаться и (Ы). В США электростанции в большинстве случаев работают на высококалорийном топливе.
Статистические данные показывают, что на американских станциях, многие из которых, как и советские, стоят на современном уровне экспло-атации и работают с высокими начальными параметрами пара, число часов использования значительно меньше, чем в СССР. Отчисления по основным фондам а в США больше, так как сюда же входит процент на капитал, чего у нас нет. Все указанные обстоятельства, имеющие место в США, должны были побуждать американцев к применению больших кратностей охлаждения в конденсаторах. В СССР ориентация на применение низкосортных топлив, большое число часов использования при небольшом сравнительно проценте отчислений создают условия для применения больших перепадов (&*)в конденсаторе.
Уравнение (17) упомянутой выше параболы можно представить в таком виде
1 4 ' (23)
А*
3/2=(л ^ | И0 ~ (8°]+Щгг~ [(Л *х) (8 ~(5
Чем больше — тем больше ординаты у2, тем больше о Ь. При
заданном вакууме, а значит и заданной температуре tSi увеличение уменьшает ординаты уъ уменьшает перепад (8£). Средняя годовая температура и в США выше, чем в СССР, почему разность ~ = больше в СССР и, следовательно, разность (о у нас должна быть тоже больше.
Пользуясь вышеизложенным методом, определим наивыгодную разность температур — — ¿ь для меняющихся вакуумов, приняв за исходные данные частного примера следующие: ¿ = 3000 кал\квж> °С час; Нх — = 10 м; 1Э— 1100 м; А = 5000 час ¡год; ця = 0,68; и = 10 % ; = = 120руб/кв.м; ОЙ = 5000 кал\кг; #¿ = 30 ру6\т; £Д = 20%;/>, =29 ата; ¿пер = 400°С; ^ = 10°С; ст= 2 м\сек; св0д = 15 м/сек; Э = 250.106 квтч\
—19 мм; 1 = 6.0 м; р=1;/=200 руб\л.с.\ а —25; 6 = 400.
В нижеследующем приводятся результаты вычислений, произведенных студентом теалоте>ником Томского политехнического института (теперь уже инженером) тов. Кудояровым, являющимся деятельным участником этой нашей работы
/ 1 4*0 19\
р2 == 9-1040,031 + 6 ) = 31820 ;
^ _ 860* 1,2*30 _ 0,00619 —
^•5000-1000 щ
г 31820*8*250* 106'Д 1.йэ А . .
С. =-- - = 4330.Д г. аэ:
3600-102*2-9,81-0,68-3000
•
1,08.10.250.106.Д¿.й9 1г*олг\ * * а — —10800. А г.¿4;
3600.102.0,68
1,08.3.5.15800.1100.70,6.2,76VA Ыэ ,lonnl/PT -—3600.102.0,68--- -51200КД
250.106.120.А fbo.5000.3000
С, =
200.A i.d
Э. у
С,=
10.1000.25
100
10.1000.400 Í
-у
2500;
250.106.4.1,08. А ¿.с/.
100
С8 =
3600.2.1000.5000.^.1,5 1,36.10.200.4330. A i.d.
100.5000 1,36.10.200.10800. A i.d9 100.5000'
= 3020 |/Д i.d9 ; = 23.6.А i.da; = 58,8. A i.da\
„ 1,36.10.200.51200УД 1ЛЭ o*7Q C^-Г60500СГ-= 278.5j/A i.da ;
Ex E2
E.,
(3298,5 -f" 317/r¡k )\/aTjí. (58,8-f- 67/7¡ft) Ai. d3; (223,6 -f- 27/тг]й) A i.d3.
Э y
Ufcy
Произведение А/.меняется вместе с изменением вакуума. Приняв 0,85; г\пот = 0,94 ; г[о1 =0,83 для условий нормального вакуума р2 —
0?04 ama, г также изменение tj0¿ 0,3% при изменении влажности на ! У]ген = 0,96; у{Мех = 0,995; ts ~tk — 1, получим округленно:
Р 2 = 0,02 0,03 0,04 0,05 0,08
r¡k = 0,238 0,23 0,224 0,22 0,21
.С1 = 0,0260 0,0269 0,0276 0,0281 0,0294
A i = 515,8 517,2 518 518,5 519,8
d3 = 3,74 3,86 3,96 4,04 4,22
Ег =202500 209000 210300 210700 224100
Е% = 655000 ' 698000 732000 762000 825000
Е3 = 650000 680000 704000 725000 770000
A U = 6,2 12,8 16,6 21,5 30,2
м. = 10,15 29,4 43,7 66 118
мг = 53,2 123 123 14 -695
м, = 485 4315 9570 21000 59000
и = 4,25°С 9, ГС 12,05°С Í5,9°C 23°С
Уравнение (8¿)8 = AÍ, —;Wa(8í) — М,(И)2 может быть представлено •
в таком виде
~ ' №\1Ы—М2 Откуда Ы=---— ,
Ы + М,
так чтоЫ может быть довольно просто определено также и подбором из последнего равенства при заданных Ми М2 и Ж3. В результате подбора
и определены оптимальные значения (§ £) для разных вакуумов, значущиеся в конце вышеприведенной таблицы: на рис. 6 дана графическая зависимость (Ы) от вакуума для разобранного выше частного примера.
На рис. 6 показаны изменения (8 Ь) для случая, когда нивелирная высота Нх и эквивалентное расстояние 1Э станций от источника водоснабже- -ния увеличились вдвое, достигнув величин, при которых применение прямоточного водоснабжения становится уже нерентабельным, С другой стороны, на рис. 6 показан случай, когда Нх уменьшена вдвое, а Ь9= 100 м.
á
Рис. 6 Рис. 7
Из графика видно, что разница значений (81) для этих двух случаев при р2 = 0,03 ama будет ~2,5°С, а при р2 = 0,04 ama даже~3,5°С.
Рис. 7 устанавливает интересное положение: при малых нивелирных высотах Нг и коротких расстояниях LB разности {tu — = 4—(§t) — tu полученные в результате проведенного исследования и по Гебгардту^ оказываются близко совпадающими, что имеет место и при глубоких ваку-умах порядка 0,03—0,04 ama как при температуре циркуляционной воды на входе ¿г = \0оС9 так и ¿3 = 15°С. Другое дело при возрастании нивелирной высоты (#|>5ж) и расстояния L3f разности (4 — tt) становятся недостаточными, по сравнению с установленными опытом нормами (по Гебгардту) и в частности в области глубоких вакуумов. Нижняя кривая рис. 7 ярко показывает нецелесообразность прямоточного водоснабжения при Н%==20 м и L9 я= 2200 му несмотря на температуру воды ¿i = 10°C; разности становятся в этом случае в совершенно резкое противоречие с данными опыта » явно неприемлемы, как весьма малые. - Из всего сказанного напрашивается ряд выводов:
1. Получение глубоких вакуумов в условиях СССР является во многих случаях затруднительным вследствие особенностей наших рек. Широкое
применение ТЭЦ значительно сокращает на них конденсационную мощность, что, как мы видели, влияет отрицательно на возможности применения более глубоких вакуумов. В том же направлении действуют и решения XVIII съезда партии относительно строительства ТЭС средней и малой мощности.*
2. Применение низкосортных топлив, более высокие значения A¡uf что имеет место в СССР, влияют в сторону повышения (Sí) и применения менее глубоких вакуумов на наших электростанциях.
3. Исследование установило сильную зависимость от (A¿i), так что переход с tx~l5°C на ¿i = 10°G при небольших нивелирных высотах Нх и расстояниях Ьэ не дает серьезного эффекта в отношении углубления вакуума, если принять во внимание, что (tk — t¿) при этом увеличивается.
4. Использование дара нашей суровой природы—низких температур циркуляционной воды зимою (1—2°С) целесообразно реализовать путём устройства утилизационных установок по типу Клода и Бушеро, как описано в статье автора „Использование тепла циркуляционной воды на электростанциях для производства электроэнергии [4]\
5. Помимо преимуществ такой утилизационной установки, указанных в вышеупомянутой статье, можно отметить еще одну возможность экономии топлива, а именно за счет углубления вакуума главных турбин при /, = 15°С. Утилизационная установка в ряде случаев может быть размещена в небольшом сравнительно расстоянии от главных турбин при значительном иногда уменьшении нивелирной высоты, вследствие чего целесообразным станет у главных турбин применение одноходовых конденсаторов с небольшой разностью температур воды на выходе и входе. В этом случае при вакууме р2 = 0,035 ama можно иметь температуру пара в конденсаторе около 27°С. Циркуляционная же вода на выходе из конденсатора получит температуру ¿2 = 21 — 22°С. Кратность охлаждения окажется около 90, что дает увеличение количества циркуляционной воды в 1,5 раза против случая, разобранного в указанной выше статье. Перепад же температур в испарителе уменьшится с 10иС до 7°С, т. е. в 1,43 раза, так что количество получаемого в испарителе пара и мощность утилизационной установки останутся почти без изменения. В главных же турбинах мощность возрастает вследствие углубления вакуума. При этом придется столкнуться с возможной необходимостью отказаться от однокорпусных турбин в части низкого давления, что неизбежно удорожит и усложнит турбогенераторы.
6. Решения Технического совета НКЭС в части, касающейся перехода к глубокому вакууму при кратности охлаждения 50—60, при температуре при входе в конденсатор tx — 10°С, надо считать нуждающимися в пересмотре. Рекомендуемое Техническим советом МЭС (Электрические станции, 1945, № 4—5) уменьшение нивелирной высоты понижением уровня пола конденсационного помещения едва ли целесообразно, так как, помимо трудности в ряде случаев оправдать это экономически, тут будет иметь место лишение этого помещения естественного света, может в подвал попадать вода во время ливней, таяния снега, во время половодья, при наличии рекомендуемого приближения главного здания к водоисточнику, возникнут затруднения с прокладкой ж.-д. путей внутри машинного зала.
ЛИТЕРАТУРА
К Анатолиев Ф. А. —Расчет в помогательных устройств паросиловых установок, ОНТИ, Ь 36, стр. 26, а также рис 21.
2. Радциг А. А. Теория и расчет конденсационных установок, ГЭИ, '934, стр. 107,
3. Булан и н В. И.—К методике расчета поверхностных конденсаторов, Советское котлотурбистроение, № 2, lSf38. '
4. Известия Томского ордена Трудового Красного Знамени политехнического института им. С. М. Кирова, т. 63, Í944
