CC BY
61
Серiя: Техшчш науки ISSN 2225-6733
8. Samotugin S.S., Gagarin V.A., Mazur V.A. Plazmotron dliapoverkhnevoho zmitsnennia [Plasmo-tron for the superficial strengthening]. Patent of UA, no.108154, 2016. (Ukr.)
9. Samotugin S.S., Gagarin V.A. Printsipyi usovershenstvovaniya konstruktsii plazmotrona dlya po-verhnostnoy uprochnyayuschey obrabotki napravlyayuschih stankov [The principles of improvement plasmatron design for the surfaces of strengthening treatment of machine tools guides/ Visnik Pria-zovs'kogo derzhavnogo tehnichnogo universitetu. Seriia: Tekhnichni nauki - Reporter of the Pria-zovskyi State Technical University. Section: Technical Sciences, 2013, iss. 26, pp. 168-174. (Rus.)
Рецензент: В.В. Суглобов
д-р техн. наук, проф., ГВУЗ «ПГТУ»
Статья поступила 07.09.2017
УДК 621.838.225
© Коноваленко В.В.1, Пополов Д.В.2, Зайцев Г.Л.3,
Засельский И.В.4
К РАСЧЕТУ ГОРИЗОНТАЛЬНОЙ ЖЕСТКОСТИ ВИНТОВЫХ ЦИЛИНДРИЧЕСКИХ ПРУЖИН
В работе получена аналитическая зависимость, связывающая горизонтальную и вертикальную жесткости винтовой цилиндрической пружины с круглым и прямоугольным сечением витка, позволяющая определить рациональные параметры виброизолирующих опор вибрационных грохотов. На основании полученных зависимостей установлено, что получение ровной горизонтальной и вертикальной жесткости в виброизолирующих опорах, состоящих из винтовых цилиндрических пружин, невозможно.
Ключевые слова: грохот, винтовая цилиндрическая пружина, жесткость.
Коноваленко В.В., Пополов Д.В., Зайцев Г.Л., Засельський 1.В. До розрахунку горизонтальноi жорсткост1 гвинтових цилтдричних пружин. У роботi отрима-на аналтична залежтсть, що зв'язуе горизонтальну та вертикальну жорсткостi гвинтовог цилтдричног пружини з круглим i прямокутним перетином витка, яка дозволяе визначити ращональт параметри вiброiзолюючих опор вiбрацiйних гро-хотiв. На пiдставi отриманих залежностей встановлено, що отримання рiвноi горизонтальноi i вертикальног жорсткостi у вiброiзолюючих опорах, що складають-ся з гвинтових цилiндричних пружин, неможливо. Ключов1 слова: грохот, гвинтова цилтдрична пружина, жорстюсть.
V. V. Konovalenko, D. V. Popolov, G.L. Zaytsev, I. V. Zaselskiy. To the calculation of horizontal rigidity of coiled springs. The article reveals the problems of the design of elastic vibration isolating elements of vibrating screens. Particular attention is paid to ensuring the equality of horizontal and vertical rigidity. Based on the calculation methods study of the coiled cylindrical springs stiffness, it has been established that the formulas used to calculate the horizontal stiffness give incorrect results. Thus, the goal of sci-
1 канд. техн. наук, доцент, Криворожский металлургический институт Национальной металлургической академии Украины, г. Кривой Рог
2 канд. техн. наук, доцент, Криворожский металлургический институт Национальной металлургической академии Украины, г. Кривой Рог, dmitrykr@ukr. net
3 канд. техн. наук, доцент, Криворожский металлургический институт Национальной металлургической академии Украины, г. Кривой Рог, zajtsev [email protected]
4 канд. техн. наук, доцент, Криворожский металлургический институт Национальной металлургической академии Украины, г. Кривой Рог, zasicom82@gmail. com
Серiя: Техшчш науки ISSN 2225-6733
entific research was to obtain a new relationship to determine the horizontal stiffness of a helical coil spring, that would make it possible to establish the rational parameters of the vibration isolating supports of the vibrating screens. On the analytical studies basis, the authors managed to obtain a relation between the horizontal and vertical stiffness of a coiled spring with a circular cross section of the coil. The analysis, which substantiates the hypothesis that it's impossible to produce a coiled spring with equal horizontal and vertical stiffnesses. Analytical relations for determination of the horizontal rigidityof the springs of round and rectangular cross sections of the coils have been received. Analytical relations provide the results with an error not exceeding 0,5%. On the basis of that, the authors give recommendations as to the promising directions in the development of the design of elastic vibration isolating elements of vibrating screens. Keywords: vibrating screen, coiled spring, rigidity.
Постановка проблемы. Одной из основных задач при проектировании вибрационных грохотов является выбор параметров упругих виброизолирующих элементов, которые обеспечивают заданные режимы колебаний рабочего органа и эффективное снижение динамических усилий, передаваемых на фундамент или несущие конструкции. Необходимым условием для этого является обеспечение несвязанных свободных или ударных колебаний при выбеге вибрационной машины. Это достигается при соблюдении ряда правил, одним из них является равенство вертикальной и горизонтальной жесткостей упругих элементов [1], в качестве которых широко применяют винтовые цилиндрические пружины. Если формула определения вертикальной жесткости винтовой цилиндрической пружины широко известна и четко определена [1-3], то с определением горизонтальной жесткости вопрос однозначно не решен.
Анализ последних исследований и публикаций. Так в работе [4] для пружин с витками круглого поперечного сечения жесткость при сдвиге определяется зависимостью
E • d 4 • H
Cx = , (1)
8 • D3 • i
где E - модуль упругости материала, Па; d - диаметр проволоки, м; H - рабочая высота пружины, м; D - средний диаметр витка, м; i - число рабочих витков.
Использовав для анализа выражения (1) правило размерностей, получим значение жесткости в ньютонах, что противоречит принятой единице измерения.
Наибольшее распространение для определения горизонтальной жесткости пружины с круглым сечением витка получила зависимость, предложенная в работах [5, 6]
Cx =-
6 • E • I
—р (2)
п-D• И°2 • г (2 +
где I - экваториальный момент инерции сечения витка, м4; И° - высота пружины в свободном состоянии, м; ц - коэффициент Пуассона; ^ - расчетный коэффициент, определяемый из выражения
„=_(1 - °-625 • {'И°)2_2+0,331-(о / И, )2, (3)
1 -1,4341-/-И°/ О 2 + 0,88 •(/ / О)2
где / - статический прогиб пружины, м.
Для оценки возможности применимости выражения (2) был выполнен его численный анализ относительно различных номеров позиций витка пружины по ГОСТ 13769-86 при условии постоянной нагрузки, равной 25 кН. Полученные результаты сведены в табл. 1. Из анализа полученных данных видно, что у рассматриваемых пружин, практически с одинаковой вертикальной жесткостью, горизонтальная меняется в 13 раз, при этом ее значение может быть меньше вертикальной, что не соответствует результатам экспериментальных замеров.
Целью данной работы является получение новой аналитической зависимости для определения горизонтальной жесткости винтовой цилиндрической пружины с круглым сечением витка.
Изложение основного материала. Используя расчетную схему, приведенную на рис. 1, рассмотрим работу одного рабочего витка пружины, нагруженного вертикальной Рв и горизонтальной Рг силами, которые будут равны
Серiя: TexHÍ4HÍ науки ISSN 2225-6733
Рв = mg ± Ра, (4)
Рг =±Ра, (5)
где т - масса машины, приходящаяся на одну пружину, кг; g - ускорение свободного падения, м/с2; Ра - активная возмущающая сила, действующая по периодическому закону, Н.
Таблица 1
Результаты численного анализа
Параметр Значение
Номер позиции витка пружины по ГОСТ 13769-86 203 207 210
Диаметр проволоки d, мм 56 50 45
Средний диаметр витка D, мм 504 350 235
Индекс пружины к = D / d 9 7 5,22
Вертикальная жесткость витка C'y, Н/мм 753,6 1430 3104
Число рабочих витков i 2 4 8
Полное число витков iH 3,5 5,5 9,5
Вертикальная жесткость пружины Cy, Н/мм 376,8 357,5 388
Статический прогиб пружины f , мм 39,05 41,16 37,92
Высота пружины в свободном состоянии H0 , мм 248 334 485
Угол наклона витка к горизонту при статической деформации а, град. 2,765 3,16 3,89
Расчетный коэффициент ^ 2,2251 1,3669 1,7397
Горизонтальная жесткость пружины по Cx, Н/мм 610,2 250,6 45,6
Рис. 1 - Расчетная схема витка
В результате этого верхняя опорная плоскость пружины совершает колебания по вертикали ± Y и горизонтали ± X (см. рис. 1).
По оси витка действует деформирующая сила
P = Рг ■ cos а , (6)
а перпендикулярно силе P в плоскости, проходящей через вертикальную ось витка и линию действия силы Рг , действует сила
Р0 = Рг ■ sin а, (7)
где а - угол наклона витка при статической деформации (под действием массы машины, приходящейся на одну пружину) к опорной плоскости.
Серiя: TexHÍ4HÍ науки ISSN 2225-6733
Сила Р, стремится повернуть сечение А против часовой стрелки относительно сечения Б, но такая возможность, учитывая условия закрепления опорных торцов и то, что Р, < mg, исключена. Верхняя опорная плоскость все время параллельна нижней, поэтому в дальнейшем силу Ро, которая перпендикулярна силе, действующей вдоль оси витка, не учитываем, так как она не влияет на горизонтальную деформацию пружины. Сила Р стремится сместить сечение А в сторону сечения Б, а сечение Б - удалить от опорного сечения В.
Определим горизонтальное перемещение верхнего торца пружины ^ под действием горизонтальной силы Рг, которая формирует действующую по оси витка силу Р (см. рис. 2, а),
(р
/рк^д/5
связанные между собой зависимостью (6).
Рис. 2 - Виток пружины: а - в горизонтальной плоскости; б - расчетная схема
Из опыта проектирования и использования пружин в вибротехнике угол а не превышает 4° (см. табл. 1), поэтому будем считать, что виток расположен чисто в горизонтальной плоскости, тогда а = 0.
Рассмотрим расчетную схему витка пружины, приведенную на рис. 2, б и определим перемещение f торца А по отношению к неподвижному торцу В в горизонтальной плоскости под действием силы Р по алгоритму [7]
f =
J M-M 0 dS + J N-N 0 dS
E-I
E-F'
(8)
где М - момент в текущем сечении витка (на рис. 2, б - сечение D) от силы Р, Н-м; N -нормальное усилие в текущем сечении витка от силы Р, Н; М0 - момент в текущем сечении витка от единичной силы по линии действия силы Р, Н-м; N0 - нормальное усилие в текущем сечении витка от единичной силы по линии действия силы Р, Н; F' - площадь поперечного сечения витка, м2; £ - длина дуги АО.
Вычислим М, N , M0 , N0 и dS :
M = P-R - sin ф; N = - P sin ф;
M 0 = R sin ф;
N =- sin ф; dS = Rdф.
Подставим приведенные значения в (8) 2л 3 2л 2
f J P-R - sin фdф + J P-R - sin фdф
(9) (10) (11)
(12) (13)
0
E-I
0
E-F'
P R 3 P R
+ -
E-I E-F'
2л
J sin 2 фdф =
0
P-R" P-R
+ -
E-I E-F'
ф
sin ф
2л
л-P-R
E I 113
1 + -
F'- R2
л-P-R
E I
' /2 ^
1+""2т R2
б
а
1
1
2
4
Серiя: TexHÍ4HÍ науки ISSN 2225-6733
где ip - радиус инерции сечения витка, м.
Учитывая (6) и то, что f - деформация витка вдоль его продольной оси, горизонтальное перемещение опорного торца А может быть определено как
fx = f • cos а ,
fx
я-Рг ■ R3 ■ cos2а
E ■ I
1 +
R2
л-Рг ■ R ■ cos2 а-(R 2 + ip 2)
E ■ I
Тогда податливость витка по горизонтали будет
Х =
я^R■ cos2а■ (R2 + i 2)
E ■ I
откуда жесткость витка в горизонтальной плоскости
1
С' = —=
^г -
E ■ I
^ я ■ R ■ cos2 а(R2 + ip2)
(15)
(16)
(17)
(18)
Проверим возможность смещения торца А по линии действия единичной силы 1(Р), как показано на рис. 3.
Рис. 3 - Нагружение витка пружины единичной силой, перпендикулярной линии действия силы Р
Из рисунка видно, что
M 0 = -R ■(! - cos ф);
N =- cos ф.
Подставив (9), (10), (13), (19), (20) в (8), получим
2я 2я
f L =-J - Р ■ R3 ■ sin ф ■ (1 - cos ф)аф +--- J Р ■ R ■ sin ф ■ cos фйф =
E ■ I
E ■ F'
Р ■ RJ
2я
2я
J [- sin ф + sin ф ■ cos ф]úfy + Р R J sin ф ■ cos ф dф -
E ■ I 0 E ■ F' 0
Р ■ RJ
E ■ I
2я
Р ■ R 1 . 2 +--;---sin ф
2я
E ■ F' 2
= 0.
(19)
(20)
(21)
1 • 2 cos ф +---sin ф
2 0 ~ " 0 Перемещение верхнего торца в направлении, перпендикулярном линии действия горизонтальной силы, отсутствует.
Применим полученный результат к винтовым цилиндрическим пружинам, изготовленным из стали круглого сечения. Тогда жесткость витка пружины в горизонтальной плоскости определится как
E ■ d
E d (22)
С' =
2 ■ k ■ cos2 а ■ (4 ■ k2 +1)
2
Серiя: Техшчш науки ISSN 2225-6733
Учитывая, что вертикальная жесткость витка круглого сечения [1-3]
где G - модуль сдвига Н/м
2
с; = , (23)
y 8 • D
E
G = —,-ч , (24)
2 •(l +
то с учетом зависимостей (23, 24) зависимость (22) примет вид
с, = с, 8 •ft + М>k 2 (25)
^х-^; , / , \ • cos2 а • (4• k2 +1)
Для того чтобы горизонтальная и вертикальная жесткости были равны, необходимо выполнение условия
8 •(l + д)-k 2
cos2 а • (4• k2 +1)
=1. (26)
Выполнение этого условия возможно только при к < 1, т. е. D < d - пружин с таким индексом не существует, и горизонтальная жесткость всегда больше вертикальной — для пружин, у которых торцы всегда параллельны, и выполняется соотношение
^ < 3. (27)
D
Условие (27) - условие устойчивости пружины от выпучивания [4].
Проверим возможность изготовления винтовой цилиндрической пружины с витками прямоугольного сечения высотой h и шириной а, при h > а, обеспечивающей равенство горизонтальной и вертикальной жесткости.
Для прямоугольного сечения витка уравнение (18) примет вид
2 • E • h
СХ =-2-E-h-Г", (28)
л • к1 • (3 • к1 +1) • cos а
где k - индекс витка пружины с прямоугольным сечением, k = D / a . Вертикальная жесткость витка прямоугольного сечения [4, 5]
G • a 4
С; = G-aJ, (29)
; Д • D 3
где Д - коэффициент, который выбирается по таблице [4, 5] в зависимости от значения
h
Р = h. (30)
a
С учетом (24) уравнение (29) примет вид
с; = ,E;a 2. (31)
2 •(! + kj2
Приравняв (28) и (31), получим
р.А=^-(3• *? +1)-ео^2а . (32)
4 .(1 + ц). £2
Для равенства горизонтальной и вертикальной жесткостей необходимо выполнение условия (32). Минимальное значение левой части (32) по [4] при р = 10 составляет 2,52. Максимальное значение правой части (32) при а = 0, ц = 0 и минимально рекомендуемом £1 = 4 не превышает
л^ • k2 +1)
4 • kj2
= 2,405 . (33)
Следовательно, изготовление винтовой цилиндрической пружины с равными вертикальной и горизонтальной жесткостями невозможно. Это объясняется тем, что при вертикальной
В1СНИК ПРИАЗОВСЬКОГО ДЕРЖАВНОГО ТЕХШЧНОГО УН1ВЕРСИТЕТУ 2017р. Серiя: Техшчш науки Вип. 35
ISSN 2225-6733
деформации витки пружины работают на срез, при этом величина деформации зависит от модуля G, а при горизонтальной деформации витки пружины работают на изгиб, и величина деформации зависит от модуля Е.
Горизонтальные жесткости пружин Cx = C'x /i в соответствии с расчетной формулой (22) для параметров, представленных в табл. 1, приведены в табл. 2.
Таблица 2
Значения горизонтальной жесткости пружины
Параметр Значение
Номер витка пружины 203 207 210
Горизонтальная жесткость, Н/мм 1007,5 954,7 1033,4
Из анализа полученных результатов видно, что отношение горизонтальной жесткости к вертикальной для всех трех пружин с параметрами, приведенными в таблице 1, близко к численному значению отношения
с
Сх = 2 .(1 + ц). (34)
Су
Численный анализ (22), (28) показал, что при а = 0 погрешность не превышает 0,5%, поэтому для практического применения определять горизонтальную жесткость цилиндрических витков круглого и прямоугольного сечения можно из следующих зависимостей, соответственно:
с; =-Е ( , . (35)
2• к .(4• к2 +1)
2 • E • h л-k1 • (3• k2 +1)
с;=-^—. (36)
2
Выводы
В результате анализа существующих формул для определения горизонтальной жесткости винтовых цилиндрических пружин установлено, что они дают некорректные результаты и приводят к существенным ошибкам при выборе виброизолирующих опор вибрационных машин. Для устранения существующих недостатков были получены новые аналитические зависимости по определению горизонтальной жесткости винтовых цилиндрических пружин с витками круглого и прямоугольного сечения. Анализ полученных зависимостей показал, что изготовить винтовую цилиндрическую пружину с равной горизонтальной и вертикальной жесткостями невозможно. Перспективным представляется применение упругих элементов, работающих в вертикальной плоскости на сдвиг, или изготовление комбинированных амортизаторов из различных материалов, обеспечивающих равенство жесткостей.
Список использованных источников:
1. Вайсберг Л.А. Проектирование и расчет вибрационных грохотов / Л.А. Вайсберг. - М. : Недра. - 1986. - 144 с.
2. Analysis of dynamic stiffness effect of primary suspension helical springs on railway vehicle vibration / W. Sun, D.J. Thompson, J. Zhou, D. Gong // Journal of Physics. - 2016. - № 744. -Pp. 1-8. - Mode of access : DOI:10.1088/1742-6596/744/1/012149.
3. Dym C.L. Consistent derivations of spring rates for helical springs / Dym C.L. // Journal of Mechanical Design. - 2009. - Vol. 131. - Pp. 1-5. - Mode of access : DOI: 10.1115/1.3125888.
4. Пономарев С.Д. Расчет упругих элементов машин и приборов / С.Д. Пономарев, Л.Е. Андреева. - М. : Машиностроение. - 1980. - 326 с.
5. Курендаш Р.С. Конструирование пружин / Р.С. Курендаш. - К. : Машгиз. - 1958. - 109 с.
6. Вибрационные процессы и машины / Г.Г. Азбель [и др.]; под ред. Э.Э. Лавендела. - М. : Машиностроение, 1981. - 509 с. - (Вибрации в технике : справочник : в 6-ти т.; Т. 4).
7. Беляев Н.М. Сопротивление материалов / Н.М. Беляев. - М. : Наука. - 1965. - 856 с.
Серiя: TexHÏ4HÏ науки ISSN 2225-6733
References:
1. Vaysberg L.A. Proektirovanie i raschet vibratsionnykh grokhotov [Engineering design and calculation of vibrating screens]. Moscow, Nedra Publ., 1986. 144 p. (Rus.)
2. Sun W., Thompson D.J., Zhou J., Gong D. Analysis of dynamic stiffness effect of primary suspension helical springs on railway vehicle vibration. Journal of Physics, 2016, no.744, pp. 1-8. doi: 10.1088/1742-6596/744/1/012149.
3. Dym C.L. Consistent derivations of spring rates for helical springs. Journal of Mechanical Design, 2009, vol. 131, pp. 1-5. doi: 10.1115/1.3125888.
4. Ponomarev S.D., Andreeva L.E. Raschet uprugikh elementov mashin i priborov [Calculation of elastic elements of machines and indicators]. Moscow, Mashinostroenie Publ., 1980. 326 p. (Rus.)
5. Kurendash R.S. Konstruirovanie pruzhin [Design engineering of springs]. Kiev, Mashgiz Publ., 1958. 109 p. (Rus.)
6. Azbel' G.G. Vibratsii v tekhnike. Tom 4: Vibratsionnye protsessy i mashiny [Vibrations in the equipment. Vol. 4: Vibration processes and machines]. Moscow, Mashinostroenie Publ., 1981. 509 p. (Rus.)
7. Belyaev N.M. Soprotivlenie materialov [Structural resistance]. Moscow, Nauka Publ., 1965. 856 p. (Rus.)
Рецензент: А.Д. Учитель
д-р техн. наук, проф., КМИ НМетАУ
Статья поступила 23.10.2017
УДК 621.643.053
© Мазур С.В.1, Стршець В.М.2, Стршець О.Р.3, Степанюк А.А.4
РУХ Р1ДИНИ ПО КАНАВЦ1 У ВИГЛЯД1 СП1РАЛ1 АРХ1МЕДА ОБЕРТОВОГО К1ЛЬЦЯ ТОРЦЕВОГО УЩЫЬНЕННЯ ПIДВИЩЕНОÏ
ГЕРМЕТИЧНОСТ1
Описана будова торцевого ущыьнення тдвищеног' герметичност1 з канавкою на торц обертового кыьця у вигляд1 страл1 Арх1меда i принцип його роботи. Розгля-нутий рух рiдини, яка хоче проникнути через стик обертового та необертового ю-лець торцевого ущыьнення i3 герметичноï камери назовт, i повернення ïï назад у герметичну камеру. На основi аналтичних i графiчних залежностей, отриманих за допомогою комп'ютерного моделювання, зроблений висновок про умови робото-здатностi запропонованого торцевого ущыьнення.
Ключовi слова: торцеве ущыьнення, тдвищена герметичтсть, страль Архiмеда, канавка, рух рiдини, обертове кыьце.
Мазур С.В., Стрелец В.Н., Стрилец О.Р., Степанюк А.А. Движение жидкости по канавке в виде спирали Архимеда вращающегося кольца торцевого уплотнения повышенной герметичности. Описано строение торцевого уплотнения повышенной герметичности с канавкой на торце вращающегося кольца в виде спирали Архимеда и принцип его работы. Рассмотрено движение жидкости, которая
1 студент, Нацюналъний ушверситет водного господарства та природокористування, м. Рiвне, mazur01 [email protected]
2 канд. техн. наук, доцент, професор, Нацюналъний ушверситет водного господарства та природокористування, м. Рiвне, V. т. strilets@nuwm. edu.ua
3 канд. техн. наук, доцент, Нацюналъний ушверситет водного господарства та природокористування, м. Рiвне, ua [email protected]
4 канд. техн. наук, асистент, Нацюналъний ушверситет водного господарства та природокористування, м. Рiвне, а. а. stepaniuk@nuwm. edu.ua
