CC BY
14
№ 1 (58)_1ьхничь1*иь науки_январь. 2019 г.
ИЗУЧЕНИЕ И ТЕОРЕТИЧЕСКИЕ ИССЛЕДОВАНИЯ ПАРАМЕТРОВ ЛИНИИ ПРЯДЕНИЯ КОЛЬЦЕПРЯДИЛЬНЫХ МАШИН
Дадаханов Нурилла Каримович
канд. техн. наук, доцент, Наманганский инженерно-технологический институт,
Республика Узбекистан, г. Наманган
Сидиков Акбархон Хожиахмадхонович
ассистент, Наманганский инженерно-технологический институт,
Республика Узбекистан, г. Наманган
Каримов Нуриддин Махамаджонович
ассистент, Наманганский инженерно-технологический институт,
Республика Узбекистан, г. Наманган E-mail: n. karimov89@mail. ru
STUDY AND THEORETICAL RESEARCH OF THE PARAMETERS OF A LINE OF SPINNING RING- SPINNING MACHINES
Nurilla Dadakhanov
Ph.D., Associate Professor, Namangan Institute of Engineering and Technology,
Republic of Uzbekistan, Namangan
Akbarkhon Sidikov
Assistant, Namangan Institute of Engineering and Technology,
Republic of Uzbekistan, Namangan
Nuriddin Karimov
Assistant, Namangan Institute of Engineering and Technology,
Republic of Uzbekistan, Namangan
АННОТАЦИЯ
В статье изучен угол обтекания вытяжных приборов и получены аналитические зависимости для расчета угла обтекания мычкой выпускного цилиндра на линии прядения кольцепрядильных машин.
ABSTRACT
The article studies the angle of discharge of exhaust devices and obtaining of analytical dependencies for calculating the angle of flow around the sliver of the exhaust cylinder on the spinning line of ring spinning machines.
Ключевые слова: вытяжной прибор, угол обтекания, нажимной валик, двух роликовый прибор. Keywords: exhaust device, wrap angle, pressure roller, double roller device.
Ускорение технического прогресса в области текстильной промышленности возможно при механизации и автоматизации производственных процессов, использовании прогрессивной технологии, обеспечивающей высокое качество продукта и минимальную обрывность по всем переходам производства пряжи, ткани и трикотажа.
В настоящее время в хлопкопрядении как в кардной, так и в гребенной системах применяются, в основном, кольцевые прядильные машины непрерывного действия. Новые прядильные машины современного производства имеют более мощные вытяжные приборы СКФ, повышенную скорость веретен,
они более надежны в работе и удобны в эксплуатации.
Ведущие машиностроительные предприятия мира ведут исследования в поисках совершенствования кольцепрядильных машин и ее отдельных частей, повышению ее надежности и производительности, качества выпускаемой продукции.
В известных системах прядения при переработке натуральных, искусственных и синтетических волокон в пряжу основной задачей технологического процесса является получение равномерной по структуре и свойствам ленты, ровницы и пряжи путем сложения и вытягивания.
Библиографическое описание: Дадаханов Н.К., Сидиков А.Х., Каримов Н.М. Изучение и теоретические исследования параметров линии прядения кольцепрядильных машин // Universum: Технические науки : электрон. научн. журн. 2019. № 1(58). URL: http://7universum.com/ru/tech/archive/item/6830
В существующих конструкциях вытяжных приборов и устройств улучшение контроль над движением волокон достигается различными путями, например, установкой дополнительных ремешков, роликов, муфточек, направляющих, лотков и т.д. Общим недостатком данной конструкции является то, что, исправляя один недостаток, она способствует появлению других, например, усложняется конструкция узла или затруднено обслуживание и т.д.
Одним из основных факторов, влияющих на качество пряжи, получаемой на кольцепрядильных машинах, является обрывность нити. Высокая обрывность приводит к снижению производительности оборудования, ухудшает качество выпускаемой пряжи.
На прядильной машине плоскость вытягивания в вытяжном приборе располагают наклонно (рис. 1). Цель наклона - уменьшить дугу обтекания переднего цилиндра выходящей мычкой. На этот участок мычки крутка не распространяется, и поэтому прочность на разрыв его составляет 22-24 % прочности готовой пряжи [1].
Рисунок 1. Схема линии прядения
Известно, что число нескользящих волокон тем больше, чем меньше расстояние И (рис. 2). Длина И -это сумма длины дуги обтекания МВ (Ио), на которой мычка прижата к цилиндру, и высоты треугольника кручения С'В' (И8). Длина обтекания МВ,
жЗу
г! =-
360°
где, ё - диаметр цилиндра; у - угол обтекания цилиндра мычкой.
Угол у связан с углом наклона вытяжного прибора а и углом наклона нити к горизонту ф:
ф=а + у и у = ф-а.
Уменьшение дуги обтекания И0 приближает порог крутки к линии защемления ММ' волокон мычки передней парой. Эта дуга тем меньше, чем больше угол а, больше расстояние А и меньше высота Н. Эти величины должны быть оптимальными по отношению к габаритам машины. При слишком большом угле а может быть затруднено обслуживание машины из-за неудобства присучивания оборвавшейся нити, а также из-за необходимости располагать ровничную рамку более высоко. При расположении клапанов нитепроводников на большем расстоянии А от переднего цилиндра увеличивается ширина машины, а при малой величине Н затруднен уход за цилиндровым брусом.
Рисунок 2. Треугольник кручения
При конструировании кольцепрядильных машин большое значение имеет выбор конструктивной линии прядения, т.е. линии прохождения мычки-пряжа от вытяжного прибора до шпули. В некоторых кольцепрядильных машинах для уменьшения угла обтекания передний нажимной валик заваливается вперед приблизительно на 50. Угол обтекания у для различных типов кольцепрядильных машин различен в зависимости от подъема кольцевых планок. Для основных кольцепрядильных машин с подъемом 220 мм у = 2° -3°, у2 = 17° [3].
Если заправочная линия выбрана неправильно, то габариты машины могут возрасти, а обрывность продукта увеличивается. При исследовании линии прядения НИИЭКИПМаш предложил [2], что выбрав А = 40 мм, Ь = 110 мм, с = 150 мм (рис. 1), при которых углы перегиба соответствуют выше указанным, получаем линию прядения со следующими параметрами:
• угол обтекания от 20 30' до 120;
• угол перегиба, соответствующий половине угла при вершине баллона и изменяющийся от 160 в верхнем положении кольцевой планки до 80 в нижнем положении кольцевой планки.
Если линию прядения выполнить на основе вышеприведенных рекомендаций, увеличиваются габариты машины по высоте и по ширине. Это усложнит обслуживание машины, возникнут дополнительные трудности при нагружении нажимных валиков вытяжного прибора.
Контактная площадка валика при динамическом взаимодействии с мычкой получает возможность малых окружных и радиальных смещений относительно статического положения. Динамический анализ рассматриваемой механической системы показывает возможность появления режимов неустойчивого вращения валика в случае, если частоты радиальных и окружных колебаний контактной площадки равны или превосходят одна другую в 2 раза. Первоначально малые деформации валика принимают при этом большие значения, что ведет к нарушению стационарности технологического процесса вытягивания.
Видно, что определение устойчивого положения валика на цилиндре имеет большое значение процесса вытягивания. Анализ конструкций современных вытяжных приборов машин прядильного производства показывает, что нажимной валик относительно рифленого цилиндра может занимать, в основном, два положения [4]. В первом положении валик и цилиндр расположены по вертикали на одной оси (рис. 3-а), а втором положении валик установлен с «завалом» вперед относительно цилиндра (рис. 3-б).
а)
б)
Рисунок 3. Положения нажимного валика относительно рифцилиндра
При одних и тех же внешних нагрузках и условиях закрепления упругая система может иметь не одно, а несколько состояний равновесия. Для того чтобы решить устойчиво или неустойчиво равновесие механической системы, необходимо использовать аналитические признаки устойчивости. Наиболее общим подходом к изучению устойчивости положения равновесия в механике является энергетический подход, основанный на исследовании изменения полной потенциальной энергии системы при отклонениях от положения равновесия.
В положении равновесия полная потенциальная энергия консервативной механической системы имеет стационарное значение, причем, согласно теореме Лагранжа, положение равновесия устойчиво,
если это значение соответствует минимуму полной потенциальной энергии.
Судя по схеме (рис.3-а), в 1 положении валик занимает неустойчивой положение. Следовательно, можно предположить, что он будет стремиться занять более устойчивое положение. Если валик переместится от первоначального положения в некоторое другое (рис.3-б), то это приведет к изменению разводки в вытяжной зоне, а, следовательно, повлияет на процесс вытягивания.
Проанализируем устойчивость положения валика относительно цилиндра. На первый взгляд, логично предположить, что устойчивых положений валика должно быть два. Первое положение - это когда ось нажимного валика будет перекрещиваться под углом с осью рифленого цилиндра (рис.4-а). Второе положение - когда валик установлен с «завалом» и оси валика и цилиндра параллельны друг другу (рис.4-б).
Рисунок 4. Положения нажимного валика
Для теоретического анализа устойчивости необходимо выбрать расчетную схему. Авторами предлагается следующая расчетная схема (рис. 5-а). Здесь: 1 - поверхность рифцилиндра; 2 - рычаг нагрузки. Упругая заделка - седелка для удерживания оси нажимного валика, установленная в рычаге нагрузки; 3-нажимной валик; 4 - нагрузочная пружина.
Нажимной валик показан в двух положениях - I и II. Угол между положениями I и II считаем малым. Представим расчетную схему в следующем виде (рис. 5-б). Здесь: с(Ц -Ц) - сила упругости нагрузочной пружины; Ц - длина пружины в положении II; Ц - длина пружины в первоначальном состоянии; к - жесткость упругого шарнира.
Условия равновесия системы будет иметь вид:
или
С (Ц - Ц ^тф = кф.
се- - Ц)=к -
Ц ътф
Уравнение имеет два решения:
1) ф =0, при любом значении С(Ц - Ьо).
2) С(Ц-4) = к'—,- (1)
Ц 81Пф
На рис.6 представлены графики зависимостей (1). Введем безразмерную силу
Р =
С(А - К)А к '
и отложим ее значения по оси ординат. Из графика видно, что при Р < ф = 0, т.е. единственно возможным будет вертикальное положение
равновесия. При Р = 1, также будет только вертикальное положение равновесия (точка 1). При Р >-возможно как вертикальное положение равновесия системы (ф = 0), так и другие положения равновесия
при фф 0 . Например, при Р = Р1 возможны три различных положения равновесия системы (точки 2, 3, 4). Точка 3 соответствует вертикальному положению, а точки 2 и 4 - отклоненным положениям равновесия. Из графика также видно, что число возможных положений равновесия может быть неограниченно большим (точки 5, 6, 7 при Р = Р 2, точки 8, 9,
10 при Р = Рз и т.д.).
Положения равновесия, соответствующие точкам пересечения двух решений (1) неустойчивы (при
ф = 0 и Р = 1). Таким образом, по приведенным формулам можно определить устойчивое и неустойчивое положения нажимного валика и по ним сделать корректировку разводок между цилиндрами.
Рисунок 5. Расчетная схема нажимного валика
Рисунок 6. График зависимости безразмерной силу Р и углом ф
Список литературы:
1. Борзунов И.Г. и др. Прядение хлопка и химических волокон. - М.: Легпромбытиздат, 1986. - 60-62 с. 137139 с.
2. Григорьева К.А. и др. Оптимизация параметров линии прядения хлопкопрядильной машины для высокоскоростного прядения. - Пенза, НИИЭКИПМаш. -вып.5. 1973. - 59 с.
3. Макаров А.И. и др. Расчет и конструирование машин прядильного производства. -М.: Машиностроение, 1985. - 199 с.
4. Шукуров М.М., Дадаханов Н.К., Махкамов Р.Г. О несоосности нажимного валика и рифленого цилиндра вытяжного прибора кольцепрядильной машины // Доклады Академии наук Республики Узбекистан - 1997. -№1. - С. 26-28.
