CC BY
61
УДК 622.02:531 + 622.83 А.В. Леонтьев
ИЗМЕРИТЕЛЬНО-ВЫЧИСЛИТЕЛЬНЫЙ КОМПЛЕКС «ГИДРОРАЗРЫВ» И ОПЫТ ЕГО ПРИМЕНЕНИЯ В ПРАКТИКЕ ГЕОМЕХАНИЧЕСКИХ ИССЛЕДОВАНИЙ
Диагностика исходного поля напряжений породных массивов, как важнейшее условие правильных проектных решений, необходима при выборе и обосновании рациональной технологии добычи полезных ископаемых, обеспечивающей безопасность горных работ на шахтах и рудниках, при строительстве и эксплуатации гидротехнических сооружений, наземных и подземных атомных электростанций, других объектов технического назначения, находящихся во взаимодействии с прилегающим (вмещающим) массивом. Использование частных гипотез Гейма, Дин-ника и других о виде напряженного состояния массива не всегда оправдано для больших глубин и совершенно неприемлемо в районах с выраженной тектоникой. Обширные экспериментальные результаты подтверждают этот, теперь общепризнанный факт, причем натурный эксперимент остается, пожалуй, единственной возможностью количественной оценки напряжений в нетронутом массиве.
Специфика задачи экспериментального исследования напряженного состояния породного массива состоит в том, что в принципе невозможно непосредственно измерить напряжения, действующие в твердой среде - будь то слагающая массив горная порода либо искусственная конструкция из металла, бетона и т.п. Оценить их качественно и, что наиболее важно для практики, количественно удается по проявлению напряжений в различных механических и геофизических процессах - деформируемости, разрушении, скорости распространения возмущения, электропроводности и др.
Не останавливаясь специально на рассмотрении всех существующих методов, поскольку многие из них освещены уже в учебной литературе, а новые разработки подробно описаны [1-4], отме-
тим лишь, что в зависимости от условий применения методы подразделяются на шахтные, когда доступ к массиву непосредственно обеспечен горными выработками, разведочными стволами, штольнями, и скважинные (или полевые), при использовании которых доступ к исследуемому участку массива ограничен и возможен только через скважины, но имеющие перспективу применения на больших глубинах. Естественно, граница между шахтными и скважинными методами в определенной степени условна, так как по мере развития техники область применения отдельных методов существенно расширяется. Примером тому может служить история развития метода разгрузки. Вначале это были измерения лишь на породных обнажениях, а в настоящее время есть примеры применения метода в разведочных скважинах на глубине до 0.5 км. Кроме того, отдельные методы развиваются параллельно как для шахтных, так и для полевых условий, отличаясь лишь в инструментальном оснащении, как, например, метод гидроразрыва скважин.
С точки зрения практических приложений важной характеристикой того или иного метода является его «масштабность». Условимся классифицировать последнюю двумя параметрами. Во-первых, характерным размером того объема пород, напряженное состояние которого может быть определено данным методом. И, во-вторых, дистанционностью метода, т.е. расстоянием, на котором данный метод может быть реализован. Представление об этих параметрах дают табл. 1 и 2, соответственно, составленные путем экспертной оценки. Можно отметить, что к числу наиболее универсальных (в смысле масштабов применения) относится метод гидроразрыва пород в скважине. С одной стороны, он эффективен при детальном изучении полей напряжений в зонах влияния подземных и наземных сооружений, с другой - в числе немногих может использоваться для диагностики напряженного состояния в глубоких скважинах.
Наиболее полное представление о современном состоянии теории и практики измерительного гидроразрыва дают материалы двух международных симпозиумов [5], целиком посвященных этим вопросам, а также американский стандарт на данный метод [6].
92
Таблица 1
Сопоставление методов по характерному размеру исследуемого (в единичном опыте) объема горных пород
мм см дм м 101 м 102 м км >1 км
Разгрузка торца скважины
Разгрузка стенок скважины
Частичная разгрузка ■
Метод параллельных скважин
Метод упругого последействия
Метод компенсации
Метод дискования керна
Профильный каротаж скважин
Г идроразрыв скважин
Возмущение горной выработкой
Ультразвуковое прозвучивание
Сейсмоакустический метод
Электрометрический метод
Электромагнитная эмиссия
Триболюминесцентный метод
Радиоактивный метод
Геофизический каротаж
Использование эффектов памяти
Реконструкция полей напряжений
Фокальный механизм
93
Таблица 2
Характеристика методов по достижимым глубинам (расстояниям от наблюдателя до исследуемого участка массива)
см дм м 101 м 102 м км >1 км
Глубина горных работ
Глубина гипоцентра
Разгрузка торца скважины
Разгрузка стенок скважины
Частичная разгрузка
Метод параллельных скважин
Метод упругого последействия
Метод компенсации
Метод дискования керна
Профильный каротаж скважин
Гидроразрыв скважин
Возмущение горной выработкой
Ультразвуковое прозвучивание
Сейсмоакустический метод
Электрометрический метод
Электромагнитная эмиссия
Триболюминесцентный метод
Радиоактивный метод
Геофизический каротаж
Использование эффектов памяти
Реконструкция полей напряжений
Фокальный механизм
Рассмотрим классическую схему метода. Участок скважины перекрывается с помощью двухпакерного зонда и подвергается нагружению путем нагнетания в межпакерное пространство жидкости вплоть до достижения критических растягивающих напряжений на стенке скважины, приводящих к разрыву породы. Основу измерительного гидроразрыва составляет то, что критические давления зависят не только от прочности пород, но и от уровня действующих в них напряжений. При этом управление режимом нагнетания, а также возможность проведения повторных нагружений выбранного интервала скважины позволяют выделить на диаграммах «давление - время» характерные значения давления, которые затем интерпретируются в терминах напряжений, действующих в породном массиве. К таким значениям (рис. 1) относятся: Рс - давление разрыва породы при первом нагружении; Рг - давление раскрытия трещины при повторных циклах нагружения; Р, - давление запирания (закрытия трещины).
Поскольку давление и напряжение имеют одну размерность, для оценки искомых напряжений нет необходимости в определении деформационных характеристик пород.
Классическая схема определения напряжений по данным измерительного гидроразрыва строится на следующих основных предположениях:
• массив представлен крепкими скальными породами, поведение которых в окрестности скважины описывается упругими соотношениями;
• ось скважины ориентирована по одному из главных направлений исходного поля напряжений;
• разрушение на стенке скважины инициируется по площадке с наибольшим растягивающим тангенциальным напряжением;
• давление запирания соответствует наименьшей компоненте главных напряжений, действующей по нормали к поверхности разрыва.
В сделанных предположениях пересчет характерных давлений гидроразрыва в напряжения осуществляется исходя из следующих соотношений:
Рис. 1. Идеализированная кривая «давление Р - время Ь> при гидроразрыве слабопроницаемых пород ^ - расход жидкости)
Р = 3<7т,п - ^тах + Т,
Рг = 3а
Р = а.
Р = 3а - а
г тт тах
тт
Здесь а ■ , а _ — соответственно наименьшая и наибольшая
т.1п тах
компоненты главных напряжений в плоскости, ортогональной оси скважины, Т — прочность пород на разрыв. Отсюда сразу получаются искомые оценки напряжений: ат1п = р, атах = 3р - Рг,
а также значение прочности на разрыв Т = Рс - Рг (здесь и далее сжимающие напряжения считаются положительными). Давление запирания Рг — это давление, соответствующее моменту равновесного состояния открытой трещины гидроразрыва, когда давление флюида уравновешивает воздействие напряжений в породном массиве, нормальных к плоскости разрыва.
Нетрудно видеть, что по измерениям в одной скважине не удается определить все компоненты исходного поля напряжений. Для пионерных работ в области гидроразрыва, где анализировались данные опытов в вертикальных нефтяных и геологоразведочных скважинах, выход был достаточно про-
стым - по давлениям гидроразрыва определялись наибольшее SH и наименьшее Sh горизонтальные напряжения, а вертикальная составляющая Sv оценивалась по весу покрывающих пород уИ (у
— плотность, осредненная по глубине). Развитие экспериментальных работ показало справедливость такого подхода, за исключением случаев, когда вертикальная составляющая является наименьшим главным напряжением (т.е. Sv < Si < Sи), что имеет место в тектонически-напряженных массивах. Выяснилось, что возможны ситуации, когда поверхность гидроразрыва, первоначально параллельная образующей скважины, в процессе развития разворачивается в горизонтальную плоскость, а давление запирания дает оценку уже не Si, а Sv .
При проведении измерений в шахтных условиях, как правило, есть возможность выполнить измерения в разно ориентированных скважинах, и получить необходимые данные для определения всех компонент исходного поля напряжений в массиве.
В табл. 3 в более наглядной форме показано, какие параметры напряженного состояния массива определяются по измерениям в различно ориентированных скважинах в зависимости от соотношения исходных напряжений.
Схема определения полного тензора исходных напряжений в массиве методом гидроразрыва в шахтных условиях состоит в следующем. На основании косвенных данных оценивается ориентация одного из главных напряжений в массиве, часто за главное можно принять вертикальное направление. В этом направлении проводится первая измерительная скважина. Вне зоны влияния выработки выполняется серия опытов, по которым определяются величина и ориентация двух других главных напряжений. В направлении одного из них из выработки выбуривается вторая измерительная скважина. Измерения в ней на достаточном удалении от борта выработки (1-1,5 поперечного размера) позволяют оценить последнюю компоненту тензора. Наличие третьей скважины, ортогональной первым двум, обеспечивает получение дополнительной информации, повышающей согласованность и достоверность искомых оценок.
Таблица 3
Компоненты исходного напряженного состояния
массива, определяемые методом гидроразрыва в различно ориентированных скважинах
Ориента-
Соотношения компонент действующих напряжений
ция скважины < 8* < 8н 8* < < 8н 8* < 8н < 8^
V уН Я, или Яу ^ - Ян Я И Я д
н Яг Я, Яу Я, Яу Я,
h Я Я Ян или уН Я, 3Яу - Ян Ян или уН Я, 3Ян- Яу
Примечание: жирно помечена компонента напряжений, определяемая непосредственно по давлению запирания Р^ на диаграмме «давление-время»; остальные компоненты или комбинации напряжений, определяются по давлению раскрытия Рг с использованием значений коэффициентов концентрации напряжений на стенке скважины по упругому решению.
Оценка вертикальных напряжений по весу налегающих пород оправданна лишь вне зоны влияния больших очистных пространств или крупных геологических нарушений. В противном случае вертикальная составляющая может не совпадать с главным напряжением и, как следствие, описанный выше порядок неприемлем. Не удается реализовать его и без надежных технических средств осмотра поверхности скважины. В этой ситуации возможна интегральная оценка исходных напряжений, основанная на результатах измерений вне и в зоне влияния выработки, идея которой состоит в следующем. Из выработки проводятся как минимум две разно ориентированные скважины (увеличение числа измерительных скважин положительно влияет на качество оценок исходных напряжений). На разных расстояниях от выработки методом гидроразрыва определяются давления раскрытия и запирания. Вся совокупность экспериментально измеренных величин | Р'к; к = 1, К | обрабатывается совместно, исходя
из того, что при известных деформационных свойствах породного массива и геометрии эксперимента, которая включает геометрию контура выработки, ориентацию скважин и местоположение интервалов гидроразрыва, теоретические значения давлений раскрытия и запирания являются вполне определенными функция-
ми (в рамках, скажем, упругой модели) компонент исходного поля напряжений fk {о®). Рассматривая конкретные замеры как
случайные величины, нормально распределенные около «истинных» значений, из условия минимума функции
Е [pk - fk )]2 —min
k=1 1
определяются напряжения в нетронутом массиве.
Данный подход к оценке исходных напряжений допускает отсутствие сведений об ориентации трещин гидроразрыва, восполняя их дополнительными независимыми замерами, выполненными непременно в области влияния выработки.
Важным элементом технологии измерительного гидроразрыва является локация следа трещины на поверхности скважины. Тангенциальный угол продольного (вдоль образующей) следа трещины указывает направление действия наибольших сжимающих напряжений. Наличие двойного следа (комбинация продольной и поперечной трещины) свидетельствует, как правило, о развороте первоначального продольного разрыва, наклонный след - о том, что ориентация скважины не совпадает с направлением одного из главных напряжений. Сказанное выше справедливо лишь для монолитных, слабо трещиноватых пород. Наличие естественных трещин и поверхностей ослабления, которые могут иметь произвольную ориентацию и соответственно предопределять ориентацию разрыва, должно выявляться до проведения собственно гидроразрыва пород. Другими словами, применение любого из ниже перечисленных способов локации следа трещины предусматривает, что один и тот же участок скважины обследуется дважды - до и после проведения гидроразрыва.
Известны следующие способы локации следа трещины: оптический - визуальное обследование с помощью специальных оптических устройств, скважинных телевизоров (необводненные скважины); механический - получение отпечатка поверхности скважины и следов ее разрыва на специальном импрессионном пакере; геофизический - сканирование поверхности скважины акустическими зондами.
Комплекс оборудования для шахтных условий. Измерительновычислительный комплекс (ИВК) «Гидроразрыв», созданный в
Институте горного дела Сибирского отделения РАН, предназначен для осуществления гидроразрыва скважин в шахтных условиях. В состав комплекса входят: двухпакерный зонд, ручной насос, манометр, напорные трубопроводы, коммутирующее оборудование, а также система регистрации давления, состоящая из пресс-метра с датчиком давления, соединительных кабелей и зарядного устройства. Этот состав оборудования является переносным и предназначен для применения в подземных условиях. В наземных условиях, при обработке экспериментальных данных, пресс-метр подключается к персональному компьютеру. На рис. 2 приведена схема размещения оборудования в процессе шахтного эксперимента, а на рис. 3 функциональная схема комплекса.
Остановимся на устройстве отдельных элементов.
Двухпакерный зонд [7]. На корпусе зонда между двумя пакерами расположена подвижная поршневая пара (рис. 4). После досылки зонда (с помощью жесткого трубопровода) в скважину до намеченного участка рабочую жидкость по нему нагнетают в камеру поршневой пары, которая под действием давления раздвигается и сжимает упругие уплотнительные элементы (пакеры). После этого по второму каналу рабочую жидкость подают в межпакерное пространство для осуществления разрыва стенки скважины. Когда давление жидкости в межпакерном пространстве начинает превышать давление в поршневой камере, происходит дополнительное поджатие пакеров в осевом направлении, что гарантирует надежную герметизацию межпакерного интервала. Наружный диаметр зондов в свободном состоянии выбирают на 2-2.5 мм меньше диаметра измерительных скважин. Наиболее подходящими являются скважины алмазного бурения, например, 59 или 76 мм. Начальный размер межпакерного интервала, как правило, должен быть больше шести диаметров скважины.
Пакер. Основное назначение уплотнительного элемента (пакера) - надежная герметизация исследуемого интервала скважины. Известны два основных типа пакеров, отличающиеся
Рис. 2. Схема эксперимента при определении напряжений в массиве горных пород способом гидроразрыва скважины: 1 - контур горной выработки; 2 - измерительная скважина; 3 - двухпакерный зонд; 4 - регистратор давления; 5 - датчик давления; 6 - нагнетательная установка; 7 - резервуар с рабочей жидкостью; 8 - манометр; 9 - трубопровод
Рис. 3. Функциональная схема измерительно-вычислительного комплекса «Гидроразрыв»: 1 - измерительная скважина; 2 - двухпакерный зонд; 3 - рулетка; 4 - напорные трубопроводы; 5 - коммутирующие устройства; 6 - адаптер; 7 -ручной насос; 8 - манометр; 9 - датчик давления с кабелем связи; 10 - регистратор давления в системе (прессметр)
принципом работы - инъекционные и зажимные. Каждый тип имеет свои преимущества и недостатки. Так, например, инъекционные пакеры ненадежны при работе в трещиноватых средах на повышенных давлениях; зажимные - более инерционны и требуют некоторого времени для восстановления первоначальной формы после сброса давления.
Уплотнительные элементы как инъекционных, так и зажимных пакеров представляют собой цилиндрическую оболочку, изготавливаемую из эластичного материала. Наиболее ответственным в конструкции инъекционного пакера является вопрос заделки торцов оболочки, так как пакер работает путем нагнетания жидкости во внутреннюю полость оболочки. При установке пакера на корпус торцы оболочки герметизируются механически самыми разнообразными способами. По мере повышения давления уплотнительный элемент, расширяясь, плотно прилегает к стенкам скважины.
В качестве материала для изготовления уплотнительных элементов широко применяют резины разных марок. Основным недостатком уплотнительных элементов из резины является старение материала и чувствительность к температурным изменениям окружающей среды. Резина плохо переносит многократные механические воздействия, поэтому уплотнительные элементы часто выходят из строя и их приходится менять в процессе выполнения экспериментальных работ. Попытки разрешить противоречивые требования к уплотнительному элементу, а именно - эластичность, с одной стороны, и высокая прочность -с другой, и все это в широком диапазоне давлений и температур
- предпринимались многими исследователями и конструкторами. В основном поиск концентрировался на подборе материала для армирования оболочки (металлический корд, капроновый корд и т.п.) либо на отыскании эффективного конструктивного решения для заделки торцов уплотнительного элемента с корпусом.
К отказу от инъекционных пакеров и переходу на конструкцию пакеров зажимного типа, которыми оснащен, в частности, рассматриваемый комплекс, подтолкнуло появление новых синтетических материалов, эксплуатационные свойства которых задаются на стадии изготовления.
После опробования ряда материалов выбран состав с полиуретановой основой (полиуретановый эластомер). В процессе лабораторных испытаний удалось подобрать оптимальные соотношения компонентов в составе, обеспечивающие требуемую эластичность и прочность.
Конструктивно уплотнительный элемент представляет собой толстостенный цилиндр, торцевые части которого выполнены более жесткими в сравнении со средней частью [8]. Это препятствует затеканию уплотнительных элементов в зазор между корпусом зонда и стенками скважины. При осевом сжатии элемента он расширяется, увеличиваясь в размерах быстрее в средней части, и надежно изолирует межпакерный интервал.
Ручной насос. Необходимое давление рабочей жидкости в системе создается с помощью ручного двухступенчатого насоса, например, типа НРГ 7020 производства фирмы «Энепред» (Россия). Первая ступень насоса позволяет за один ход штока подавать в систему жидкость объемом 21.4 см3 до давления 14 МПа. Вторая ступень при подаче 3.2 см3 жидкости за один ход штока позволяет создавать давление до 70 МПа.
Напорный трубопровод. Их два. Один жесткий - он изготавливается из металлических трубок, как правило, длиной не более 2х метров. Отдельные части трубопровода собираются в магистраль при помощи элементов герметичной стыковки. У жесткого трубопровода две функции. Помимо подачи рабочей жидкости до поршневой пары при пакеровке зонда в измерительной скважине, он является подъемно-доставочным приспособлением. Второй трубопровод является гибким рукавом высокого давления и предназначен для подачи рабочей жидкости в межпакерное пространство.
Коммутирующее оборудование. Сюда относятся два крана переключения давления в напорных трубопроводах, а также адаптер для подсоединения манометра и датчика давления. Все элементы соединяются между собой рукавами высокого давления.
Система регистрации давления. Измерение и индикация давления в гидросистеме, а также запись данных в блок памяти с возможностью последующего считывания их в ПК производятся при помощи регистратора давления, получившего название «пресс-метр». Помимо него в систему регистрации входит датчик давления, зарядное устройство (для автономных источников питания), а
также комплект кабелей для подсоединения датчика и для сопряжения прессметра с ПК.
Следующие технические сведения определяют общую характеристику ИВК «Гидроразрыв»:
диаметр испытываемых скважин, мм..................59; 76
глубина зондирования, м.............................до 50
давление в гидросистеме, МПа........................до 60
рабочая жидкость...............масло «индустриальное-20»,
вода с присадками
датчик давления.....................................ЛХ-412
разрешающая способность системы регистрации давления,
МПа......................................................0,2
объем памяти в прессметре, К............................32
Обработка и отображение экспериментальных данных осуществляется на персональном компьютере, совместимом с IBM/PC Программные средства поддерживают дружественный интерфейс с пользователем.
Таким образом, техническую реализацию ИВК «Гидроразрыв» отличает: автоматическая регистрация, накопление и надежное долговременное хранение экспериментальных данных; современная методика обработки и документирования экспериментального материала; применение автономных источников питания; оригинальная конструкция зонда и уникальный материал для его пакеров.
Использование измерительного гидроразрыва в практике гео-механических исследований. К числу первых примеров практического применения данного комплекса оборудования можно отнести эксперименты по контролю напряженного состояния массива и конструктивных элементов камерной системы разработки на Верхнекамском месторождении калийно-магниевых солей, которые были выполнены в содружестве со специалистами Горного института УрО РАН (г. Пермь). Параметры напряженно-деформированного состояния среды планировалось использовать для модельных расчетов при оценке устойчивости подработанных соляного и вмещающего массивов, а также при решении локальных задач по диагностике геомеханической обстановки вблизи очистных выработок [9].
Надо отметить, что выполнение экспериментов в соляных массивах, существенно осложнялось некачественной подготовкой измерительных скважин. Их частичная непригодность к использованию была связана с существенными отклонениями скважин от прямолинейности, невыдержанностью стандартных размеров, за-штыбованностью. По результатам удачных опытов установлено, что средняя величина действующих в массиве минимальных горизонтальных напряжений составляет 9 МПа, а максимальных в 1.51.7 раза больше.
Далее комплекс оборудования в рассмотренном составе был поставлен на Учалинский горно-обогатительный комбинат. Предприятие осуществляет отработку медно-цинкового месторождения комбинированной системой; подземные работы ведутся камерной системой с закладкой выработанного пространства. Геомеханиче-ские исследования с применением измерительного гидроразрыва на руднике были выполнены сотрудниками Магнитогорской государственной горно-метал-лургической академии им. Г.М. Носова под руководством профессора В.Н. Колмакова.
Замеры напряжений проводились в подземных выработках, расположенных в прикарьерном массиве северного и южного флангов на рабочих горизонтах 260, 300, 340 и 380 м. Всего было организовано 36 пунктов наблюдений; наиболее надёжные результаты получены в 14 скважинах. Параметры напряженно-деформированного состояния массива, установленные методом гидроразрыва, хорошо согласуются с результатами параллельных исследований, выполненных методами щелевой разгрузки и геофизическими.
Данные экспериментальных наблюдений позволили выявить зоны повышенной концентрации напряжений, обосновать целесообразность и способы разгрузки участков массива, а также, в конечном счете, уточнить параметры камерной системы отработки месторождения в прикарьерной области.
Опытно-промышленная отработка элементов комплекса измерительных средств и оборудования ИВК «Гидроразрыв» проводилась, главным образом, на месторождениях Норильского горно-металлургического комбината [10] и в Горной Шории.
Рис. 4. Двухпакерный зонд: 1 - фитинг; 2 -канал с выходом в межпакерное пространство; 3 - канал для поршневой пары; 4 -втулка; 5 - уплотнения; 6, 7 - поршневая пара; 8 - шайба; 9 - пакер; 10 корпус
На рудниках “Октябрьский” и “Таймырский” для управления состоянием массива применяется опережающая защитная надработка залежи. Защитный слой формируется в кровле рудного тела, а очистные работы ведутся в разгруженной от напряжений области. Свойства разгружающего пласта характеризуются углами защиты, величина которых зависит от геометрии выработанных пространств, свойств пород и закладочного материала, углов падения рудной залежи и глубины горных работ. Роль и влияние этих факторов на эффективность опережающей над-работки исследовалась в процессе численного моделирования напряженно-
деформиро-ванного состояния массива в конкретных производственных условиях, а достоверность полученных результатов проверялась экспериментально, с использованием метода гидроразрыва стенок скважины.
В подземных выработках Таш-тагольского железорудного месторождения методом измерительного гидроразрыва выполнено несколько циклов экспериментальных ис-
следований. В разное время эти работы преследовали, в основном, цели методического характера. Тем не менее, полученные данные о величинах напряжений могут служить опорными сведениями и оказаться полезными при решении практических задач, где необходимо учитывать реальное состояние массива в ближней зоне влияния горных выработок. Пионерные работы были выполнены сотрудниками ИГД СО РАН Поповым С.Н., Юн Р., Петровым В.Е. на горизонтах -280 м, -210 м и в охранном целике обогатительной фабрики на горизонте -140 м.
К настоящему времени в условиях Таштагольского рудника выполнено более 30 опытов по оценке напряжений в массиве на различных глубинах. Средние значения установленных величин напряжений на глубине 650 м таковы: минимальная компонента 13.0-46.0 МПа: максимальная - 23.0-85.0 МПа.
Ограниченность объема статьи не позволяет подробно остановиться на полученных данных. Тем не менее, в заключении отметим, что опыт практического использования измерительного гидроразрыва с применением созданного оборудования и приборов, а также анализ полученной при этом информации показали работоспособность метода в шахтных условиях и эффективность его при контроле напряженно-деформиро-ванного состояния массива горных пород различного генезиса. Не реализованным остается одно из положительных качеств рассмотренного метода, состоящее в возможности получения количественных оценок напряжений в нетронутом массиве на значительных удалениях от обнажений (на больших глубинах). При соответствующей заинтересованности горнодобывающих предприятий или исследовательских организаций, создание комплекса оборудования для глубинного контроля с технической точки зрения не должно вызвать серьёзных затруднений.
----------------------------------------- СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
1. Field measurements in geomechanics; Proceedings of the 1st (Zurich, 1983), 2nd (Kobe, 1987) International Symposiums.
2. Proceedings 5th (Melbourne, 1983), 6th (Montreal, 1987) 7th (Aachen, 1991) International Congresses on Rock Mechanics.
3. Rock stress and rock stress measurements: Proceedings of the International Symposium (Stockholm, 1986).
4. Измерение напряжений в массиве горных пород // Труды Всесоюзных семинаров по измерению напряжений в массиве горных пород (Новосибирск, 19671989).
5. Proceedings of the Workshop (Monterey, 1981), 2nd International Workshop (Minneapolis, 1988) on hydraulic fracturing stress measurements.
6. D 4645 - 04. Standard Test Method for Determination of the In-Situ Stress in Rock Using the Hydraulic Fracturin Method.
7. A.c. СССР № 1737116.Устройство для гидроразрыва пород в скважине. -Опубл. в БИ, 1992, № 20.
8. А.с. СССР № 1819984.Уплотнительный элемент пакера. - Опубл. в БИ, 1993, № 21.
9. Барях А.А., Константинова С.А., Асанов В.А. Деформирование соляных пород. - Екатеринбург: УрО РАН, 1996.
10. Болтенгаген И.Л., Попов С.Н. Геомеханический анализ разгруженных зон при защитной надработке рудной залежи // Геодинамика и напряженное состояние недр Земли: Труды международной конференции. - Новосибирск: ИГД СО РАН, 2001. ЕШ
— Коротко об авторах -------------------------------------------
Леонтьев А.В. - доктор технических наук, профессор, зав. лабораторией, Институт горного дела СО РАН
