CC BY
33
УДК 669.715'24
DOI: 10.18698/0236-3941-2018-6-90-102
ИССЛЕДОВАНИЕ ВЛИЯНИЯ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ ПАРАМЕТРОВ СЕЛЕКТИВНОГО ЛАЗЕРНОГО СПЛАВЛЕНИЯ НА ДЕФЕКТЫ СТРОЕНИЯ НИКЕЛЕВОГО СПЛАВА ТИПА ВКНА-4УР
О.А. Базылева1 lab3@viam.ru
М.В. Унчикова2 unchikova_mv@mail.ru
Н.А. Головлев1' 2 ozyar@mail.ru
А.Г. Евгенов1 viam.lab16@mail.ru
1 Всероссийский научно-исследовательский институт авиационных материалов, Москва, Российская Федерация
2 МГТУ им. Н.Э. Баумана, Москва, Российская Федерация
Аннотация Ключевые слова
Исследованы дефекты строения сплава типа Жаропрочный никелевый интерметал-
ВКНА-4УР в зависимости от режимов селективного лидный сплав, аддитивные технологии,
лазерного сплавления. Разработаны математические селективное лазерное сплавление, мощ-
регрессионные модели, адекватно описывающие ность лазера, межтрековое расстояние,
влияние мощности лазера, скорости сканирования и скорость сканирования, пористость,
межтрекового расстояния на пористость и склон- микротрещины, дефекты структуры ность к образованию трещин синтезированного
сплава. Определены режимы обработки, позволяю- Поступила в редакцию 23.03.2018
щие минимизировать число дефектов © МГТУ им. Н.Э. Баумана, 2018
Введение. Создание современных конкурентоспособных авиационных двигателей с высоким уровнем оригинальных технических решений базируется на инновационных технологиях, применение которых увеличивает ресурс работы, повышает надежность и коэффициент использования материалов, снижает трудоемкость производства [1, 2]. Перспективные аддитивные технологии (АТ), основанные на послойном синтезе изделия сложной геометрической формы, решают задачу быстрого прототипирования, позволяют исключить трудоемкие промежуточные этапы проектирования и изготовления оснастки, улучшают экологические характеристики процесса, снижают продолжительность производственного цикла [3], и поэтому развитие АТ является одним из важнейших стратегических направлений авиационной промышленности на ближайшие десятилетия [4].
В настоящее время перспективной областью применения АТ является изготовление функциональных и силовых деталей газотурбинных двигателей из жаропрочных никелевых сплавов, среди которых разработанные в ВИАМ интер-металлидные NiзAl-сплавы типа ВКНА (ВИН) имеют наиболее высокие рабочие температуры, заполняя нишу между литейными суперсплавами и жаропрочной керамикой. Сплавы ВКНА относятся к экономно-легированным и могут иметь поликристаллическую (равноосную), дендритную столбчатую (направленную) или монокристаллическую структуры. Методом компьютерного конструирования
определены оптимальные композиции указанных сплавов [5-7], разработаны технические условия на поставку и технологические рекомендации на изготовление фасонных литых деталей камеры сгорания и соплового аппарата. Эффективность применения сплавов ВКНА в современных и перспективных двигателях определяет актуальность разработки АТ производства деталей из интерметаллидных МзЛ1-сплавов [8-10].
В России и за рубежом наиболее широко используемым методом АТ при изготовлении деталей является селективное лазерное сплавление (СЛС), позволяющее «построить» изделие любой сложности из металлических порошков широкой номенклатуры. Однако усадка металла при сплавлении порошка и напряжения, возникающие вследствие сверхбыстрого охлаждения трека из жидкого состояния и термоциклического воздействия лазера при сканировании поверхности, могут приводить к образованию пор и микротрещин [11]. Оптимизация технологического процесса СЛС позволяет существенно уменьшить число структурных дефектов.
Цель настоящей работы заключается в определении оптимального режима СЛС, обеспечивающего минимальное число дефектов в виде трещин и пор в структуре никелевого жаропрочного интерметаллидного сплава типа ВКНА-4УР.
Работа выполнена в рамках реализации комплексного научного направления 7.3: Создание интерметаллидных никелевых сплавов и композиционных материалов на их основе («Стратегические направления развития материалов и технологий их переработки на период до 2030 года») [1, 2].
Методика проведения исследований. В качестве объекта исследования выбран интерметаллидный сплав ВКНА-4УР системы Ni-Al-Co-Cr-Mo-Ti-W-C-Zr, который разработан для поликристаллических отливок [12]. Металлический порошок из литой прутковой (шихтовой) заготовки, выплавленной в вакуумной индукционной печи ИСВ-035, получали методом атомиза-ции в атмосфере аргона на установке HERMIGA 10/100VI. Рассев порошка осуществляли на промышленном виброгрохоте ConceptLaser QM Powder. Образцы из порошка гранулометрического состава 10. 50 мкм изготовляли на установке EOS M290 в среде аргона при подогреве платформы.
Сплавление проводили с использованием ленточной стратегии при изменении направления сканирования лазера по отношению к предыдущему слою (рис. 1).
Ввиду сложности и недостаточной изученности физико-химических процессов, протекающих при СЛС, влияние параметров синтеза на дефекты строения сплава ВКНА-4УР определяли с помощью анализа статистической математической модели, разработанной по результатам полнофакторного эксперимента типа 2". В качестве независимых переменных X¡ выбраны скорость сканиро-
Рис. 1. Схема ленточной стратегии плавления
вания V (Х1), межтрековое расстояние Ь (Х2), мощность лазера Р (Хз); в качестве функций отклика Уы — объемные доли пор (У1) и несплошностей (У2). Значения факторов Х1, Х2, Хз и уровни их варьирования приведены в табл. 1.
Таблица 1
Значения уровней и интервалов варьирования факторов
Уровень Xi (V) X2 (L) Хз (P)
Основной (Хю) a b c
Верхний (Xi max) a + 100 b + 0,01 c + 20
Нижний (X min) a-100 b - 0,01 c - 20
Интервал варьирования (ДХ) 100 0,01 20
Коэффициенты а, Ь, с — условные единицы, обозначающие основной уровень Хю, Кодированные значения параметров (х;) определяли по следующей формуле: Х; = (X -Хю)/ АХ;.
Матрица планирования экспериментов, отвечающая требованиям симметричности, нормирования и ортогональности, приведена в табл. 2.
Таблица 2
Матрица планирования экспериментов
Номер опыта (образца) X1 Х2 хз
1 + 1 + 1 + 1
2 -1 + 1 + 1
3 + 1 -1 + 1
4 -1 -1 + 1
5 + 1 + 1 -1
6 -1 + 1 -1
7 + 1 -1 -1
8 -1 -1 -1
Было реализовано 8 опытов N = 8), причем каждый проводили однократно. Для оценки дисперсии выполнен и трижды продублирован дополнительный эксперимент на основном уровне Х1 = 0, Х2 = 0, хз = 0 (образцы 9, 10, 11).
По результатам исследований построены математические модели в виде полиномиальных уравнений (1) первого порядка с учетом парных взаимодействий варьируемых параметров Х;:
Уы = Ь0 + Ь1Х1 + Ь2 Х 2 + Ьз Х 3 + Ь12 Х1Х 2 + Ь13 Х1Х3 + Ь23 Х2 Х3 + Ь123 Х1Х 2 Х 3. (1)
Значимость коэффициентов в уравнении регрессии (1) определяли путем сравнения с границами доверительных интервалов, проверка адекватности модели выполнена по критерию Фишера.
Для исследования микроструктуры после СЛС образцы обрабатывали на полировальной станции 25 Struers-Tegramin и подвергали травлению в реакти-
ве HCI-H2SO3-HNO3. Структуру образцов исследовали на оптическом Olympus GX-51 и растровом электронном TESCAN VEGA II микроскопах.
Количество микропор определяли металлографическим методом на полированных нетравленых шлифах с помощью компьютерной программы ImageExpertPro 3x. На каждом образце при увеличении х200 анализировали 25 полей зрения с наибольшим числом пор.
Объемную долю несплошностей в зависимости от режима СЛС рассчитывали по значениям относительной плотности ротн = рСЛС / ртеор, где рСЛС и ртеор — плотность синтезированного образца и теоретическая плотность соответственно. Значение рСЛС определяли методом гидростатического взвешивания по результатам двух измерений массы исследуемого образца в воздушной среде и спиртовом растворе с известной плотностью.
Результаты исследований и их обсуждение. Микроструктурные исследования показали, что все режимы СЛС обеспечивают необходимую глубину проплавления слоев порошка, а сами треки стабильны по геометрическим параметрам и не имеют разрывов по длине. Синтезированный сплав характеризуется слоистой структурой, образующейся при последовательном сплавлении треков в условиях разнонаправленного теплоотвода: вдоль треков (по мере перемещения пятна лазера) и нижележащие слои закристаллизовавшегося металла. Треки на поперечных образцах имеют вид сегментов с развитой субзеренной структурой (рис. 2, 3).
ЯШШЛ SU nFRCMUTKW S?UkUUl?0(lla U Ч ■ IT"" :п ръ j'
DOM №ЧМ(] VJtfflU \<'
а б
Рис. 3. Микроструктура образца 5: а — поперечное сечение (граница слоев); б — продольное сечение
Рис. 2. Микроструктура образца 10 (поперечное сечение)
Проведенные исследования выявили дефекты строения в виде микротрещин (рис. 3, б) и пор и позволили оценить их число в зависимости от режимов СЛС (табл. 3, 4).
Таблица 3
Результаты оценки пористости структуры в зависимости от режима СЛС
Функция отклика Объемная доля пор, %, в образцах №
1 2 3 4 5 6 7 8
У1 0,04 0,36 0,03 0,07 0,12 0,03 0,04 0,04
Таблица 4
Результаты определения объемной доли несплошностей в зависимости от режима СЛС
Номер опыта (образца) Масса образца, г Плотность реле, г/см3 Объемная доля несплошностей, %
на воздухе в спиртовой смеси Объем, см3
1 10,7048 9,4281 1,3691 7,8187 1,15
2 10,6206 9,3522 1,3602 7,8080 1,28
3 10,4803 9,2249 1,3462 7,7846 1,58
4 10,4428 9,2014 1,3312 7,8442 0,83
5 8,2341 7,2540 1,0510 7,8341 0,95
6 10,1887 8,9744 1,3021 7,8242 1,08
7 10,2897 9,0652 1,3131 7,8359 0,93
8 9,9815 8,7959 1,2714 7,8506 0,75
Приведенные данные показывают, что в исследуемых интервалах варьирования технологических факторов пористость изменяется в диапазоне 0,03...0,36 %, доля несплошностей — в диапазоне 0,75.1,58 %.
Значения коэффициентов регрессии Ьш для каждой функции (табл. 5) определяли по методике, изложенной в работе [13], и проверяли на статистическую значимость. Результаты расчета дисперсии Б^и для каждой функции отклика У1, У2 приведены в табл. 6, 7. Поскольку опыты не дублировали, дисперсии оценок коэффициентов рассчитывали по формуле , определяли среднеквадратическую ошибку Бы (табл. 8) и доверительный интервал коэффициентов регрессии №>1 = ¿а> £ Бы, где £ — коэффициент Стьюдента в зависимости от уровня значимости а и числа степеней свободы £
Таблица 5
Коэффициенты регрессии для параметров оптимизации У1 и У2
Функции отклика Ь0 b1 Ь2 Ь3 b 12 Ь23 b13 b 123
У1 0,091 -0,033 0,046 0,033 —0,023 0,028 —0,056 —0,046
У2 1,073 0,0847 0,0480 0,1410 —0,150 —0,041 0,0698 —0,072
Таблица 6
Расчет дисперсии параметра оптимизации (объемная доля пор)
Номер образца Ylk эксперимента Y1 AY1k AY1k 2AY1k S2 Sy1
9 0,05 0,033 0,01666 0,000278 0,000467 0,00023
10 0,02 -0,0133 0,000178
11 0,03 -0,0033 1,11E-05
Таблица 7
Расчет отклонений функции отклика У2 (объемная доля несплошностей)
Номер образца Ylk эксперимента Y2 AY2k AYä SAY2k S2 Sy2
9 0,9124 0,9046 0,0077 6-10-5 0,0012 0,0006
10 0,8770 -0,0275 0,0007
11 0,9244 0,0198 0,0004
Таблица 8
Доверительные интервалы уравнений регрессии
Уравнение регрессии T (f = 2, а = 0,05) Sbi Ab
У1 4,3 0,005 ± 0,0215
У2 0,006 ± 0,0258
В уравнения регрессии вошли коэффициенты, абсолютная величина которых больше или равна доверительному интервалу |Ь, | > ДЬ,:
У = 0,091 - 0,033X1 + 0,046X2 + 0,033хз -0,023X1X2 +
+ 0,028х2х3 - 0,056х1х3 -0,046х1х2х3; (2)
У2 = 1,073-0,0847х1 + 0,0480х2 + 0,14105х3 -0,150х1х2 -
- 0,041х2х3 + 0,0698х1х3 - 0,072х1х2х3. (3)
Адекватность моделей проверяли по критерию сравнивая табличное -табл и расчетное -расч значения:
С2
F =
расч
-*неад 1 расч ~
Syu
n 2
^ (Ушк расч — Yiuk )
i=1
С2
'-'неад _
/2
— дисперсия неадекватности, где Ушк расч — расчетное значение по уравнению регрессии; Ушк — экспериментальное значение; /2 — число степеней свободы определения дисперсии неадекватности.
Полученные уравнения регрессии достоверно отражают влияние технологических параметров на функции У1 и У2, так как для двух уравнений выполнено условие Ррасч < -табл.
Анализ значений коэффициентов Ь; в уравнениях регрессии (2) и (3) показал, что в исследуемой области варьирования технологических параметров влияние линейных эффектов XI на пористость и склонность к образованию микротрещин идентично, однако если на пористость наиболее существенно влияет межтрековое расстояние, то на долю несплошностей — мощность лазера (рис. 4). Пористость значительно зависит от парного взаимодействия скорости сканирования и мощности, а также тройного взаимодействия между технологическими параметрами. Склонность к образованию микротрещин в большой степени определяется соотношением скорости сканирования и межтрекового расстояния.
0,20 0,15 0,10 0,05 0
-0,05 -0,10 -0,15 -0,20
гг
U
"12
"23
э13
у123
Рис. 4. Влияние факторов и их взаимодействий на пористость (темное поле) и несплошность (светлое поле) сплава после СЛС
Иллюстрацией влияния режимов СЛС на объемные доли микропор и не-сплошностей в структуре синтезированного сплава являются графики, построенные при условии варьирования одного из технологических параметров и фиксированных значениях двух остальных (рис. 5, 6).
Как следует из приведенных результатов, влияние технологических параметров на дефектность структуры неоднозначно. Например, увеличение мощности лазера уменьшает пористость при максимальной скорости сканирования и увеличивает при минимальной скорости независимо от межтрекового расстояния (рис. 5, а). Увеличение мощности неблагоприятно влияет на долю несплошностей.
я
§ 0,02 ig
° 0L
с-20
к
В 0,1 ig
° 0L
с + 20 с - 20
с+ 20
Мощность, Вт
Мощность, Вт
Рис. 5 (начало). Зависимость пористости сплава от технологических параметров СЛС
(мощности лазера (а))
100 а
Скорость сканирования, мм/с
0,14
а 0,10
| 0,08
Я °'06
I 0,04
<о '
VÖ 0,02
° 0
а+100 а-
W ■ Т 11 mms max
ш ■ Т ■ " тш> Lmm
1 1 ........
100 а а+100
Скорость сканирования, мм/с
й - 0,01 Ъ
Межтрековое расстояние, мм
ö 0,08
Я °'06
1 °'04
J 0,02
° 0 Ь + 0,01 6-0,01
Ъ Ь + 0,01
Межтрековое расстояние, мм
Рис. 5 (окончание). Зависимость пористости сплава от технологических параметров СЛС (скорости сканирования (б), межтрекового расстояния (в))
Уменьшение пористости по мере возрастания скорости сканирования наблюдается при высокой мощности лазера; если мощность низкая, то пористость, наоборот, увеличивается (рис. 5, б). Сочетание высоких значений мощности лазера и скорости сканирования способствует образованию трещин (рис. 6, б).
Уменьшение межтрекового расстояния существенно снижает пористость при определенном соотношении мощности и скорости сканирования: один параметр должен иметь максимальное значение, другой — минимальное (рис. 5, в).
с+ 20
Мощность, Вт
Мощность, Вт
Рис. 6 (начало). Зависимость объемной доли микротрещин в структуре синтезированного сплава от технологических параметров (а — см. рис. 5)
Скорость, мм/с
а а+100
Скорость, мм/с
а ¡з
и 5 р, о
öl <L> I
_|_I_I_I_I_I_I_I_I_L
-0,01 b ¿ + 0,01 Межтрековое расстояние, мм
0,01 b 6 + 0,01 Межтрековое расстояние, мм
Рис. 6 (окончание). Зависимость объемной доли микротрещин в структуре синтезированного сплава от технологических параметров (б-в — см. рис. 5)
Такое влияние технологических параметров на структуру синтезированного сплава, очевидно, объясняется сложными физическими процессами при лазерном воздействии. Повышение мощности излучения, с одной стороны, увеличивает жидкотекучесть металла, глубину проплавления, с другой стороны, уменьшает перекрытие треков, увеличивает скорость охлаждения и, соответственно, термические напряжения. Уменьшение скорости сканирования увеличивает жидкоте-кучесть металла, время теплового воздействия и, следовательно, зону термического влияния.
С учетом установленных зависимостей выявили, что оптимальные параметры процесса СЛС имеют узкие пределы варьирования и требуют корреляции в зависимости от химического и гранулометрического составов сплавляемого порошка.
Выводы. Исследованы особенности структуры синтезированного сплава типа ВКНА-4УР, изучена взаимосвязь дефектов строения с технологическими параметрами СЛС. Для оптимизации режимов СЛС использован метод математического планирования эксперимента, позволивший разработать регрессионные модели, адекватно описывающие влияние мощности лазера, скорости сканирования и межтрекового расстояния на пористость и склонность к образованию трещин синтезированного сплава. В зависимости от значений мощности лазерного излучения, скорости сканирования, межтрекового расстояния объемная доля пор составляет 0,03...0,36 %; несплошностей — 0,75.1,58 %. Минимальное число пор в сплаве об-
разуется при высокой мощности лазера, скорости сканирования и небольшом межтрековом расстоянии; минимальная несплошность — при всех минимальных значениях параметров синтеза.
Выполненные исследования показывают перспективность использования ин-терметаллидного сплава для изготовления деталей методами аддитивных технологий, а также необходимость проведения последующей обработки в целях уменьшения числа дефектов.
ЛИТЕРАТУРА
1. Каблов Е.Н. Стратегические направления развития материалов и технологий их переработки на период до 2030 года // Авиационные материалы и технологии. 2012. № S. С. 7-17.
2. Каблов Е.Н. Инновационные разработки ФГУП «ВИАМ» ГНЦ РФ по реализации «Стратегических направлений развития материалов и технологий их переработки на период до 2030 года // Авиационные материалы и технологии. 2015. № 1 (34). С. 3-33.
3. Каблов Е.Н., Евгенов А.Г., Оспенникова О.Г. и др. Металлопорошковые композиции жаропрочного сплава ЭП648 производства ФГУП «ВИАМ» ГНЦ РФ в технологиях селективного лазерного сплавления, лазерной газопорошковой наплавки и высокоточного литья полимеров, наполненных металлическими порошками // Известия высших учебных заведений. Машиностроение. 2016. № 9. С. 62-80. DOI: 10.18698/0536-1044-2016-9-62-80
4. Магеррамова Л.А., Ножницкий Ю.А., Васильев Б.Е., Кинзбурский В.С. Применение аддитивных технологий для изготовления деталей перспективных газотурбинных двигателей // Технология легких сплавов. 2015. № 4. С. 7-13.
5. Каблов Е.Н., Колобов Ю.Р., ред. Структура и свойства интерметаллидных материалов с нанофазным упрочнением. М.: МИСиС, 2008. 328 с.
6. Морозова Г.И. Компенсация дисбаланса легирования жаропрочных никелевых сплавов // Металловедение и термическая обработка металлов. 2012. № 12. С. 52-56.
7. Поварова К.Б. Физико-химические принципы создания термически стабильных сплавов на основе переходных металлов // Материаловедение. 2007. № 12. С. 20-27.
8. Каблов Е.Н., Базылева О.А., Воронцов М.А. Новая основа для создания литейных высокотемпературных жаропрочных сплавов // Металловедение и термическая обработка металлов. 2006. № 8. С. 21-25.
9. Евгенов А.Г., Базылева О.А., Королев В.А., Аргинбаева Э.Г. Перспективы применения сплава на основе интерметаллида Ni3Al типа ВКНУ-4УР в аддитивных технологиях // Авиационные материалы и технологии. 2016. № S1 (43). С. 31-35.
10. Тенденции развития интерметаллидных сплавов на основе никеля / О.А. Базылева, О.Г. Оспенникова, Э.Г. Аргинбаева, Е.Ю. Летникова, А.В. Шестаков // Авиационные материалы и технологии. 2017. № S. C. 104-115.
11. Неруш С.В., Евгенов А.Г. Исследование мелкодисперсного металлического порошка жаропрочного сплава марки ЭП648-ВИ применительно к лазерной LMD-наплавке, а также оценка качества наплавки порошкового материала на никелевой основе на рабочие лопатки ТВД // Труды ВИАМ. 2014. № 3. DOI: 10.18577/2307-6046-2014-0-3-1-1
12. Туренко Е.Ю., Каблов Е.Н., Базылева О.А., Нефедов Д.Г. Сплав на основе интерметаллида Ni3Al и изделие, выполненное из него. Патент 2569283 РФ. Опубл. 20.11.15.
13. Новик Ф.С., Арсов Я.Б. Оптимизация процессов технологии металлов методами планирования эксперимента. М.: Машиностроение, 1980. 304 с.
Базылева Ольга Анатольевна — канд. техн. наук, старший научный сотрудник, заместитель начальника лаборатории «Жаропрочные сплавы на никелевой основе» по науке Всероссийского научно-исследовательского института авиационных материалов (Российская Федерация, 105005, Москва, ул. Радио, д. 17).
Унчикова Марина Васильевна — канд. техн. наук, доцент кафедры «Материаловедение» МГТУ им. Н.Э. Баумана (Российская Федерация, 105005, Москва, 2-я Бауманская ул., д. 5, стр. 1).
Головлев Никита Андреевич — техник лаборатории «Порошковая металлургия и аддитивное производство» Всероссийского научно-исследовательского института авиационных материалов (Российская Федерация, 105005, Москва, ул. Радио, д. 17); студент магистратуры кафедры «Материаловедение» МГТУ им. Н.Э. Баумана (Российская Федерация, 105005, Москва, 2-я Бауманская ул., д. 5, стр. 1).
Евгенов Александр Геннадьевич — канд. техн. наук, ведущий научный сотрудник лаборатории «Порошковая металлургия и аддитивное производство» Всероссийского научно-исследовательского института авиационных материалов (Российская Федерация, 105005, Москва, ул. Радио, д. 17).
Просьба ссылаться на эту статью следующим образом:
Базылева О.А., Унчикова М.В., Головлев Н.А., Евгенов А.Г. Исследование влияния технологических параметров селективного лазерного сплавления на дефекты строения никелевого сплава типа ВКНА-4УР // Вестник МГТУ им. Н.Э. Баумана. Сер. Машиностроение. 2018. № 6. С. 90-102. DOI: 10.18698/0236-3941-2018-6-90-102
INVESTIGATING THE CORRELATION BETWEEN SELECTIVE LASER MELTING PARAMETERS AND STRUCTURAL DEFECTS IN A VKNA-4UR-TYPE NICKEL ALLOY
O.A. Bazyleva1 lab3@viam.ru
M.V. Unchikova2 unchikova_mv@mail.ru
N.A. Golovlev1' 2 ozyar@mail.ru
A.G. Evgenov1 viam.lab16@mail.ru
1 All-Russian Scientific Research Institute
of Aviation Materials, Moscow, Russian Federation
2 Bauman Moscow State Technical University, Moscow, Russian Federation
Abstract
We investigated the correlation between selective laser melting modes and subsequent defects in a VKNA-4UR-type nickel alloy. We developed regression models that describe sufficiently well how laser power, scanning speed and the distance between laser paths affect porosity and crack formation tendencies in the resulting alloy. We determined which processing modes produce the lowest number of defects possible
Keywords
Heat-resistant intermetallic nickel alloy, additive manufacturing, selective laser melting, laser power, distance between paths, scanning speed, porosity, microcracks, structural defects
Received 23.03.2018 © BMSTU, 2018
REFERENCES
[1] Kablov E.N. Strategical areas of developing materials and their processing technologies for the period up to 2030. Aviatsionnye materialy i tekhnologii [Aviation Materials and Technologies], 2012, no. S, pp. 7-17 (in Russ.).
[2] Kablov E.N. Innovative developments of FSUE "VIAM" SSC of RF on realization of "Strategic directions of the development of materials and technologies of their processing for the period until 2030". Aviatsionnye materialy i tekhnologii [Aviation Materials and Technologies], 2015, no. 1 (34), pp. 3-33 (in Russ.).
[3] Kablov E.N., Evgenov A.G., Ospennikova O.G., et al. Metal power compositions for the EP648 heat resistant alloy manufactured by all-russian research institute for aircraft materials VIAM for selective laser melting, laser metal deposition and metal injection molding technologies. Izvestiya vysshikh uchebnykh zavedeniy. Mashinostroenie [Proceedings of Higher Educational Institutions. Ма^ш Building], 2016, no. 9, pp. 62-80 (in Russ.). DOI: 10.18698/0536-1044-2016-9-62-80
[4] Magerramova L.A., Nozhnitskiy Yu.A., Vasil'ev B.E., Kinzburskiy VS. The use of additive technologies for production of advanced gas-turbine engine components. Tekhnologiya legkikh splavov, 2015, no. 4, pp. 7-13 (in Russ.).
[5] Kablov E.N., Kolobov Yu.R., eds. Struktura i svoystva intermetallidnykh materialov s nanofaznym uprochneniem [Structure and properties of intermetallic materials with nanophased hardening]. Moscow, MISiS Publ., 2008. 328 p.
[6] Morozova G.I. Compensation of imbalance of alloying of refractory nickel alloys. Metallo-vedenie i termicheskaya obrabotka metallov, 2012, no. 12, pp. 52-56 (in Russ.).
[7] Povarova K.B. Physicochemical principles of creating the thermally stable alloys on basis of aluminides of transition metals. Materialovedenie, 2007, no. 12, pp. 20-27 (in Russ.).
[8] Kablov E.N., Bazyleva O.A., Vorontsov M.A. Novel foundations for development of castable high-temperature superalloys. Metallovedenie i termicheskaya obrabotka metallov, 2006, no. 8, pp. 21-25 (in Russ.).
[9] Evgenov A.G., Bazyleva O.A., Korolev VA., Arginbaeva E.G. Prospects of Ni3Al-based intermetallic alloy VKNA-4UR application in additive technologies. Aviatsionnye materialy i techno-logii, 2016, no. S1(43), pp. 31-35 (in Russ.).
[10] Bazyleva O.A., Ospennikova O.G., Arginbaeva E.G., Letnikova E.Yu., Shestakov A.V. Development trends of nickel-based intermetallic alloys. Aviatsionnye materialy i tekhnologii [Aviation Materials and Technologies], 2017, no. S, pp. 104-115 (in Russ.).
[11] Nerush S.V., Evgenov A.G. Research of fine-dispersed metal powder of the heat resisting alloy of the EP648-VI brand for laser metal deposition (LMD) and also the assessment quality of welding of powder material on the nickel basis on working blades THP. Trudy VIAM [Proceedings of VIAM], 2014, no. 3 (in Russ.). DOI: 10.18577/2307-6046-2014-0-3-1-1
[12] Turenko E.Yu., Kablov E.N., Bazyleva O.A., Nefedov D.G. Splav na osnove intermetallida Ni3Al i izdelie, vypolnennoe iz nego [Alloy based on Ni3Al intermetallide and product made of it]. Patent 2569283 RF. Publ. 20.11.15.
[13] Novik F.S., Arsov Ya.B. Optimizatsiya protsessov tekhnologii metallov metodami plani-rovaniya eksperimenta [Optimization of metal technology processes using experimental design methods]. Moscow, Mashinostroenie Publ., 1980. 304 p.
Bazyleva O.A. — Cand. Sc. (Eng.), Senior Research Fellow, Deputy Head of Laboratory of Heat-Resistant Nickel Alloys in charge of research work, All-Russian Scientific Research Institute of Aviation Materials (Radio ul. 17, Moscow, 105005 Russian Federation).
Unchikova M.V. — Cand. Sc. (Eng.), Assoc. Professor, Department of Materials Science, Bauman Moscow State Technical University (2-ya Baumanskaya ul. 5, str. 1, Moscow, 105005 Russian Federation).
Golovlev N.A. — Technician, Laboratory of Powder Metallurgy and Additive Manufacturing, All-Russian Scientific Research Institute of Aviation Materials (Radio ul. 17, Moscow, 105005 Russian Federation); Master's Degree student, Department of Materials Science, Bauman Moscow State Technical University (2-ya Baumanskaya ul. 5, str. 1, Moscow, 105005 Russian Federation).
Evgenov A.G. — Cand. Sc. (Eng.), Senior Research Fellow, Laboratory of Powder Metallurgy and Additive Manufacturing, All-Russian Scientific Research Institute of Aviation Materials (Radio ul. 17, Moscow, 105005 Russian Federation).
Please cite this article in English as:
Bazyleva O.A., Unchikova M.V., Golovlev N.A., Evgenov A.G. Investigating the Correlation between Selective Laser Melting Parameters and Structural Defects in a VKNA-4UR-Type Nickel Alloy. Vestn. Mosk. Gos. Tekh. Univ. im. N.E. Baumana, Mashinostr. [Herald of the Bauman Moscow State Tech. Univ., Mech. Eng.], 2018, no. 6, pp. 90-102 (in Russ.). DOI: 10.18698/0236-3941-2018-6-90-102
В Издательстве МГТУ им. Н.Э. Баумана вышло в свет учебное пособие авторов В.А. Одинцова, C.B. Лядова, Д.П. Левина
«Оружие и системы вооружения»
В систематизированном виде изложены сведения об оружии и системах вооружения как объектах, обеспечивающих поражение цепей с помощью различных боеприпасов. Приведен краткий обзор истории развития вооружения. Даны определения понятий «оружие», «комплекс вооружения», «система вооружения». Рассмотрены состав, структура, основные свойства и боекомплекты комплексов вооружения.
По вопросам приобретения обращайтесь:
105005, Москва, 2-я Бауманская ул., д. 5, стр. 1
+7 (499) 263-60-45
press@bmstu.ru
www.baumanpress.ru
