CC BY
11
Научная статья
УДК 621.778.014
DOI: 10.14529/met220306
ИССЛЕДОВАНИЕ ВЛИЯНИЯ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ ПАРАМЕТРОВ НА СКОРОСТЬ ДЕФОРМАЦИИ ПРИ ВЫСОКОСКОРОСТНОМ ВОЛОЧЕНИИ ПРОВОЛОКИ В МОНОЛИТНЫХ ВОЛОКАХ
Л.В. Радионова, [email protected], https://orcid.org/0000-0001-9587-2925 Московский политехнический университет, Москва, Россия
Аннотация. В современном волочильном производстве при изготовлении проволоки в настоящее время применяются прямоточные станы, на которых скорость волочения достигает 45 м/с. В настоящей работе проведены исследования влияния технологических параметров процесса волочения, а именно скорости волочения, угла монолитной волоки, коэффициента вытяжки, диаметра проволоки на скорость деформации. Для анализа использовался метод числового эксперимента (компьютерного моделирование) и расчетный метод (математическое моделирование). Компьютерное моделирование процесса волочения проводилось на проволоке d = 3 мм из стали марки 10. В процессе волочения при варьировании технологическими параметрами разброс значений скорости деформации составляет от 20 до 12 000 с-1. Результаты исследований показали, что максимальная скорость деформации при волочении в монолитных волоках может превышать двукратно среднюю скорость деформации. Угол волоки оказывает существенное влияние на равномерность распределения скоростей деформации по сечению проволоки. Повышение величины полуугла волоки а с 3 до 8° приводит к повышению скорости деформации до 2,5 раза. Локализация высоких скоростей деформации при больших полууглах волок сосредоточена в центральной части проволоки. Увеличение скорости волочения с 5 до 45 м/с приводит к повышению скорости деформации в 10 раз. Результаты определения средней скорости деформации расчетным методом и компьютерным моделированием в программе QForm показали высокую сходимость, что говорит о возможности и обоснованности использования расчетного метода для оценки влияния технологических параметров на скорость деформации в процессе волочения.
Ключевые слова: волочение, монолитная волока, угол волоки, скорость волочения, скорость деформации, метод конечных элементов, QForm
Для цитирования: Радионова Л.В. Исследование влияния технологических параметров на скорость деформации при высокоскоростном волочении проволоки в монолитных волоках // Вестник ЮУрГУ. Серия «Металлургия». 2022. Т. 22, № 3. С. 66-75. DOI: 10.14529/met220306
Original article
DOI: 10.14529/met220306
A STUDY OF THE IMPACT OF TECHNOLOGICAL PARAMETERS ON DEFORMATION SPEED AT HIGH SPEED WIRE DRAWING IN MONOLITH WIRES
L.V. Radionova2, [email protected], https://orcid.org/0000-0001-9587-2925 Moscow Polytechnic University, Moscow, Russia
Abstract. In modern wire production, production currently uses straight-line wire drawing machines, where the drawing speed reaches 45 m/s. This work studied the influence of the technological parameters of the drawing process, namely the drawing speed, the angle of the monolithic wire drawing, the drawing coefficient, the impact of the diameter of the wire on the deformation rate. The methods used for the analysis were numerical experiment (computer modelling) and computational method (mathematical modelling). Computer simulation of the drawing process was carried out on wire d = 3 mm made of steel grade 10. In the process of wire drawing, given a variation in technological parameters, the spread of values of the deformation rate is from 20 to 12000 s-1. The results of the studies showed that the maximum speed of deformation during monolithic wire drawing can be twice the average speed of deformation. The drawing angle
© Радионова Л.В., 2022
has a significant influence on the uniform distribution of deformation speeds along the wire cross-section. Increasing the value of the half-angle a of the wire drawing from 3 to 8° leads to a 2.5x increase in the rate of deformation. The localization of high deformation rates at the large half-angles of the wires is concentrated in the central part of the wire. Increasing the drawing speed from 5 to 45 m/s leads to a 10-fold increase in the deformation speed. The results of determining the average deformation rate using the methods of calculation and computer simulation in the QForm program showed a high level of convergence. This suggests the possibility and feasibility of using the calculation method to assess the influence of technological parameters on the deformation rate during wire drawing.
Keywords: drawing, monolithic drawing, drawing angle, drawing speed, deformation speed, finite element method, QForm
For citation: Radionova L.V. A study of the impact of technological parameters on deformation speed at high speed wire drawing in monolith wires. Bulletin of the South Ural State University. Ser. Metallurgy. 2022;22(3): 66-75. (In Russ.) DOI: 10.14529/met220306
Современное волочильное производство развивается по нескольким направлениям [1]. Повышение скорости волочения является одним из тех направлений, которое позволяет увеличить производительность процесса и тем самым, снизив себестоимость продукции, повысить ее конкурентоспособность на рынке. Прямоточные волочильные станы, которые пришли на смену станам магазинного типа, при сухом волочении позволяют развивать скорость до 45 м/с, в то время как станы предыдущей конструкции ограничивались скоростью 7 м/с [2]. Повышение скорости волочения приводит к повышению скорости деформации, которая в свою очередь влияет на пластичность металлов [3, 4] и динамическое деформационное старение [5, 6]. Кроме скорости волочения на скорость деформации оказывают влияние и другие технологические параметры процесса волочения [7]. Влияние это разнонаправленное, и оценивать его нужно в комплексе, т. е. учитывая все факторы.
Многие работы, выполненные ранее [8-11], исследовали деформационные особенности в процессе волочения с учетом конструктивных и технологических параметров, используемых на станах предыдущего поколения.
Работы более позднего периода рассматривают процесс многократного волочения уже с учетом особенностей современных станов и технологий, но зачастую носят узкую направленность и исследуют волочение проволоки определенного сортамента. Например, в работе [12] исследуется упрочнение стали при промышленных скоростях волочения, в работе [13] показано влияние скорости волочения на температурный режим, в [14] изучается влияние типов волок, [15] посвящена изучению качества цинкового покрытия при высокоскоростном волочении, [16] анализи-
рует особенности изготовления высокопрочной проволоки для металлокорда.
Появление специализированных программных пакетов для симуляции процессов ОМД [17-20] позволяет моделировать распределение напряжений, деформаций, температурного поля и скорости деформации по сечению проволоки. Наличие таких программ помогает лучше понять влияние технологических параметров на свойствообразование и эффективность процесса волочения, но, как известно, числовые эксперименты требуют большого количества машино-часов для расчета и последующего квалифицированного анализа полученных результатов.
Скорость деформации определяется изменением степени деформации в во времени т, т. е.
и в процессах пластического деформирования может изменяться в достаточно широких пределах в зависимости от технологических параметров процесса волочения.
Средняя скорость деформации в волоке может быть рассчитана по предложенной в работе [4] Г.Л. Колмогоровым зависимости
. 4(1п^+2-5)у;-(2)
с! ■ л/ц -1 • л/Й '
где | - вытяжка; а - полуугол волоки, Ув - скорость волочения, м/с; d - диаметр проволоки на выходе из волоки, м.
Однако сравнение рассчитанной по формуле (2) скорости с числовых экспериментом, проведенным в программе, основанной на методе конечных элементов, сделанное в работе [9], показало занижение средних значений
скорости деформации, полученных по методике Колмогорова, по сравнению со средним значением, определенным при компьютерном моделировании.
Для расчета средней скорости деформации при волочении авторы работ [7, 21] предлагают использовать формулу 1пц,
s = 6-tga-FB
d
- >)
(3)
Поэтому актуальность исследований, направленных на изучение влияния технологических параметров процесса волочения на такой важный показатель, как скорость деформации, весьма высока.
Целью настоящей работы является исследование и анализ влияния технологических параметров на скорость деформации при высокоскоростном волочении проволоки в монолитных волоках средствами компьютерного и математического моделирования.
В настоящей работе расчет средней скорости деформации осуществляется по формуле (3), а для числового эксперимента использовалась программа QForm 9.0.10 [22], в основе которой лежит метод конечных элементов. Компьютерное моделирование процесса волочения проводилось на проволоке й = 3 мм из стали марки 10 (рис. 1). Реологические
свойства стали использовались из библиотеки QForm. Заготовка диаметром = 3,5 мм волочилась через монолитные волоки с рабочим полууглом а = 3; 4; 5; 6; 7 и 8° при коэф-фициенте трения / = 0 . Скорость волочения Ув = 10; 20 и 45 м/с. Заготовка и инструмент (волока) разбиваются тетрагональными конечными элементами низшего порядка, имеющие 4 узла для аппроксимации полей средних напряжений и 5 узлов для поля скоростей (5-й узел является дополнительным и находится в центре тетраэдра) волока на поверхности имеют средний размер 0,6 мм. Сетка в заготовке переразбивается при установившимся режиме волочения на элементы от 0,1 до 0,2 мм.
Результаты числового эксперимента по изменению скорости деформации от технологических параметров приведены на рис. 2-4. Методы компьютерного моделирования позволяют получить не только средние значения скорости деформации, но и их распределение по сечению проволоки. Как следует из рис. 2, полуугол волоки оказывает существенное влияние на величину значений скорости деформации и их распределение. При полуугле волоки а = 3° в сечении проволоки имеют место скорости, не превышающие 600 с-1, которые достаточно равномерно распределены
Рис. 1. Компьютерная модель процесса волочения Fig. 1. Computer model of the drawing process
Рис. 2. Результаты числового эксперимента при скорости волочения VB = 10 м/с:
а) а= 3°; b) 2а = 4°; с) 2а = 5°; d) 2а = 6°; e) 2а = 7°; f) 2а = 8° Fig. 2. Results of a numerical experiment at a drawing speed = 10 m/s: а) а= 3°; b) 2а = 4°; с) 2а = 5°; d) 2а = 6°; e) 2а = 7°; f) 2а = 8°
Рис. 3. Результаты числового эксперимента при скорости волочения VB = 20 м/с:
а) а= 3°; b) а = 4°; с) 2а = 5°; d) 2а = 6°; e) 2а = 7°; f) 2а = 8° Fig. 3. Results of a numerical experiment at a drawing speed = 20 m/s: а) а= 3°; b) а = 4°; с) 2а = 5°; d) 2а = 6°; e) 2а = 7°; f) 2а = 8°
Рис. 4. Результаты числового эксперимента при скорости волочения VB = 40 м/с:
а) а = 3°; b) а = 4°; c) а = 5°; d) а = 6°; e) а= 7°; f) а = 8° Fig. 4. Results of a numerical experiment at a drawing speed = 40 m/s: а) а = 3°; b) а = 4°; c) а = 5°; d) а = 6°; e) а= 7°; f) а = 8°
по сечению. Увеличение полуугла волоки приводит к повышению значения максимальной скорости деформации и локализации высоких скоростей в центре проволоки. Аналогичный характер влияния полуугла волоки наблюдается при всех исследуемых скоростях волочения (см. рис. 3 и 4). В свою очередь увеличение скорости волочения с 10 до 40 м/с приводит к повышению как максимальных, так и средних значений скорости деформации. Так, при скорости волочения 10 м/с значения скорости деформации не превышают 3000 с"1, при 20 м/с - 5000 с-1, а при 40 м/с - 12 000 с-1.
Результаты средних скоростей деформации, полученные при компьютерном моделировании в QForm, и результаты расчетов средней скорости деформации, выполненных по формуле (3), приведены на рис. 5. Сплошные линии соответствуют расчетам, а точки -результатам числовых экспериментов. Для значений числовых экспериментов были построены линии тренда (штриховые), уравнения которых представлены рядом с линиями. Коэффициент корреляции для экспериментальных значений и линий тренда очень высокий, при округлении до второго знака после запятой приведет к получению значения, равного 1, что говорит о том, что полученные уравнения с высокой точностью описывают зависимость средней скорости деформации от
полуугла волоки. Максимальные значения скорости деформации, полученные в ходе числового эксперимента, представлены на рис. 6. Как следует из графиков, максимальная скорость деформации также линейно зависит от полуугла волоки. Стоит акцентировать внимание на то, что значения максимальной скорости деформации примерно вдвое больше, чем средние скорости деформации. Аналогичные результаты были получены в работе [9].
Сравнительный анализ результатов компьютерного моделирования и расчета по формуле (3) показал, что для оценки влияния технологических параметров на среднюю скорость деформации целесообразно и оправданно использовать метод математического моделирования. Это позволит существенно сократить время расчетов, но при этом даст представление о влиянии технологических параметров на среднюю скорость деформации.
Результаты расчетов средней скорости деформации в зависимости от технологических параметров процесса волочения приведены на рис. 7-10. Как видно на рис. 7, увеличение скорости волочения с 5 до 45 м/с при диаметре проволоки ёпр = 3 мм и коэффициенте вытяжки ц = 1,35 при разных углах волок приводит к повышению средней скорости деформации с 276 до 6616 с-1. Только за счет
Рис. 5. Зависимости расчетной и экспериментальной скорости деформации
от полуугла волоки Fig. 5. Dependences of the calculated and experimental strain rates on the die half-angle
Рис. 6. Зависимости максимальных скоростей деформации от полуугла волоки,
полученные при числовом эксперименте в QForm Fig. 6. Dependences of the maximum strain rates on the half-angle of the drawing die, obtained in a numerical experiment in QForm
Рис. 7. Зависимости средней скорости деформации от скорости волочения для разных полууглов волок а
(при ц = 1,35; dnp = 3 мм)
Fig. 7. Dependences of the average strain rate on the drawing speed for different semi-angles of the die а
(at ц = 1.35; dnp = 3 mm)
Рис. 8. Зависимости средней скорости деформации от скорости волочения для разных коэффициентов вытяжек ц (при а = 3°; dnp = 3 мм)
Fig. 8. Dependences of the average strain rate on the drawing speed for different drawing ratios ц (at а = 3°;
dnp = 3 mm)
Рис. 9. Зависимости средней скорости деформации от скорости волочения для диаметров готовой проволоки dnp = 10; 7; 5 и 3 мм (при а = 4°; ц = 1,35)
Fig. 9. Dependences of the average strain rate on the drawing speed for the diameters of the finished wire d = 10; 7; 5 and 3 mm (at а = 4°; ц = 1.35)
Рис. 10. Зависимости средней скорости деформации от полуугла волоки для коэффициента вытяжки ц = 1,1 при dnp = 10; 7; 5 и 3 мм (VB = 1 м/с)
Fig. 10. Dependences of the average strain rate on the half-angle of the drawing die for an elongation coefficient ц = 1.1 at d = 10; 7; 5 and 3 mm (VB = 1 m/s)
изменения полуугла волоки с а = 3 до а = 8° при скорости волочения Ув = 45 м/с скорость деформации возрастает с 2482 до 6616 с-1, т. е. более чем в 2,5 раза. Менее существенно, но значимо на среднюю скорость деформации влияет и величина коэффициента вытяжки (см. рис. 8). Падение средней скорости деформации с 2916 до 2277 с-1 наблюдается при возрастании ц с 1,1 до 1,5 при скорости волочения 45 м/с. Существенное влияние на
среднюю скорость деформации оказывает диаметр обрабатываемой проволоки (см. рис. 9): так, уменьшение диаметра с 6 до 2 мм при прочих равных условиях приводит к возрастанию средней скорости с 1656 до 4968 с-1, что составляет трехкратное увеличение. Для сравнения на рис. 10 приведены технологические условия процесса волочения, при которых средние скорости деформации находятся в диапазоне 20-180 с-1. Такие существенные изменения скорости деформации не могут
не отразиться на пластичности сплава и его обрабатываемости. Еще более важно понимать, есть ли предпосылки для протекания динамических деформационных процессов старения, поскольку решающую роль в этом играют скорости деформации. Условия, при которых обеспечивается динамическое взаимодействие между дислокациями и примесными атомами, определяются как раз критической скоростью деформации, а как мы видим, разброс этих значений при волочении возможен от 20 до 12 000 с-1.
Таким образом, проведенный анализ позволит установить, что:
- максимальная скорость деформации при волочении в монолитных волоках может превышать двукратно среднюю скорость деформации;
- угол волоки оказывает существенное
влияние на равномерность распределения скоростей деформации по сечению проволоки;
- повышение величины полуугла волоки а с 3 до 8° приводит к повышению скорости деформации до 2,5 раза.
- локализация высоких скоростей деформации при больших полууглах волок сосредоточена в центральной части проволоки;
- увеличение скорости волочения с 5 до 45 м/с приводит к повышению скорости деформации в 10 раз;
- результаты определения средней скорости деформации по формуле (3) и компьютерным моделированием в программе QForm показали высокую сходимость, что говорит о возможности и обоснованности использования расчетного метода для оценки влияния технологических параметров на скорость деформации в процессе волочения.
Список литературы
1. Радионова Л.В., Радионов A.A. Современное состояние и перспективы развития волочильного производства стальной проволоки // Машиностроение: сетевой электронный научный журнал. 2013. № 1. С. 3-11.
2. Радионов A.A. Aвтоматизированный электропривод станов для производства стальной проволоки: моногр. Магнитогорск: ГОУ ВПО «МГТУ», 2007. 311 с.
3. Колмогоров Г.Л., Филиппов В.Б., Кузнецова Е.В. О скорости деформации при волочении // Известия вузов. Черная металлургия. 2005. № 8. С. 17-19.
4. Фетисов В.П. Пластичность высокопрочной проволоки. М.: Интермет Инжиниринг, 2011. 128 с.
5. Радионова Л.В. Разработка технологии производства высокопрочной проволоки с повышенными пластическими свойствами из углеродистых сталей: дис. ... канд. техн. наук. Магнитогорск, 2001. 137 с.
6. Деформационное старение в сталях / В.М. Фарбер, О.В. Селиванова, ВА. Хотинов, О.Н. Полухина. Екатеринбург: Изд-во Урал. ун-та, 2018. 72 с.
7. Бушуева Н.И. Волочение медной проволоки c учетом скоростных эффектов процесса // Уральская школа молодых металловедов: сб. материалов XX Междунар. науч.-техн. Уральской школы-семинара металловедов - молодых ученых (Екатеринбург, 3-7 февраля 2020 г.). Екатеринбург: Изд-во Урал. ун-та, 2020. 625 с. Текст: электронный // Электронный научный архив УрФУ. URL: http://hdl.handle.net/10995/94116
S. Влияние скорости деформации на свойства электротехнической меди / Ю.Н. Логинов, С.Л. Демаков, A.r. Илларионов, A.A. Попов // Металлы. 2011. № 2. С. 31-39.
9. Aвсейков С.В., Бобарикин Ю.Л. Влияние скорости деформации на сопротивление пластическому деформированию углеродистой латунированной проволоки в процессе тонкого волочения // Вестник ГГТУ им. П О. Сухого. 2013. № 3. С. 25-31.
10. Влияние скорости волочения на температуру и напряженно-деформированное состояние в проволоке из высокоуглеродистой стали / М.Н. Верещагин, Ю.Л. Бобарикин, A.H. Савенок и др. // Сталь. 2007. № 12. С. 53-5S.
11. Харитонов ВА., Головизнин С.М. Оценка режимов высокоскоростной деформации // Сталь. 2014. № 11. С. 57-59.
12. Direct usage of the wire drawing process for large strain parameter identification / G. Venet, T. Balan, C. Baudouin, R. Bigot // International Journal of Material Forming. Springer Verlag, 201S. Vol. 12 (5). P. S75-SSS. DOI: 10.1007/s122S9-01S-0145S-z
13. Suliga M. Analysis of the heating of steel wires during high speed multipass drawing process // Arch. Metall. Mater. 2014. Vol. 59. P. 1475-1480. DOI: 10.2478/AMM-2014-0251
14. Suliga M., Wartacz R., Hawryluk M. The Multi-Stage Drawing Process of Zinc-Coated MediumCarbon Steel Wires in Conventional and Hydrodynamic Dies // Materials. 2020. Vol. 13. P. 4871. DOI: 10.3390/ma13214871
15. Suliga M., Wartacz R., Michalczyk J. High speed multi-stage drawing process of hot-dip galvanised steel wires // Int J Adv Manuf Technol. 2022. Vol. 120. P. 7639-7655. DOI: 10.1007/s00170-022-09277-y
16. Polyakova M., Stolyarov A. Automobile Tires' High-Carbon Steel Wire // Encyclopedia. 2021. Vol. 1. P. 859-870. DOI: 10.3390/encyclopedia1030066
17. Компьютерное моделирование температурных режимов при полунепрерывном прямом прессовании легкоплавких материалов / Л.В. Радионова, С.Р. Фаизов, Д.В. Громов, И.Н. Ердаков // Вестник ЮУрГУ. Серия «Металлургия». 2020. Т. 20, № 4. С. 30-38. DOI: 10.14529/met200404
18. Харитонов В.А., Усанов М.Ю. Оценка эффективности способов волочения круглой проволоки больших диаметров // Черные металлы. 2021. № 3. С. 28-33.
19. Реологические модели как основной элемент моделирования процессов обработки металлов давлением / О.М. Смирнов, С.А. Тулупов, M.A. Цепин и др. // Вестник МГТУ им. Г.И. Носова. 2008. № 2 (22). С. 45-52.
20. Логинов Ю. Н. Моделирование напряженно-деформированного состояния при волочении с вращением волоки // Кузнечно-штамповочное производство. Обработка материалов давлением. 2014. № 6. С. 39-41.
21. Рудской А. И. Волочение: учеб. пособие / А.И. Рудской, В.А. Лунев, О.П. Шаболдо. СПб.: Изд-во Политехн. ун-та, 2011. 126 с.
22. URL: https://www.qform3d.ru/ (дата обращения 12.07.2022).
References
1. Radionova L.V., Radionov A.A. [Current state and prospects for the development of steel wire drawing production]. Engineering: a network electronic scientific journal. 2013;(1):3-11. (In Russ.)
2. Radionov A.A. [Automated electric drive of mills for the production of steel wire: monograph]. Magnitogorsk: Nosov Magnitogorsk State Technical University; 2007. 311 p. (In Russ.)
3. Kolmogorov G.L., Filippov V.B., Kuznetsova E.V. [On the strain rate during drawing]. Izvestiya vuzov. Chernaya metallurgiya. 2005;(8):17-19. (In Russ.)
4. Fetisov V.P. [Plasticity of high-strength wire]. Moscow: Internet Engineering; 2011. 128 p. (In Russ.)
5. Radionova L.V. [Development of technology for the production of high-strength wire with enhanced plastic properties from carbon steels. Cand. sci. diss.]. Magnitogorsk; 2001. 137 p. (In Russ.)
6. Farber V.M., Selivanova O.V., Khotinov V.A., Polukhin O.N. [Strain aging in steels]. Ekaterinburg: Ural University Publishing House; 2018. 72 p. (In Russ.)
7. Bushueva N.I. [Copper wire drawing taking into account the speed effects of the process]. Ural School of Young Metallurgists: collection of materials of the XX International Scientific and Technical Ural School-Seminar of Metallurgists - Young Scientists (Ekaterinburg, February 3-7, 2020). Ekaterinburg: Ural Publishing House; 2020. 625 p. Text: electronic. Electronic Scientific Archive of UrFU. (In Russ.) Available at: http://hdl.handle.net/10995/94116.
8. Loginov Yu.N., Demakov S.L., Illarionov A.G., Popov A.A. [Influence of the rate of deformation on the properties of electrical copper ].Metals. 2011;(2):31-39. (In Russ.)
9. S.V. Avseikov, Yu.L. Bobarikin [Influence of strain rate on resistance to plastic deformation of carbon brass wire during fine drawing]. Bulletin of Sukhoi State Technical University of Gomel. 2013;(3):25-31. (In Russ.)
10. Vereshchagin M.N., Bobarikin Yu.L., Savenok A.N. et al. [Influence of drawing speed on temperature and stress-strain state in high-carbon steel wire]. Steel. 2007;(12):53-58. (In Russ.)
11. Kharitonov V.A., Goloviznin S.M. [Evaluation of High-Speed Deformation Modes]. Steel. 2014;(11):57-59. (In Russ.)
12. Venet G., Balan T., Baudouin C., Bigot R. Direct usage of the wire drawing-ing process for large strain parameter identification. International Journal of Material Forming. Springer Verlag. 2018;12(5):875-888. DOI: 10.1007/s12289-018-01458-z
13. Suliga M. Analysis of the heating of steel wires during high speed multipass drawing process. Arch. Metall. Mater. 2014;59:1475-1480. DOI: 10.2478/AMM-2014-0251
14. Suliga M., Wartacz R., Hawryluk M. The Multi-Stage Drawing Process of Zinc-Coated MediumCarbon Steel Wires in Conventional and Hydrodynamic Dies. Materials. 2020;13:4871. DOI: 10.3390/ma13214871
15. Suliga M., Wartacz R., Michalczyk J. High speed multi-stage drawing process of hot-dip galvanised steel wires. Int JAdvManuf Technol. 2022;120:7639-7655. DOI: 10.1007/s00170-022-09277-y
16. Polyakova M., Stolyarov A. Automobile Tires' High-Carbon Steel Wire. Encyclopedia. 2021;1:859-870. DOI: 10.3390/encyclopedia1030066
17. Radionova L.V., Faizov S.R., Gromov D.V., Erdakov I.N. Computer Modelling of Low-Melting-Point Materials Semicontinuous Direct Extrusion Temperature Conditions. Bulletin of the South Ural State University. Ser. Metallurgy. 2020;20(4):30-38. (in Russ.) DOI: 10.14529/met200404
18. Kharitonov V.A., Usanov M.Yu. [Evaluation of the efficiency of methods for drawing round wire of large diameters]. Stahl undeisen. 2021;(3):28-33. (In Russ.)
19. Smirnov O.M., Tulupov S.A., Tsepin M.A. et al. [Rheological models as the main element of modeling metal forming processes]. Vestnik of Nosov Magnitogorsk state technical university. 2008;2(22):45-52. (In Russ.)
20. Loginov Yu.N. [Modeling of the stress-strain state during drawing with die rotation]. Forging and stamping production. Material working by pressure. 2014;(6):39-41. (In Russ.)
21. Rudskoy A.I., Lunev V.A., Shaboldo O.P. [Drawing: study guide]. St. Petersburg: Publishing house of the Polytechnic University; 2011. 126 p. (In Russ.)
22. Available at: https://www.qform3d.ru/ (accessed 07/12/2022) (In Russ.)
Информация об авторе
Радионова Людмила Владимировна, канд. техн. наук, доц. кафедры металлургии, Московский политехнический университет, Москва, Россия; [email protected]. Information about the author
Lyudmila V. Radionova, Cand. Sci. (Eng.), Ass. Prof. of the Department of Metallurgy, Moscow Polytechnic University, Moscow, Russia; [email protected].
Статья поступила в редакцию 06.06.2022 The article was submitted 06.06.2022
