CC BY
53
УДК 669.018.44:669.295
О.С. Кашапов1, Т.В. Павлова1, В.С. Калашников1, А.Р. Кондратьева1
ИССЛЕДОВАНИЕ ВЛИЯНИЯ РЕЖИМОВ ТЕРМИЧЕСКОЙ ОБРАБОТКИ НА СТРУКТУРУ И СВОЙСТВА ОПЫТНЫХ ПОКОВОК ИЗ СПЛАВА ВТ41 С МЕЛКОЗЕРНИСТОЙ СТРУКТУРОЙ
DOI: 10.18577/2071-9140-2017-0-3-3-7
Проведено исследование влияния режимов двухступенчатого отжига на механические свойства -кратковременную прочность, жаропрочность и ударную вязкость крупногабаритных опытно-промышленных поковок с мелкозернистой структурой из жаропрочного псевдо-а-титанового сплава ВТ41 трех плавок. Полученные результаты позволяют сделать предварительные выводы для назначения режима отжига, а также провести сравнительный анализ с ранее полученными результатами по исследованию прутков и штамповок лопаток из сплава ВТ41.
Ключевые слова: жаропрочные титановые сплавы, механические свойства, структура, химический состав.
The study presents the influence of two-step annealing on mechanical properties - short-term strength, heat-resistance and impact toughness of large-scale experimental-industrial forgings with fine-grained structure made from three melting of pseudo-alpha titanium alloy VT41. The obtained results allow making preliminary conclusions in order to set annealing modes, as well as to carry out a comparative analysis with previous results on the study of bars and blades made of alloy VT41.
Keywords: heat-resistance titanium alloys, mechanical properties, structure, chemical composition.
■'Федеральное государственное унитарное предприятие «Всероссийский научно-исследовательский институт авиационных материалов» Государственный научный центр Российской Федерации [Federal state unitary enterprise «All-Russian scientific research institute of aviation materials» State research center of the Russian Federation]; e-mail: [email protected]
Введение
ФГУП «ВИАМ» является основным разработчиком материалов, применяемых в авиационной технике в Российской Федерации [1-5]. Научная школа по созданию авиационных титановых сплавов и технологии изготовления полуфабрикатов, действующая в ВИАМ, насчитывает более 65 лет [6-10]. Актуальными задачами при разработке новых титановых сплавов для газотурбинных двигателей являются: повышение удельных характеристик прочности и жаропрочности, повышение технологичности и снижение себестоимости изготовления полуфабрикатов, обеспечение стабильности комплекса механических свойств. Работа выполнена в рамках реализации комплексного научного направления 2.2. «Квалификация и исследование материалов» («Стратегические направления развития материалов и технологий их переработки на период до 2030 года») [1].
Новый жаропрочный псевдо-а-титановый сплав ВТ41 предназначен для изготовления деталей газотурбинных двигателей с рабочей температурой до 600°С. Известно, что наибольшие характеристики жаропрочности для титановых сплавов достигаются на крупнозернистой структуре пластинчатого типа. Однако такой тип структуры не
обеспечивает достаточную длительную прочность материала, что особенно важно для деталей, работающих в условиях многоциклового нагружения. Ранее при проведении исследований прутков и лопаток из сплава ВТ41 выбрали режимы термической обработки, обеспечивающие наилучшее сочетание прочностных характеристик сплава [11-13]. Особенностью этих полуфабрикатов является относительно малый размер р-зерна, сопоставимый с размерами частиц первичной а-фазы, а также другие особенности, вытекающие из технологической схемы их изготовления [14]. Для крупногабаритных поковок из сплава ВТ41 с мелкозернистой структурой, предназначенных для изготовления моноколес компрессора высокого давления [15, 16], необходимо уточнение режимов отжига заготовок.
Материалы и методы
Исследования проводили на поковках, изготовленных из трех промышленных слитков ПАО «Корпорация ВСМПО-АВИСМА». Химический состав плавок соответствует требованиям ОСТ1 90013 на химический состав сплава марки ВТ41. Химический состав, выраженный в структурных эквивалентах по содержанию алюминия и молибдена для каждой плавки, приведен в табл. 1.
Химический состав плавок, приведенный к структурным эквивалентам
Таблица 1
Условный номер плавки Минимальная температура полного полиморфного превращения Тпп, °С Содержание элементов, % (по массе)
[АЦэкв [М0]экв Si С
1 1013 9,2 1,63 0,28 0,020
2 1028 9,14 1,95 0,30 0,025
3 1028 9,19 2,1 0,30 0,025
Рис. 1. Микроструктура заготовок плавок условного номера 1 (а), 2 (б) и 3 (в), отожженных в лабораторной печи по режиму двойного отжига: нагрев до Тпп-30°С, выдержка, охлаждение на воздухе + нагрев до 550°С, выдержка, охлаждение на воздухе
Деформацию слитков проводили при температурах нагрева в однофазной области с последующей протяжкой в пруток при температурах двухфазной области. Полученные крупногабаритные прутки диаметром 180-220 мм обтачивали и контролировали ультразвуковым методом. Далее мерные заготовки осаживали при температурах нагрева в двухфазной области до получения заданных размеров на ковочных прессах (ПАО «Корпорация ВСМПО-АВИСМА») и на прессе, оборудованном изотермической установкой (ФГУП «ВИАМ»). Таким образом, получены поковки диаметром ~(320-640) мм и толщиной сечения ~(45-120) мм. Более подробно технология изготовления поковок приведена в работе [14].
Для проведения исследований использовали центральную часть поковок. Заготовки под образцы вырезали в хордовом и радиальном направлениях. Термическую обработку заготовок осуществляли в лабораторных
печах с точностью поддержания температуры ±5°С.
Анализ микроструктуры материала проводили по ПИ1.2.785-2009, определение механических свойств осуществляли по стандартным методикам (ГОСТ 1497, ГОСТ 9454, ГОСТ 9651, ГОСТ 10145).
Результаты и обсуждение На рис. 1 приведена типичная микроструктура заготовок от трех плавок, отожженных по режиму двойного отжига: отжиг при Тпп-30°С с охлаждением на воздухе + отжиг при 550°С с охлаждением на воздухе.
Микроструктура всех поковок - глобулярно-пластинчатого типа, характерная для деформированного и отожженного при температурах верхней части двухфазной области материала.
Механические свойства (табл. 2) материала заготовок в зависимости от режима старения определяли на пяти образцах от каждой плавки.
Таблица 2
Механические свойства материала заготовок в зависимости от температуры второй ступени отжига
Температура второй ступени отжига, °С МПа 5 кси, Дж/см2 «г, МПа Время до разрушения т*, ч (при а=295 МПа)
%
Без отжига 1065-1081 15,3-18,0 24,5-33,5 24,2-28,5 642-961 60-118
550 1138-1167 12,0-13,5 12,2-27,3 20,1-36,6 716-735 99-139
570 1150-1151 7,6-9,6 9,3-17,4 16,0-16,7 - 118-131
590 1128-1155 8,0-12,0 13,0-25,0 16,5-20,2 696-737 111-247
630 1120-1160 6,2-12,0 8,7-20,0 12,6-16,8 708-731 123-241
650 1155-1167 11,5-13,5 19,0-18,5 22,1-26,8 706-716 109-118
700 1110-1155 7,6-9,0 7,9-15,0 12,9-13,7 713-750 112-131
750 1111-1123 6,0-7,6 6,9-7,9 12,9-13,7 694-713 -
* Указан интервал значений для трех плавок.
Рис. 2. Влияние температуры первой ступени отжига на прочностные характеристики материала (температура отжига на второй ступени для обоих плавок 630°С)
Таблица 3
Механические свойства* материала заготовок в зависимости от температуры первой ступени отжига
Режим термической обработки о2°°, МПа 5 6°°° Л ГГ-Г ов , МПа
%
(Тп.п-20°С)+630°С (Тп.п-30°С)+630°С (Тп.п-40°С)+630°С 1142-1160 1151-1162 1149-1157 6,4-6,9 6,7-7,8 6,0-8,2 8,2-9,1 8,7-10,3 7,0-8,1 724-749 708-728 707-722
* Указан интервал значений для двух плавок 1 и 3.
Механические свойства в зависимости от температуры первой ступени отжига материала заготовок плавок 1 и 3 определены на шести образцах от каждой плавки (табл. 3).
По усредненным значениям результатов испытаний механических свойств построены зависимости, отражающие характер влияния режимов отжига на свойства сплава ВТ41. На рис. 2 показано влияние температуры первой ступени отжига на прочностные характеристики материала, на рис. 3 - температуры второй ступени отжига на механические свойства сплава ВТ41.
С повышением температуры отжига с Тпп-40°С до Тпп-20°С изменяется степень легирования твердых растворов а- и р-фаз. Одновременно с этим изменяются параметры глобулярно-пластинчатой структуры (изменения микроструктуры описаны в работе [15]). Изменение структуры материала (увеличение объемной доли вторичной а-фазы с увеличением температуры термической обработки) приводит к некоторому повышению кратковременной прочности при повышенной температуре, не оказывая существенного влияния на кратковременную прочность при комнатной температуре. Наблюдаемое изменение характеристик пластичности в данном случае является нетипичным для большинства отечественных жаропрочных титановых сплавов, у которых со снижением температуры обработки наблюдается увеличение характеристик пластичности. Полученный характер влияния температуры отжига на
характеристики пластичности может быть связан с перераспределением кремния по межфазным границам и началом выделения так называемых «высокотемпературных» силицидов. Ориентировочно температура сольвус силицидов титана в сплаве ВТ41 в зависимости от химического состава находится в интервале 970-990°С. Для того чтобы получить однозначные выводы по полученным результатам, требуется проведение более полного исследования с вовлечением значительного объема материала из разных промышленных плавок.
Режим отжига на второй ступени определяет степень упрочнения дисперсными интерметал-лидными частицами - алюминидами и силицидами титана. С повышением температуры второй ступени отжига объемная доля выделений интер-металлидных фаз (т. е. степень дисперсионного упрочнения) увеличивается, при этом одновременно происходит разупрочнение кремнием твердых растворов а- и р-фаз. Поэтому значимость экспериментальных исследований для материала с определенными параметрами микроструктуры, свойственными конкретным исследуемым полуфабрикатам, сложно переоценить.
Как видно из данных рис. 3, наилучшее сочетание прочностных, пластических и жаропрочных характеристик достигается при температурах ~590°С, в то время как для прутков и лопаток с более мелкозернистой структурой наилучшее сочетание свойств получено при температурах
550 600 650 700
Температура второй ступени отжига, °С Рис. 3. Влияние температуры второй ступени отжига на прочностные характеристики материала
второй ступени отжига 615-630°С. Таким образом, для сплава ВТ41 с более крупным р-зерном для получения наилучшего комплекса механических свойств необходима меньшая степень дисперсионного упрочнения интерметаллидными фазами.
В данной работе авторы не касаются одного весьма важного фактора термической обработки, определяющего структурно-фазовое состояние крупных полуфабрикатов из титановых сплавов, -это фактические условия охлаждения, реализуемые в производственных условиях. Поэтому результаты работы следует отнести к лабораторным, однако они позволяют провести сравнительный анализ с ранее полученными результатами на
прутках и штамповках лопаток. Изучению влияния скоростей охлаждения на свойства, структуру и фазовый состав крупных поковок с мелкозернистой микроструктурой из сплава ВТ41 будут посвящены отдельные работы. Этот этап исследований позволит сформулировать окончательные рекомендации по режиму отжига поковок.
Заключения
Исследования показали, что величина дисперсионного упрочнения материала крупногабаритных поковок из сплава ВТ41 с глобулярно-пластинчатой структурой, достигаемая при охлаждении на воздухе в лабораторных условиях термической обработки, составляет ~(4-8)% для
кратковременной прочности при 20°С и ~(8-12)% -при температуре испытаний 600°С. Долговечность образцов, испытанных на длительную прочность при 600°С, увеличивается более значительно - в пределах ~(65-90)%. Величина относитель-
с 20°
ного удлинения 5 при этом может снижаться -до ~(1,3-2,6) раз в зависимости от температуры второй ступени отжига. Образование «низкотемпературных» силицидов титана при температуре отжига 550°С оказывает заметно более значимое влияние на упрочнение материала
по сравнению с а2-фазой. Достижение максимальных значений долговечности при испытаниях на длительную прочность возможно только при повышении температуры отжига, когда значительные области с частицами а2-фазы образуются не только в более легированной алюминием первичной а-фазе, но и во вторичной. Для материала в таком состоянии характерно одновременное снижение ударной вязкости и пластичности до 1,5-2 раз по сравнению с состоянием после обработки на твердый раствор.
ЛИТЕРАТУРА
1. Каблов Е.Н. Инновационные разработки ФГУП «ВИАМ» ГНЦ РФ по реализации «Стратегических направлений развития материалов и технологий их переработки на период до 2030 года» // Авиационные материалы и технологии. 2015. №1 (34). С. 3-33. DOI: 10.18577/2071-9140-2015-0-1-3-33.
2. Каблов Е.Н. Стратегические направления развития материалов и технологий их переработки на период до 2030 года // Авиационные материалы и технологии. 2012. №S. С. 7-17.
3. Каблов Е.Н. Разработки ВИАМ для газотурбинных двигателей и установок // Крылья Родины. 2010. №4. С. 31-33.
4. Каблов Е.Н. Материалы для изделия «Буран» -инновационные решения формирования шестого технологического уклада // Авиационные материалы и технологии. 2013. №S1. С. 3-9.
5. Орлов М.Р. Стратегические направления развития Испытательного центра ФГУП «ВИАМ» // Авиационные материалы и технологии. 2012. №S. С. 387-393.
6. Хорев А.И., Белов С.П., Глазунов С.Г. Металловедение титана и его сплавов. М.: Металлургия, 1992. 352 с.
7. Павлова Т.В., Кашапов О.С., Кондратьева А.Р., Калашников В.С. Возможности по расширению области применения сплава ВТ8-1 для дисков и рабочих колес компрессора // Труды ВИАМ: электрон. науч.-технич. журн. 2016. №3 (39). Ст. 05. URL: http://www.viam-works.ru (дата обращения: 10.01.2017). DOI: 10.18577/2307-6046-2016-0-3-5-5.
8. Савушкин А.Н., Кашапов О.С., Голынец С.А. Влияние скорости нагружения на механические свойства жаропрочных титановых сплавов // Труды ВИАМ: электрон. науч.-технич. журн. 2015. №3. Ст. 04. URL: http://www.viam-works.ru (дата обращения: 10.01.2017). DOI: 10.18577/2307-6046-20150-3-4-4.
9. Калашников В.С., Кашапов О.С., Павлова Т.В., Истракова А.Р. Исследование сварных соединений сплава ВТ41, полученных методом ЭЛС // Авиационные материалы и технологии. 2014. №S5. С. 81-88. DOI: 10.18577/2071-9140-2014-0-s5-81-88.
10. Павлова Т.В., Кашапов О.С., Ночовная Н.А. Титановые сплавы для газотурбинных двигателей // Все материалы. Энциклопедический справочник. 2012. №5. С. 8-14.
11. Кашапов О.С., Павлова Т.В., Ночовная Н.А. Влияние режимов термической обработки на структуру и свойства жаропрочного титанового сплава для лопаток КВД // Авиационные материалы и технологии. 2010. №2 (15). С. 8-14.
12. Кашапов О.С. Кинетика изменения микроструктуры прутковой лопаточной заготовки из сплава ВТ41 в зависимости от температурно-временных параметров термической обработки // Перспективные материалы. 2008. №5. С. 137.
13. Кашапов О.С., Павлова Т.В., Ночовная Н.А. Исследование термической стабильности сплава ВТ41 после различной термической обработки // Металловедение и термическая обработка металлов. 2010. №8. С. 30-34.
14. Кашапов О.С., Павлова Т.В. Исследование влияния параметров структуры полуфабрикатов из сплава ВТ41 на механические свойства // Вестник МГТУ им. Н.Э. Баумана. Сер.: Машиностроение. 2015. №2 (101). С. 138-145.
15. Каблов Е.Н., Кашапов О.С., Павлова Т.В., Ночовная Н.А. Разработка опытно-промышленной технологии изготовления полуфабрикатов из псев-до-а-титанового сплава ВТ41 // Титан. 2016. №2 (52). С. 33-42.
16. Беляев М.С., Горбовец М.А., Кашапов О.С., Ходи-нев И.А. Механические свойства и структура титанового сплава ВТ41 // Цветные металлы. 2014. №8 (860). С. 66-71.
